Оптимальные условия гидрокрекинга

Оптимальные условия гидрокрекинга достигаются при использовании катализаторов с высокой кислотной и умеренной гидрирующей активностью. [c.815]

Оптимальные условия гидрокрекинга [c.216]

Оптимальными условиями гидрокрекинга высших фенолов в автоклаве являлись . температура 475°С, начальное давление водорода 30—40 ат, продолжительность опыта 30—60 мин. Сни жение температуры процесса до 450 °С (железный катализатор 5 вес.%) приводило к резкому уменьшению выхода низших фенолов повышение температуры до 500 °С вызывало появление кокса и увеличение газообразования. При снижении начального давления до 20 ат, хотя несколько повышалось образование низших фенолов за счет уменьшения выхода нейтральных масел, но образовывался кокс. Увеличение начального давления выше 40 сг приводило к нежелательному глубокому восстановлению фенолов сырья. [c.203]

Изомеризации парафиновых углеводородов сопутствуют реакции гидрокрекинга и диспропорционирования. Для каждого катализатора и углеводорода должны быть выбраны оптимальные условия, при которых эти побочные реакции сводятся к минимуму. [c.130]

Многослойные адиабатические реакторы. Метод динамического программирования позволяет определять оптимальные условия в многослойных адиабатических реакторах с промежуточным нагревом или охлаждением. Такие реакторы используют в процессах платформинга, гидрокрекинга и т. п. [c.209]

Термодинамически насыщающее гидрирование ароматического кольца может протекать при низких температурах и атмосферном давлении. Так, известно [67], что свободная энергия гидрирования бензола и толуола в области температур ниже 285° С является отрицательной величиной. Для гидрирования этих ароматических углеводородов при более высоких температурах необходимо повысить давление, чтобы исключить условия, благоприятствующие протеканию обратной реакции дегидрирования. При 500° С и избыточном давлении водорода 105 ат свободная энергия гидрирования бензола становится равной нулю, а при более высоких давлениях оказывается отрицательной. В то же время с повышением температуры создаются условия, благоприятствующие гидрокрекингу образующегося циклогек-сильного кольца. Поэтому выбор оптимальных условий и катализатора для избирательного проведения процесса сравнительно труден. Гидрирование ароматических углеводородов, выкипающих в пределах бензиновых фракций, разумеется, нежелательно, так как оно приводит к снижению октанового числа бензина. [c.129]

Показана возможность получения дополнительных количеств нафталина для окисления во фталевый ангидрид гидрокрекингом высококипящей части каменноугольной смолы. Исследовано влияние технологических параметров на выход продуктов превращения, найдены оптимальные условия процесса. Исследовано качество товарного продукта и показаны перспективы его использования для органического синтеза. Табл. 2. Список лит. 3 назв. [c.168]

Для более детального исследования продуктов гидрокрекинга, проведен длительный опыт в оптимальных условиях. [c.28]

Для гидрокрекинга характерны сложные обратимые реакции. Поэтому при выборе оптимальных условий необходимо совместить требования смещения равновесия в нужную сторону и понижения роли побочных реакций. В отличие от каталитического крекинга, каталитический гидрокрекинг можно применять к разнообразнейшим видам сырья — от бензина до тяжелых нефтепродуктов. [c.216]

По условиям термодинамического равновесия при гидроочистке бензинов гидрогенолиз всех серосодержащих соединений, кроме тиофена и его производных, может протекать до их полного превращения в соответствующие углеводороды и сероводород. При давлении до 5 МПа оптимальный уровень гидроочистки лежит в пределах 300-360°С. При более высоких температурах снижается равновесная глубина гидрогенолиза тиофена и его производных, интенсифицируются реакции гидрокрекинга. [c.82]

Весьма перспективно применение для изомеризации катализаторов на цеолитных носителях. Например, палладиевый катализатор может работать в более мягких условиях — при температуре 330—370° С и повышенной скорости подачи сырья. Одновременно увеличивается глубина изомеризации, и содержание изопентана во фракции Сб изомеризата составляет 65% [76]. Процессы в присутствии бифункциональных катализаторов проводят под давлением водорода. Это обеспечивает длительную стабильную работу катализатора и препятствует отложению на нем высокомолекулярных смолистых и углистых соединений. Установлено, что оптимальное давление процесса 24—42 ат. Более низкие давления вызывают усиление побочных реакций, а более высокие (выше 42—50 ат) интенсифицируют реакции гидрокрекинга и подавляют изомеризацию. Повышенные температуры процесса также способствуют ускорению реакций гидрокрекинга и образованию продуктов вторичных превращений. [c.330]

Основными критериями для оценки катализаторов служат объемная скорость подачи сырья, выход стабильного риформата (катализата), октановое число продукта или выход ароматических углеводородов, содержание легких фракций в риформате, выход и состав газа, срок службы катализатора. При анализе работы установок, а также при выборе оптимального режима каталитического риформинга надо иметь в виду следующее платина не только выполняет свои функции (дегидрирования-гидрирования), но и защищает прилежащие кислотные центры от закоксовывания, поэтому при низком ее содержании (менее 0,3%) катализатор быстро дезактивируется при недостаточных кислотных свойствах катализатора глубина ароматизации циклопентанов мала, и в катализате риформинга содержится много н-алканов, выход его велик, но октановое число невысокое при высоких кислотных свойствах катализатора парафиновые углеводороды в условиях риформинга изомеризуются настолько быстро, что уже в начальных стадиях процесса достигается равновесие парафины изопарафины и далее идет интенсивный гидрокрекинг. Кроме того, сильная кислотная функция ускоряет изомеризацию циклогексанов в циклопентаны, и реакция, идущая по схеме [c.140]

Ниже 330-340°С обессеривание протекает недостаточно глубоко, и при объемной скорости 4-5 ч , соответствующей промышленным условиям, глубина обессеривания не превышает 55-58%. При 420°С значительно ускоряются побочные реакции гидрокрекинга и быстрее дезактивируется катализатор. Поэтому, в общем случае, оптимальным температурным интервалом гидроочиетки принято считать 350-400° С. [c.199]

Двухступенчатая схема обеспечивает более глубокую конверсию вакуумного газойля с целью получения оптимальных количеств средних дистиллятов и нафты. В первой ступени происходит удаление сернистых и азотистых соединений из сырья и частичная конверсия (примерно 30%) с образованием средних и легких дистиллятов. В этой же ступени гидрируется значительное количество имеющихся в сырье ароматических соединений. Все это создает благоприятные условия для проведения конверсии во второй ступени гидрокрекинга. Блок ректификации этой секции обеспечивает разделение продуктов гидрокрекинга. Продукты, не подвергшиеся конверсии в первой ступени, поступают в реактор второй ступени. Во избежание накопления полициклических ароматических соединений в рециркулирующих потоках реакторных блоков второй ступени, предусмотрен постоянный вывод некоторого их количества за пределы секции на смешение с тяжелым остатком висбрекинга, которое производится в вакуумной секции комбинированной установки. [c.103]

Поэтому при жестких режимах гидрокрекинга и при использовании высокоактивных катализаторов размер частиц катализатора необходимо уменьшить. Уменьшение размера частиц равносильно увеличению загрузки катализатора. Оптимальный размер частиц определяется размером пор катализатора - чем меньше размер пор, тем мельче должны быть частицы. Изменяя размер частиц, можно подобрать такие условия, при которых катализатор будет работать полным объемом, и активность его будет определяться удельной поверхностью. Повышение активности катализатора с уменьшением размера гранул свидетельствует о заметном внутри-диффузном торможении при протекании реакций гидрокрекинга. [c.40]

Рассмотрение экспериментальных данных, полученных при гидрокрекинге в интервале температур 400—425° С, при которых достигаются оптимальные результаты с точки зрения выхода и качества це-левых продуктов, позволяет сделать вывод о максимальной глубине превращения в этих условиях тетра- и трициклических углеводородов. [c.42]

Из приведенных выше данных очевидно, что гидрирующая и крекирующая активность катализаторов гидрокрекинга может изменяться в сравнительно широких пределах и что выбор оптимального для данного процесса катализатора определяется главным образом условиями процесса и требованиями, предъявляемыми к продукту гидрокрекинга. [c.259]

Ресурсы углеводородов для производства бензола. Теоретически в качестве сырья для производства бензола гидродеалкилированием могут использоваться любые алкилбензолы. Оптимальным, т. е. требующим минимального расхода водорода и дающим максимальный выход бензола, сырьем является толуол. С повышением молекулярного веса алкилбензола оба эти технико-экономических показателя ухудшаются, что, однако, отнюдь не исключает возможности рентабельного осуществления процесса. Известно, что гидрокрекинг насыщенных углеводородов протекает легче, чем деалкилирование алкилароматических следовательно, существует предельное содержание насыщенных углеводородов в сырье, практически определяющееся приемлемым расходом водорода и потерей (в результате гидрокрекинга) жидких в нормальных условиях компонентов. [c.176]

Кислотой функцией обладает носитель катализатора — окись алюминия, промотированная галогеном — фтором или хлором . Иногда для увеличения кислотной функции в качестве носителя применяют алюмосиликат. Активность катализатора, обусловленная кислотностью, вызывает реакции гидрокрекинга парафиновых углеводородов, а также изомеризации парафиновых и пятичленных нафтеновых углеводородов с переводом последних в шестичленные (при дегидрировании). При катализаторе, сочетающем обе функции (его обычно называют бифункциональным), осуществляются такие важные реакции, как дегидроциклизация, особенно необходимая при переработке сырья с высоким содержанием парафиновых углеводородов. Обе функции катализатора способствуют протеканию не только желательных реакций, но и побочных (крекинга, полимеризации и образования кокса, которое наблюдается при повышении температуры и особенно при снижении давления в системе). Вот почему для достижения оптимальных результатов при выбранных условиях процесса необходимо найти нужное сочетание свойств бифункционального катализатора. [c.166]

Снижение объемной скорости и повышение парциального давления водорода уменьшает содержание ароматических углеводородов в масле и улучшает его цвет. Подбирают оптимальную для перерабатываемого сырья объемную скорость. При высокой объемной скорости для достижения заданных вязкостных свойств масла необходимо повышать температуру гидрокрекинга, в результате выход масел заметно снижается. Снижение объемной скорости в равных условиях крекирования также [c.161]

Масляный дистиллят ферганских нефтей, Нз Продукт крекинга и обессеривания — дизельное топливо Окислы хрома (15%) на AI2O3 оптимальные условия гидрокрекинга 50 бар, 450° С, 0,2 ч 1385] [c.505]

Для получения гидродеалкилированием бензола оптимальным сырьем является толуол. При применении других алкилбензолов резко увеличивается расход водорода. Алкилбензолы с длинной алкильной цепью в условиях гидрокрекинга подвергаются распаду цепи до метана. Неароматические углеводородные примеси к толуолу в условиях гидродеалкилирования подвергаются распаду в основном до метана со значительно большей скоростью, чем деалкилируется толуол, и не влияют на чистоту получаемого бензола, однако расход водорода возрастает. В общем можно считать, что расход водорода в оптимальных условиях гидродеалкилирования, когда гидрирование бензольных колец исключено, пропорционален содержанию углерода в сырье в неароматических структурах. [c.305]

В период 1935-1940 гг. стало ясно, что используемый катализатор относится к числу бифункциональных, т.е. является катализатором гидрирования и крекинга, и основное назначение гидрирующего компонента сохранить чистоту крекирующего компонента. Одновременно удалось установить, что если сульфид вольфрама неизбежно вьшолняет роль и катализатора гидрирования, и катализатора крекинга, то, используя вольфрам на монтмориллоните, можно разделить эти катализаторы и подобрать для каждого из компонентов оптимальные условия работы. Надлежащая предварительная обработка сьфья с целью удаления ядов позволила опробовать значительное число компонентов катализаторов, и в 1939 г. английская компания Imperial hemi al Industries, Ltd. разработала катализатор -железо на обработанном HF монтмориллоните - для второй стадии двухстадийного процесса гидрокрекинга средних масел. Катализатор оказался достаточно хорошим и использовался в Англии для производства авиационного бензина до конца мировой войны. [c.264]

Технологические схемы процессов гидрокрекинга и гидрообес-серивания остатков не различаются между собой, но последний проводят при более низкой температуре и на другом катализаторе. Подбирая оптимальные условия для гидрокрекинга и гидрообессеривания остаточного сырья, стремятся обеспечить минимальную температуру процесса и высокую концентрацию На у поверхности катализатора. Последнее достигается при применении подвижного слоя катализатора, либо при использовании экономически приемлемых высоких давлений водорода. [c.111]

Исследование состава продуктов превращения ШД показало, что в выбранных пределах изменения технологических Параметров имели место реакции гидродеалкн-лирования, в результате которых образовывались метан, эта н и значительное количество нафталина. Содержание этих углеводородов было в два-четыре раза больше продуктов крекинга. С понижением объемной скорости и увеличением температуры превалировал суммарный гидрокрекинг отношение продуктов гидродеалкилирования к продуктам крекинга снижалось, выход нафталина достигал максимума и до 7% от массы пропущенного сырья образовывалось низкокипящих жидких и газообразных углеводородов. При увеличении объемной скорости до 1,25 ч снижался выход нафталина, подавлялись реакции гидродеалкилирования и крекинга, хотя относительная доля газообразных продуктов гидрокрекинга ио сравнению с жидкими возрастала. В этом случае при низких температурах преобладающими были реакции гидрокрекинга. При температуре же 620°С продуктов, образовавшихся в результате гидродеалкилирования, было в 3—3,5 раза больше, чем продуктов от гидрокрекинга. Оптимальные условия процесса гидрокрекинга выбирали с помощью метода полного факторного планирования. [c.57]

Активацию металлцеолитных катализаторов гидрокрекинга и изомеризации проводят в условиях низкотемпературной гидратации и восстановления в токе водорода при температурах ниже 300 °С [319]. Например, для катализатора изомеризации я-ал каиов 0,5% Р(1/СаУ найдены следующие оптимальные условия активирования [320] обработка воздухом при 380 °С [c.158]

Оптимальными условиями однократного гидрокрекинга вакуумного газойля при давлении 100 ат были выбраны следующие температура 415—425° С, объемная скорость 1,0 ч- циркуляция водородсодержащего газа 1000 нл1л. [c.64]

При использовании каталитических методов следует учитывать, что в присутствии платиновых и лалла-диевых катализаторов, наряду с основными реакциями гидрирования и дегидрирования, возможно протекание побочных реакций (гидрокрекинга, изомеризации, дегидроциклизации, гидрогенолиза и др.). Поэтому необходимо проводить процесс в оптимальных условиях аналитического превращения. Особое внимание следует обратить на приготовление катализаторов, так как известно, что их свойства трудно воспроизводимы и зависят от метода получения, природы носителя, предварительной обработки и т. д. [c.123]

Имеется сообщение, что фирма hevron Resear h разработала процесс гидрообессеривания тяжелого сырья на установках гидрокрекинга типа Изомакс путем разделения мазута на вакуумный газойль и остаток и их раздельного гидрокрекинга в оптимальных условиях. Процесс дает значительные выгоды по сравнению с гидрокрекингом всего мазута, главным образом за счет снижения на [c.300]

Содержание хлора в катализаторе можно регулировать непосредственно в условиях его эксплуатации, изменяя подачу хлорорганического соединен зЬну катализа (см., гл,, 9), Тер., амым можно ослаблять или усиливать кислотную функцию катализатора и таким образом воздействовать на скорости кислотно-катализируемых реакций дегидроциклизации и гидрокрекинга парафинов, а также дегидроизомеризации пятнчленных нафтенов (см. гл. 1). Лишь при оптимальном содержании хлора в применяемом катализаторе можно достигнуть наиболее выгодного соотношения скоростей разных кислотно-катализируемых реакций. Таким образом, регулирование содержания хлора в катализаторе во время его эксплуатации служит технологическим приемом, использование которого, наряду с обычными параметрами фоцесса, делает возможным получение высоких выходов высокооктанового бензина и ароматических уг леводородов. Иллюстрацией могут служить данные, полученные при риформинге фракции 85—180 °С на полиметаллическом катализаторе КР-108 с разным содержанием хлора [278]. Увеличение массового содержания хлора в катализаторе от 0,25 до 0,96% приводит к значительному увеличению выхода ароматических углеводородов особенно при низт ких температурах процесса, например при 470 °С (табл. 5.6). Увеличение их выхода происходит главным образом за счет дегидроциклизации парафинов. [c.154]

В практических условиях процесс гидрокрекинга не проводят с полным превращением за один проход- В некоторых случаях выбор оптимального варианта — с однопроходным осуществлением процесса или с полной рециркуляцией не-превращенного сырья—требует детального экономического анализа. Подобные исследования были проведены, в частности,, по изучению процесса гидрокрекинга дегексанизирован-ных бензиновых фракций с к. к. 150°С, когда возможны два варианта с непосредственным использованием этого сырья и осуществлением процесса с рециркуляцией, требующего дополнительных капиталовложений. [c.13]

На основе результатов пиролиза суммарных гидрогенизатов В Г, подвергнутого гидрокрекингу по одностадийной (давление 15 МПа) и двухстадийной схемам (давление 5, 10 и 15 МПа), II фракций, выкипающих выще 340 °С, установлено, что при оптимальном режиме пиролиза (температуре 820°С, времени контакта 0,56 с, отношении водяной пар сырье = 0,6) наибольшие выходы этилена и бензола наблюдаются при пиролизе фрак-ции>-340°С гидрогенизата глубокого гидрирования при 15МПа. Близкие результаты были получены при пиролизе в тех же условиях суммарного гидрогенизата (табл. 1.6). [c.23]

Для проведения процесса гидрокрекинга в условиях, обеспечиваю-цих оптимальное качество продуктов, необходимо знание закономерностей преврацения углеводородов, содержацихоя в иЬходном сырье, а также установление зависимости между такими факторами, как сырье -условия процесса - катализатор - готовый продукт. [c.2]

Известная сложность процесса Литол вызвала стремление упростить процесс, ограничившись только реакциями гидрогенолиза тиофена и гидрокрекинга насыщенных углеводородов и отказавшись от гидродеалкилирования гомологов бензола. Я- Р. Кацобашвили, Э. И. Эльберт, Л. Е. Карлинский и другие предложили проводить процесс под небольшим давлением водорода, примерно 5 ат [87—89]. При этом в качестве оптимальных авторы предлагают следующие условия [c.54]