Давление неподвижном

С увеличением давления неподвижная жидкость все более обогащается растворенной в ней подвижной фазой, вследствие чего изменяются ее сорбционные свойства. Возрастает роль факторов неидеальности сорбата и газа-носителя, приводящая к увеличению летучести сорбатов и, следовательно, к уменьшению растворимости сорбата в неподвижной фазе [1—121. [c.65]

Давление неподвижной жидкой фазы в колонке при рабочей температуре, как правило, не должно превышать 0,01 мм рт. ст. и только при специальных разделениях иногда работают в условиях, когда давление достигает 0,05 мм рт. ст. [c.48]

Определяют расстояние / ДО места, в котором давление неподвижного газа и статическое давление задавливаемой жидкости равны. Если разность между давлением газа и статическим давлением задавливаемой жидкости на устье скважины оказьшается отрицательной, то вычисления заканчиваются, так как в этом случае процесс подачи газа не реализуется. [c.80]

Ширину канавки принимают равной 2—4 мм. Размер й плоского участка выбирают так, чтобы среднее давление неподвижной пяты на плоскопараллельную поверхность подпятника не превышало допускаемого. Тогда [c.68]

Работа этим способом проводится с неподвижным железным катализатором п с отводом тепла реакции через вмонтированный внутрь печи охладитель. Поддержание необходимой температуры регулируется давлением пара в охлаждающем агрегате. Выход продукта составляет 185 г на 1 смеси СО/Нг, включая фракцию Сз. Это соответствует выходу около 90% от теоретического. Здесь также содержание олефинов исключительно высокое и (что особенно важно при использовании их в химическом направлении) олефины очень равномерно распределены но всем фракциям. Их содержится около 75% во фракции Сд и 62% во фракции С . В среднем у 70% олефинов двойная связь находится у конца молекулы. Степень разветвленности углеводородной смеси, кипящей в интервале кипения среднего масла, составляет около 25%. [c.32]

Трубчатые реакторы разнообразны по размерам и форме — от труб длиной в километр со сравнительно медленным движением реагентов до коротких труб в высокотемпературных печах, через которые реагирующая смесь проходит с почти звуковой скоростью. Трубчатые реакторы с неподвижным слоем катализатора могут варьироваться в размере от промышленных реакторов высокого давления длиной 15 м до лабораторного дифференциального реактора в несколько сантиметров длиной. Поэтому любая классификация, например представленная на рис. IX.1, поневоле будет упрощенной. [c.253]

Раздел IX.2. О перепаде давления в неподвижном слое см. [c.301]

Теплообменники кожухотрубчатые с U-образными трубами (ГОСТ 14245—69). Диаметр кожуха теплообменника — от 325 до 1400 мм, условное давление 16, 25, 40, 64 кгс/см , температура от — 30 до 450 °С. Применяются для нагрева и охлаждения жидких и газообразных сред на нефтеперерабатывающих и нефтехимических заводах. Теплообменники могут изготовляться из гладких труб или из труб с накатанными ребрами. Основные размеры и конструкции этих аппаратов мало отличаются от аппаратов, описанных выше. Особенность их — отсутствие плавающей головки. Вместо нее один конец труб имеет U-образную форму, что позволяет свободно перемещаться им при температурных напряжениях. Концы закругленных труб закреплены в неподвижной решетке теплообменника. Аналогичные подогреватели применяются в кипятильниках, устанавливаемых в блоках стабилизации, абсорбции или вторичной перегонки бензина. Все конструктивные элементы [c.174]

Пусть на некотором расстоянии от скважины Кд толщина нефтяного пласта равна Ьд и известно давление рд на границе раздела. Тогда, так как вода неподвижна, давление в произвольной точке границы раздела [c.224]

Теперь посмотрим, какой вид будет иметь распределение потенциала вдоль стенки скважины и ниже в нефтяной части пласта. Наименьшее давление, а следовательно, и наименьший потенциал будут на стенках скважины, причем вдоль стенок скважины потенциал считается распределенным равномерно, так как на стенке скважины давление можно считать гидростатическим. Обозначим потенциал на стенке скважины. Ниже донышка скважины потенциал будет возрастать так, как показано на рис. 7.12, т.е. выпуклостью вправо. Действительно, вертикальная составляющая скорости фильтрации определяется по формуле = —дФ/дг. Вершина конуса по условию неподвижна. Следовательно, скорость нефти на этой вершине обращается в нуль, откуда вытекает. [c.224]

Работа бесконтактных уплотнений динамического действия связана с давлением в системе, создаваемым винтовой поверхностью вращающегося вала, и вихревым эффектом, возникающим при взаимодействии потока жидкости с неподвижной поверхностью втулки. [c.244]

Когда скорость адсорбции определяется внутренней диффузией, она обратно пропорциональна квадрату диаметра частицы. При этом уменьшение размера частицы существенно увеличивает скорость переноса, однако для неподвижного адсорбента соответственно растет и требуемый перепад давления. Если величина перепада давления имеет существенное значение, то следует уравновесить влияние этих факторов, исходя из экономической целесообразности. Так как температура оказывает сильное влияние на скорость переноса, а также на величину перепада давления (в результате изменения вязкости), она может быть важным фактором при выборе оптимального размера частиц. [c.160]

Катформинг . (Каталитический риформинг лигроинов). Описание установки производительностью 120 в сутки дается Мильнером [35]. Процесс протекает непрерывно над неподвижным катализатором, при температурах от 468 до 524° С, давлении 35 ати, отношении рециркулирующего газа к лигроину 10, и объемно-весовой скорости 3. В случае необходимости катализатор для удаления углеродистых отложений регенерируется на месте. [c.184]

Метод гидрогенизации (в) является шагом вперед в решении проблемы гидрогенизации сланцевого масла с использованием только умеренных давлений и с более полным удалением азота. Этот метод представляет попытку преодолеть присущие процессу гидрогенизации при высоком давлении недостатки, т. е. высокие капитальные затраты и высокую стоимость водорода. Имеются сообщения [8 и 3] о коксовании с рециркуляцией сырого колорадского сланцевого масла в продукт с концом кипения 370 —400°, и последующей гидрогенизации полученного дистиллята под давлением 105 ати над неподвижным слоем молибдата кобальта иа окиси алюминия как катализаторе с целью снижения содержания азота и серы и устранения непредельности олефинового характера. При использовании коксования как первой ступени достигается значительное снижение молекулярного веса сланцевого масла. Благодаря превращению при коксовании высокомолекулярных компонентов, которые могут составлять-до половины объема сланцевого масла, уменьшается стойкость масла к гидрогенизации. Правда, такое снижение стойкости сланцевого масла сопровождается потерями в виде кокса и газа, составляющими до 20% объемн. В процессе коксования несколько снижается содержание азота в сыром сланцевом масле содержание азота возрастает по мере роста температуры кипения [И]. [c.284]

Наиболее рациональным методом производства аллилового спирта является каталитическая изомеризация окиси пропилена. Этот процесс состоит из следующих стадий 1) испарение окиси пропилена при атмосферном давлении и 70° С 2) изомеризация при атмосферном давлении в трубчатом аппарате с неподвижным слоем катализатора — фосфата лития при температуре 280—360° С [c.60]

Неподвижный диффузор. Диффузорный характер течения наблюдается в лопаточном и безлопаточном диффузорах, а также в улитках или кольцевых камерах концевых ступеней. В диффузоре происходит преобразование кинетической энергии потока, выходящего из рабочего колеса, в потенциальную энергию давления. Уменьшение скорости происходит в соответствии с увеличением проходного сечения каналов лопаточного или канального диффузоров или площади потока безлопаточного диффузора от входа (точка 1 на рис. 2.5) до выхода (точка 2). Механическая [c.65]

На рис. 39 показан схематический разрез реактивной турбины. Свежий пар или газ поступает в кольцевую камеру 1, а оттуда на неподвижные направляющие лопатки первой ступени 4. В каналах между лопатками пар или газ расширяется, давление его несколько понижается, а скорость возрастает. Затем рабочая среда (пар или [c.84]

Неподвижные фазы в эксклюзионной хроматофафии выбирают для решения конкретной аналитической задачи. Первоначально устанавливают, какая система растворителей может быть использована для анализа (водная или водно-органическая), что и определяет тип сорбента. Так, например, разделение водных смесей проводят на сшитых декстранах (сефадекс) или полиакриламиде (биогель Р). С органическими растворителями разделение проводят на гидрофобных полистиролах с различной степенью сшивки (стирогель, порагель, биобид С). Подобные гидрофобные гели обладают хорошей разделяющей способностью только в том случае, если полимер набухает в органическом растворителе. Такие набухшие гели неустойчивы к давлению, скорость потока очень низка. Для эксклюзионной хроматофафии при высоких давлениях колонки заполняют устойчивыми к давлению неподвижными фазами с жесткими матрицами — силикагелями. Недостаток таких сорбентов — высокая адсорбционная активность, которую можно подавить силанизацией поверхности либо выбором подходящего по полярности элюенга (см. разд. 8.7.1). Например, используя в качестве подвижной фазы метиленхлорид ипи тетрагидрофуран, на силикагеле можно разделить по молекулярным массам попистиропы. [c.326]

Потерю напора Ар при продувании восходяш,его потока воздуха измеряли манометром, расположенным под решеткой. Расчетное давление неподвижного слоя было равно [c.135]

Измерив давление неподвижного столба газа в затрубном пространстве на устье скважины Рзт, рассчитаем по формуле (XI. 11) статическое давление на глубине установки циркуляционного клапана рц . Потери давления в канале пакера определим по эмпирической формуле А.К. Кормишина [c.314]

Политропический процесс, протекающий с отводом или подводом тепла, когда скорость отвода или подвода тепла не пропорциональна количеству выделенного или поглощенного тенла. В рассматриваемом случае температура в реакторе также меняется от входа к выходу, но характер температурной кривой зависит в большей степени от работы поверхности теплообмена, чем от вида кинетической кривой. К полптропическим системам могут быть отнесены реакционные секции змеевиков печей термического крекинга и пиролиза, реакторы каталитического крекинга с неподвижным катализатором в процессе регенерации, змеевиковые реакторы полиэтилена ысокого давления и др. [c.263]

Перемешивание сред в герметичных реакторах осуществляют струя.ми реагентов, истекающими из соил двух иульскамер, неподвижно закрепленных на крышке реактора. Всасывание и выброс реагентов из сопл иульскамер происходит за счет разрежения или избыточного давления, создаваемых генераторами низкочастотных колебаний — роторным двухкамерным пульсатором. [c.30]

Для уилотисния крыи ек н фланцев аппаратов высокого давления служат металлические неподвижные устройства, называемые затворами высокого давления. В табл. 2.15 приведены типы затворов и их применение н зависимости от параметров среды и виутреннсго диаметра аппарата. [c.89]

Для расчета элементов аииаратов высокого давления (Рпп>9,81 МПа) разработан ОСТ 26-1046—74, а для расчета па прочность н плотность уплотений неподвижных металлических для сосудов и аппаратов на давление 9,81—98,1 МПа ОСТ 26-01-87—78. Нормы и методы расчета на прачиасть сосудов и аппаратов стальных эмалированных установлены ОСТ 26-01-949—74. [c.150]

Содержание газа в паре. Наличие в паре воздуха или какого-либо другого неконденсирующегося газа приводит к значительному снижению коэффициента теплоотдачи при конденсации. Примесь газа ухудшает теплоотдачу хотя бы потому, что, согласно закону Дальтона, она уменьшает давление насыщения пара и тем самым используемую разность температур. Кроме того, следует иметь в виду, что воздух или другой газ не конденсируется, а скапливается у стенки и препятствует доступу пара к ней. Пар в этом случае должен диффундировать через слой неконденсирующегося газа у поверхности конденсации. Были проведены опыты по конденсации водяного пара из смеси его с воздухом, Нг, СН4 и другими газами. Эти опыты были проведены как с неподвижной парогазовой смесью, так и при скорости ее перемещения, равной примерно 7 м1сек. Полученные данные представлены на фиг. 38, где изображена зависимость коэффициента теплоотдачи а при конденсации от отношения парциальных давлений водяного пара (Р1) и неконденсирующегося газа р - Из графика видно, что значение а резко снижается даже при небольшом добавлении газа. При отношении Р2 Р1 = 3 коэффициент теплоотдачи снижается приблизительно в 100 раз, медленно приближаясь при дальнейшем увеличении содержания газа к значениям а, соответствующим чистому газу. [c.92]

Выясним условия, при которых водяной конус будет неподвижным. Предположим, что распределение давления в любой точке пласта известно, т.е. известна функция р = р(г, г). Выделим на вершине конуса (г = 0) элементарный вертикальный цилиндрик пористой среды пло-шадью а/, высотой ёг, заполненный водой, и рассмотрим силы, которые на него действуют (см. рис. 7.11,6), предполагая, что этот цилиндрик попал в нефтяную часть. [c.223]

Используем теперь условие, что вода неподвижна и, следовательно, давление в ней распределено гидростатически. [c.224]

Предполагается, что по мелким порам движутся смачивающая фаза и жидкость промежуточной смачиваемости (т. е. вода и нефть), а по более крупным порам-жидкость промежуточной смачиваемости (нефть) и несмачивающая фаза (газ). Отсюда следует, что фазовые проницаемости для воды И газа зависят только от их насыщенностей, т. е. являются функциями одной переменной, соответственно л, и По этим же причинам капиллярные давления на контактах вода-нефть и нефть-газ также можно считать функциями только одной насыщенности-соответственно водной ( 1) и газовой ( 2) фазами. Физически это означает неподвижность менисков водной фазы, граничащей с нефтью, при замене части нефти газом и неподвижность менисков газовой фазы, граничащей с нефтью, при замене части нефти водой. Очевидно, эти допущения являются лищь приближенными. [c.289]

Г — неподвижная диатермическая непроницаемая перегородка II — перегородка проницаемая для элементов (атомов) III — перегородка проницаемая для компонентов (молекул) IV — подвижная адиабатическая непроницаемая перегородка. Температура системы определяется по термостату 1, давление — по ма-ностату 2. [c.130]

В заключение следует остановиться на преимуществах гидроформинга в псевдоожиженном слое над процессом с неподвижном катализатором. По мнению ряда исследователей [31, 32, 37] эти преимущества заключаются в том, что в первом случае достигается лучшее соотношение между выходами и октановыми числами продукта за счет увеличения скорости рециркулирующего газа, уменьшения термического крекинга при предварительном подогреве и более низких температуры и давления. По данным Мак-Грата и Гилла [32], процесс гидроформинга в псевдоожиженном слое дает выходы (нри том же октановом числе продукта) почти на 2% выше, чем гидроформинг с неподвижным катализатором. [c.179]

Такие реакции обычно проводятся в реакторах с неподвижным слоем твердых катализаторов в условиях повышенного давления и температуры, при избытке водорода по сравнению со стехиометрически необходимым количеством. На рис. 1 показана схема процесса. Как видно из рис. 1, отделенный от охлажденного гидрогенизата водород вместе со свежим водородом обычно возвращается в реактор. Гидрогенизация является реакцией экзотермической, поэтому, если процесс проходит с потреблением больших количеств водорода, необходимо предусмотреть способы снятия избыточного тепла в реакторе, чтобы обеспечить контроль за скоростью реакции. [c.276]

При применении теоретических положений к промышленным процессам необходимо учитывать экономические факторы. Чтобы свести к минимуму потери и расходы, связанные с регенерацией кобальта, в заводских условиях оксосинтез проводят при таком реишмо температуры и давления, при котором находящийся в неподвижном слое катализатора металлический кобальт лишь медленно превращается в растворимые карбонилы. Потери кобальта из твердых катализаторов обычно восполняются добавлением к твердой основе эквивалентного количества кобальта в виде растворимых солей, таких, как нафтенат и стеарат. [c.291]

Процесс хайзомер - парофазный процесс изомеризации на неподвижном слое бифункционального катализатора, разработанного фирмой Shell. Катализатор - высокодисперсная платина (несколько десятых долей процента), нанесенная на цеолит типа морденит в водородной форме с очень низким содержанием натрия, - изготавливается фирмой Union arbide [121, 122]. Катализатор отличается высокой стабильностью и может быть регенерирован путем обычной окислительной регенерации. Процесс проводится при следующих условиях температура 230-290 °С, давление водорода 1,4-3,3 МПа циркуляция водородсодержащего газа до 12,5 м /м сырья (объемная скорость подачи сырья 1- [c.105]

В мембранных тягометрах, напоромерах и тягонапоромерах, предназначенных для измерения небольших величии давления (напоров) и разрежения (тяги) и устанавливаемых обычно на всасывающих коллекторах, чувствительным элементом служит упругая герметичная мембранная коробка с двумя гофрированными мембранами— верхней и нижней, края которых запаяны. Давление пли разрежение подводится по трубке во внутрь мембранной коробки. Центр нижней мембраны закреплен неподвижно в корпусе прибора, к центру верхней мембраны припаян штифт, который является ведущим рычагом механизма стрелки. [c.44]

Турбины со ступенями скорости и давления, в которых корпус разделен диафрагмами на отдельные камеры переход пара или газа нз одной камеры в другую происходит через расширяющиеся сопла в каждой камере имеется один диск с двумя или несколькими ве1щами лопаток, между которыми находятся неподвижные направляющие аппараты, [c.83]

При работе центробежного насоса давление перед входом в рабочее колесо р (рис. 89, пространство А) повышается до давления ТС2 на выходе. Перекачиваемая жидкость с давлением нагнетания р2 проникает через зазоры между вращающимся рабочим ко.песом и неподвижным корпусом в кольцевые пространства Б и В. Таким образом, на внешние поверхности колеса насоса, вращающегося в пространстве, залитом жидкостью, действуют определенные неурав- [c.160]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология