Входные эффекты движении

При ламинарном движении теплоносителя, равномерном распределении скорости и температуры на начальном участке трубы у поверхности стенки образуются (рис. И-12,а) пограничные слои толщиной 8 (гидродинамический) и 8 (тепловой). Толщина этих слоев по мере удаления от входа увеличивается, и на некотором расстоянии, называемом длиной участка гидродинамической (4) и тепловой (/ ) стабилизации, они смыкаются. При этом коэффициент теплоотдачи изменяется (рис. 11-12,6) от максимального значения на входе до практически неизменного после смыкания пограничных слоев. Явление резкого увеличения скорости переноса субстанции (в данном случае - теплоты) при входе потока в аппарат получило название входной эффект . Очевидно, что для создания условий повышенных значений коэффициентов теплоотдачи целесообразно формировать теплообменники с длиной труб, незначительно превышающей / . [c.293]

Входной эффект и участок стабилизации при ламинарном и турбулентном движении теплоносителей. [c.317]

Массоперенос в процессе жидкостной экстракции существенно ускоряется вследствие обновления поверхности контакта фаз при дроблении или коалесценции капель, что происходит практически во всех экстракционных аппаратах. Значительное влияние на массообмен оказывают поверхностные явления на границе раздела фаз. Вследствие градиента межфазного поверхностного натяжения сг возникает движение близко расположенных к границе раздела фаз слоев жидкости в направлении возрастания ст, приводящее к развитию межфазной турбулентности. Последнее приводит к ускорению массопереноса. В экстракционных аппаратах колонного типа часто большой вклад в массоперенос вносят концевые (или входные) эффекты. Входные эффекты особенно проявляются на входе в аппарат дисперсной фазы и при высокой скорости ее дробления на капли. [c.153]

В связи с тем, что толщина турбулентного пограничного слоя возрастает по длине значительно быстрее, чем ламинарного, при турбулентном движении жидкостей в трубах длина входного участка получается значительно меньше. Обычно считают, что она составляет примерно десять диаметров трубы, а при отношении длины трубы к ее диаметру более 60 входные эффекты можно не учитывать. [c.185]

В связи с тем, что толщина турбулентного пограничного слоя возрастает с увеличением расстояния от входа быстрее [пропорционально л / — см. уравнение (П. 97)] толщины ламинарного пограничного слоя [пропорционально — см. уравнение (И. 77)], при турбулентном режиме движения жидкости входной участок оказывается значительно короче, чем при ламинарном. Как показывают опытные данные по теплоотдаче к жидкостям, движущимся в трубах, при 1/0 > 16 средний коэффициент теплоотдачи практически не зависит от длины трубы. Таким образом, при турбулентном режиме движения жидкости в трубах влияние входных эффектов может заметно сказываться только для коротких труб. [c.304]

В [1, 71] механизм массопереноса в турбулентной пленке жидкости при наличии газового потока или градиента поверхностного натяжения исследован на основе рещения уравнений переноса количества движения и массы с учетом входных эффектов и при условии, что турбулентный перенос изменяется по длине пленки жидкости, причем искомой величиной была поверхность пленки жидкости Общее выражение для коэффициента массоотдачи [c.429]

Во всех случаях движения должен существовать некоторый входной эффект. Кроме того, в неизотермическом случае физические свойства всех жидкостей зависят от температуры и меняются от точки к точке. Поэтому в системе, в которой происходит теплообмен, никогда не развивается одинаковая во всех сечениях картина течения, даже на больших расстояниях от входа. Отсюда следует вывод о том, что понятие развитого ламинарного течения при теплообмене является лишь идеализацией. Однако решение дифференциальных уравнений с учетом изменения физических свойств жидкости весьма затруднительно, так что мы будем считать, что эти свойства постоянны. Для таких идеализированных систем развитое течение достижимо. [c.307]

При экспериментальном определении коэффициентов массо- или теплоотдачи при движении частиц необходимо оценить коэффициенты переноса в период образования капель или пузырей и при их коагуляции на границе раздела фаз на выходе из колонны. Массо- и теплообмен при образовании частиц для капельного (пузырькового) или струйного истечения будем называть входным концевым эффектом или просто концевым эффектом. Насыщение частиц в месте их коагуляции на границе раздела фаз назовем выходным концевым эффектом. [c.209]

Возможные причины перемешивания [99, 116] в промышленных аппаратах следующие неравномерность профиля скоростей потока возникновение противоположного основному потоку турбулентного переноса вещества перенос вещества в противоположном движению потока направления за счет молекулярной диффузии образование застойных зон байпасные и перекрестные токи в системе температурные градиенты и др. Теоретический расчет влияния каждого из этих эффектов на гидродинамику реального пОтока вызывает затруднения. Поэтому в последние годы большое внимание уделяется определению общего коэффициента перемешивания [77, 99, 258]. Основным экспериментальным методом исследования перемешивания является метод искусственного нарушения состава входного потока и исследование реакции системы на возмущение. Эти методы подробно описаны в ряде учебников и монографий [116, 118, 153]. [c.158]

Подобное явление установлено и экспериментально на линейных гидрофильных моделях пласта. При нагнетании воды был обнаружен концевой эффект на входном сечении модели пласта вода внедрялась только через часть входного сечения, а из другой части сечения вытекала нефть во входную камеру. Затем, с увеличением закачки, встречное движение нефти прекращалось, повода по-прежнему поступала только через первоначальную обводненную часть входного сечения модели пласта. [c.55]

Для градирен обычно используются специальные осевые отсасывающие или нагнетательные вентиляторы. При применении отсасывающих вентиляторов обеспечивается более равномерное распределение воздуха по поперечному сечению в основании градирни, чем при использовании нагнетательных, так как вход воздуха и поворот его под прямым углом для движения вверх осуществляется при меньших скоростях. Снижение скорости движения воздуха при входе достигается благодаря осуществлению входных окон большого сечения со всех или с двух сторон градирни. Равномерность распределения воздуха является важным фактором в получении охладительного эффекта градирни. [c.119]

Анализ данных микрореологических измерений перечисленных параметров нескольких модификаций полисахаридных буровых растворов с добавками хлористого калия, формиата и гликой-ла показывает, что в узких зазорах величиной 1-5 мкм формирование граничного слоя завершается за 20-70 часов. С увеличением размеров порового канала и минерализации раствора период структурообразования снижается. Течение жидкости в пристенном слое имеет характерные признаки твердообразной коагуляционной структуры - критические напряжения сдвига, определяющие начало движения и разрыва сплошности. В последнем случае эффект локализуется во входной части порового канала, что макроскопически проявляется в некотором снижении вязкости и перепада давления. [c.76]

В основе расчета предельной высоты всасывания центробежного насоса лежит общая формула (3.8). При этом необходимо также принять во внимание некоторые особенности работы центробежных насосов. Здесь, разумеется, нет инерционных потерь во всасывающем трубопроводе, поскольку движение в нем — равномерное. В то же время для центробежных насосов следует учитывать эффекты, связанные с неравномерным распределением скоростей и давлений в рабочем колесе вблизи входного сечения. [c.313]

Соответственно указаниям автора формулы, теплофизические свойства теплоносителя берутся здесь при среднеарифметической величине из его температур на входе в теплообменник и на выходе из него. Множитель е/ отражает эффект тепловой стабилизации на входном участке трубы пристеночный градиент температур (именно он определяет истинную интенсивность теплопереноса) убывает быстрее температурного напора (входящего в формальные выражения типа 6.13) поэтому а снижается по ходу движения теплоносителя, постепенно приближаясь к постоянной величине. При 1/а >40ч-50 поправочный множитель е/ может быть принят равным 1, при меньших // /он превышает 1 (тем больше, чем ниже Ке). Игнорирование отличия е от 1 приводит при расчетах интенсивности теплообмена к занижению а, т.е. к ошибке в запас. [c.491]

Прежде всего нужно увеличить длину трубопровода, соединяющего насос с объектом. Затем миграцию паров масла можно уменьшить, если подать в объект или в трубопровод в виде балласта некоторое количество газа с большой молекулярной массой и крупными молекулами. Кроме того, определенный эффект дает охлаждение газа. Но главное — не допустить возникновения турбулентного течения откачиваемого газа в трубопроводе. Для этого желательно максимально возможно уменьшить диаметр трубопровода и скорость движения газа, входное отверстие в трубу делать с закругленными кромками, запорную арматуру и колена размещать ближе к насосу, обеспечивать свободное пространство в откачиваемом объеме в районе входного отверстия всасывающей линии для плавного и равномерного входа в него откачиваемого воздуха. [c.11]

Однак авторы [244] не учитывали того, что это явление может быть обязано скорее эффекту трансформации давления, сходному с вышеупомянутым, чем противоположному перетоку газа. Приведенные ими значения направленных вниз скоростей у дна кольцевой зоны (до 7,6 м/с) кажутся невероятно высокими, особенно в сравнении с нашими качественными наблюдениями за скоростью газа-трассера. Эти результаты скорее поддерживают ту точку зрения, что измерения статического давления не могут давать достоверной картины движения газового потока вблизи входного отверстия, где газовая струя претерпевает внезапное расширение . Поэтому для исследования движения газа в этой области нам представляется необходимым применение метода трассера в различных вариантах. [c.60]

Имеющиеся уравнения движения полидисперсных газовзвесей могут быть решены [71] с помощью ЭМВ. Результаты расчетов показывают, что скорость крупных фракций за счет соударений в потоке существенно возрастает, особенно на удаленных от входного сечения расстояниях, а для мелких частиц — уменьшается. Соударения между частицами приводят к сближению скоростей движения различных фракций и длин их разгонных участков повышение расходной концентрации дисперсного материала усиливает эффект перераспределения скоростей между фракциями. Наибольшее различие скоростей фракций соответствует начальным участкам потока. Концентрация крупных частиц и общая концентрация материала за счет соударений снижаются, тогда как концентрация мелких частиц увеличивается незначительно. [c.180]

Основным элементом краскопультов является форсунка. Особенно распространена форсунка центробежного типа (рис. 7.16,а). По своему устройству она представляет собой полый цилиндр с двумя отверстиями. Входное отверстие форсунки-расположено на боковой поверхности у одного основания цилиндра, выходное — в центре другого основания. Краска входит в форсунку по касательной к боковой поверхности и, скользя по ее цилиндрической стенке, получает быстрое вращательное движение при одновременном продвижении к выходному отверстию. При выходе из форсунки краска в результате перепада давления и центробежной силы распыляется, образуя факел в виде полого конуса, который своим основанием направлен на окрашиваемую поверхность. В другом варианте форсунки (рис. 7.16,6) вращение краски обеспечивается за счет винтообразного внутреннего вкладыша. При распылении достигается тот же эффект, хотя краска поступает в форсунку не сбоку, а через основание цилиндра вблизи от его боковой поверхности. [c.223]

Уравнения сохранения в интегральной форме позволяют найти один из входных или выходных параметров процесса, если известно достаточное число других параметров на входе и выходе. Уравнение баланса количества движения, в частности, дало полезный метод исследования течения через диафрагму и других случаев движения, когда велики инерционные эффекты. [c.128]

Однако, как уже говорилось выше, Модель Кунии и Левеншпиля может быть использована только при величине скорости газа, меньшей некоторого критического значения. Следует также отметить, что в уравнениях (6.3-37) и (6.3-38) не учитывается изменение концентраций и по высоте слоя. Допущение о том, что все газовые пузыри имеют одинаковый размер, хотя и делает модель весьма простой и удобной для использования, чрезмерно упрощает действительно наблюдаемую картину движения газовых пузырей. В частности, такое предположение не позволяет учесть хорошее контактирование газа и частиц катализатора па входе в реактор. Подобный входной эффект может играть существенную роль в том случае, когда скорость реакции достаточно велика. [c.232]

Для процессов абсорбции, контролируемых сопротивлением газовой фазы, не усложненных сильными тепловыми эффектами, характерными для систем НС1 — вода, коэффициенты массопередачи могут быть рассчитаны по уравнению Гиллиленда (см. уравнение 1-98, т. II) для случая турбулентного движения потока (без учета входного эффекта). [c.427]

Реакция фенолов со щелочью в основном протекает в процессе образования капель и их отрыва, иначе говоря, за счет входного эффекта . Путь движения капель в растворе щелочи мало влияет на степень обеефеноливания, процесс протекает весьма быстро, в период, определяемый секундами. Поэтому основная задача в процессе обеефеноливания — получение капель существенное значение имеет также их размер. [c.75]

МИХМом совместно с Институтом физической химии АН СССР была предпринята попытка дополнительной экспериментальной проверки эффекта [28]. Исследовалось влияние геометрии входных отверстий капилляров в докавитационном и кавитационном режимах на движение жидкости через капилляр. [c.129]

Исходную суспензию подают в гидроциклон под давлением через тангенциально.расположенный входной насадок, в результате чего она приобретает вращательное движение и по спирали движется к песковому насадку, расположенному в нижней части конуса. Твердая фаза под действием центробежной силы отбрасывается к стенке гидроциклона, перемещается вдоль нее и через песко-вый насадои выводится из гидроциклона. Спиральный поток жидкости вследствие дроссельного эффекта песково-го отверстия (нижнего) поворачивается и поднимается вторичным вихревым потоком к верхнему насадку. Часть твердой фазы, попавшей во вторичный вихрь, выбрасывается центробежной силой в первичный поток и также выводится через нижнее [c.152]

В первом случае используется энергия всплывающих пузырьков газа, вовлекающих в свое движение жидкость, во втором — энергия струи (или струй) исходной газожидкостной смеси, поступающей в реактор снизу через сопло (или систему сопел). Схема реактора, в котором использованы оба эффекта, приведена на рис. 3.13. Смесь в аппаратах с гидродинамическим перемешиванием циркулирует по контуру, образуемому с помощью йибо наружной опускной трубы (или системы труб), либо цилиндра (диффузора), расположенного внутри реактора вдоль его оси (рис. 3.13). Кратность циркуляции (отношение массовых расходов циркулирующего и входного потоков) составляет 5—10, что обычно достаточно для того, чтобы принимать в практических расчетах наличие полного перемешивания (по жидкой фазе). [c.136]

Отмеченные прямой и косвенный эффекты влияния размерной величины —диаметра сопла —на коэффициент расхода указывают на то, что особенности движения реальной жидкости в форсунках в настоящее время затруднительно описать в общем виде критериальными соотношениями, используемыми обычно при решении гнд-рэдинамических задач. Действительно, попытка выявить обобщенную вависимость коэффициента расхода от критерия Рейнольдса, характеризующего движение жидкости в выходном отверстии или входных каналах форсунки, оказалась безуспешной, так как для форсунок малой производительности зависимость коэффициента расхода от критерия Рейнольдса монотонно убывает (Л. 3-30, 3-31] для форсунок средней производительности эта зависимость практически не наблюдается [Л. 3-24], а для форсунок большой пронзводи-тельнэсти коэффициент расхода существенно повышается с увеличением критерия Рейнольдса. [c.105]

Несмотря на описанные выше факторы, затрудняющие сепарацию пылегазовых смесей, вихревые аппараты с успехом применяют в ряде отраслей народного хозяйства. При, этом часто аппараты сочетают в себе функции сепаратора и вихревого энергоразделителя, что позволяет полезно использовать энергию исходной пылегазовой смеси. Конструктивная схема такого аппарата, примененного для сухой пылеочистки доменного газа, приведена на рис. 66 [8]. Поступающий во входное отверстие улиточного соплового ввода 1 запыленный доменный газ приобретает в камере 2 интенсивное круговое движение. При этом происходят одновременно его температурное разделение под действием вихревого эффекта и очистка приосевых слоев потока от дисперсной фазы. Охлажденный и очищенный от пыли поток отводится через патрубок 8 к потребителю. Периферийные нагретые слои газа направляются через дрос- [c.170]

У центробежных нагнетателей кожух имеет спиральную форму ( улитку , рис. П-З, а), а у осевых — цилиндрическую форму (обечайку, рис. П-З, б). У осевых нагнетателей, в связи с тем что жидкость при прохождении через них не изменяет направления движения, роль кожуха гораздо более ограничена, чем у центробежных нагнетателей. Для уменьшения потери на удар при выходе потока из колеса в спиральный кожух в некоторых конструкциях применяют выходные направляющие аппараты. Простейшим аппаратом такого рода является плоский безлопа-точный диффузор — плоский щит (рис. П-4). Он состоит из двух неподвижных, устанавливаемых в кожухе за колесом дискообразных плоскостей, цилиндрические сечения которых даже при постоянной ширине диффузора с увеличением радиуса также увеличиваются, а следовательно, скорость выхода и потеря давления при выходе уменьшаются. Между этими плоскостями для улучшения диффузорного эффекта могут быть установлены лопатки, входной участок которых должен быть направлен в соответствии с направлением векторов абсолютной скорости (рис. П-5). Такое устройство называют лопаточным направля ющим аппаратом. [c.28]

При отборе пара из пароперепускной трубы, идущей от барабана к пароперегревателю, единственным сечением трубы, где влага распределена относительно равномерно, является входное сечение трубы. После того как пар минует это сечение, проявляется эффект сепарации влаги стенками трубы. В результате этого в потоке остается лишь часть влаги, остальная в виде пленки движется по внутренней стенке трубы в направлении движения пара. Соотношение между количествами жидкой фазы, которая движется в виде пленки и в виде отдельных капель, зависит от скорости пара, его давления и влажности. Чем больше скорость пара, тем меньше доля влаги, сепарируемой стенками. Существует скорость, нри которой эффект сепарации практически не проявляется. Эта скорость существенно выше действительной скорости пара в пароперепускных трубах. Если скорость увеличивать, то по достижении [c.287]

Горизонтальные сепараторы имеют ряд преимуществ перед вертикальными большую пропускную способность и более высокий эффект сепарации. Принцип работы горизонтальных сепараторов аналогичен вертикальным. Но за счет того, что в горизонтальных сепараторах капли жидкости падают перпендикулярно к потоку газа, а не навстречу ему, как в вертикальных сепараторах, горизонтальные сепараторы имеют большую пропускную способность. Для повышения эффективности процесса сепарации в горизонтальных сепараторах используют гидроциклонные устройства и предварительньгй отбор газа перед входом в сепаратор. В гидроциклоне входящий газожидкостный поток приводится во вращательное движение, капли нефти как более тяжелые под действием центробежной силы отбрасываются на стенки трубы, а газовая струя перемещается в корпус сепаратора. Горизонтальный сепаратор с предварительным отбором газа отличается тем, что нефтегазовая смесь вводится в корпус сепаратора по наклонным участкам трубопровода (рис. 16). Уклон входного трубопровода / — 10—15°. При подъеме и последующем спуске по входному трубопроводу происходит разделение жидкости и газа, и газ по газоотводящим трубкам отводится к каплеуловителю и после этого направляется в газопровод и вместе с газом, отделенным в корпусе сепаратора, направляется на ГПЗ. [c.77]