Жидкости разогрев

Жидкость Разогрев Подогрев до + 80"й [c.345]

Процесс нитрования относится к особо опасным процессам, что обусловливается рядом характерных особенностей. Попадание воды в реакционную массу (азотную кислоту, меланж, нитросмесь, отработанную кислоту) вызывает быстрый разогрев жидкости и резкое повышение давления в нитраторе. При смешении азотной кислоты с жидкими органическими продуктами, например с уксусной кислотой, глицерином и другими, возможно образование взрывоопасной среды. [c.118]

Известны случаи воспламенения и взрывов при нагреве открытым пламенем вентилей, кранов, участков труб с легковоспламеняющимися жидкостями, горючими парами, газами. Прн необходимости разогрев производят горячен водой, паром. [c.42]

Ряд продуктов, используемых в качестве реагентов, представляет собой высоковязкие, застывающие при высокой температуре жидкости (деэмульгаторы для обессоливания нефти, присадки, олеум, концентрированный едкий натр). Для разогрева продуктов в цистернах применяются различные способы. При выборе способа разогрева нужно иметь в виду, что для некоторых продуктов, например олеума, недопустим разогрев с применением острого пара и погружных змеевиков. В отдельных случаях для слива высокозастывающих продуктов сооружаются специальные здания (тепляки). В тепляках разгружаются цистерны с бензолом, фенолом, присадками к маслам. [c.138]

Жидкие металлы и расплавленные соли являются отличными теплоносителями для систем, рассчитанных на работу в диапазоне температур 260—ПОО"" С [1—3]. Размеры трубопроводов и основных элементов оборудования, а также затраты мощности на прокачку в случае применения этих теплоносителей значительно меньше, чем при использовании газовых теплоносителей. Толщина стенок трубопроводов и корпусов насосов, теплообменников и других элементов оборудования может быть значительно меньше, чем у аналогичных элементов паросиловой станции высокого давления, работающей в том же диапазоне температур. В случае использования жидких металлов и расплавленных солей отсутствует также проблема коксования, которая ограничивает область применения масел примерно 285° С, а даутерма — 370° С. Однако, с другой стороны, на передний план выступает проблема коррозии, что требует тщательного подхода к выбору конструкционных материалов. Кроме того, система в целом должна быть спроектирована исключительно герметичной, чтобы было сведено к минимуму загрязнение рабочего тела парами воды или кислородом и обеспечена малая скорость коррозии. При надлежащем проектировании, монтаже и эксплуатации подобного рода системы успешно работали при температурах 650° С и выше, скорость коррозии при этом была менее 2,5 мкм/год. Теплообменники и системы должны быть спроектированы таким образом, чтобы обеспечивался как их предварительный разогрев, так и хороший дренаж, с тем чтобы избежать трудностей, связанных с замерзанием жидкости. [c.267]

Приняты следующие допущения 1) твердый недеформируемый полимерный стержень надвигается с постоянной скоростью на нагретый стержень 2) пленка расплава между стержнем из полимера и нагретым металлическим стержнем имеет постоянную толщину 3) течение расплава в пленке ламинарное 4) расплав — ньютоновская жидкость 5) вязкость не зависит от температуры 6)теплофизические свойства постоянны 7) рассматривается установившееся состояние 8) гравитационные силы пренебрежимо малы 9) конвективный теплообмен и диссипативный разогрев в пленке [c.294]

Чтобы получить физическое представление о воздействии изменяющейся температуры на поле скорости, рассмотрим следующую простую задачу. Имеется установившееся вынужденное течение степенной жидкости с малым (т. е. незначительный диссипативный разогрев, или Вг 0) между двумя параллельными пластинами, одна из которых имеет температуру Т , а другая То- Для такого случая уравнения движения и тепловой энергии сведутся в безразмерной форме к виду [c.316]

Результаты, полученные последними исследователями, подтверждают выводы, которые можно сделать из уравнений (13.1-6а) и (13.1-66) в слое расплава ПВХ у стенок капилляра (там, где е ,Р1 имеет высокое значение) происходит интенсивный разогрев. Как видно из рис. 13.8, при высоком значении т около 50 % прироста температуры приходится на первую десятую часть длины капилляра. Были рассмотрены два режима изотермический и адиабатический, поскольку процесс, происходящий в действительности, является промежуточным между этими двумя крайними случаями. Однако найти надежный экспериментальный метод измерения температуры высоковязких жидкостей при больших скоростях течения не удалось. Измерения, выполненные при помощи термопары [16—18], не удовлетворяли исследователей, так как при этом происходило нарушение сплошности потока и имел место разогрев термопары за счет трения о вязкую жидкость. [c.468]

Однако роль жидкости в процессах измельчения этим не исчерпывается. Адгезируя к частичкам твердого тела, она образует жидкие прослойки между ними, резко снижая трение между частицами и затраты энергии на его преодоление. В результате разогрев измельчаемого материала за счет трения резко понижается. Разогрев же материала за счет рассеяния энергии обратимых деформаций в жидкой среде также меньше, чем в атмосфере газа. Это объясняется тем, что в жидкости теплоотдача от зерен твердого тела в окружающую среду протекает гораздо интенсивнее, чем в газовой среде или вакууме, и перераспределение тепла между измельчаемым материалом и другими частями измельчающего устройства будет иным. В результате зерна твердого материала в жидкой среде из-за менее интенсивного разогрева аморфизируются на значительно меньшую глубину, чем в сухой среде (1,6—2,0 нм вместо 15—16 нм). В целом затраты энергии на измельчение во влажной среде значительно уменьшаются и время, необходимое для достижения измельчаемым материалом определенной удельной поверхности, сокращается весьма существенно. Для повышения эффективности измельчения большое значение имеет открытый П. А. Ребиндером эффект понижения прочности твердых материалов под влиянием поверхностно-активных веществ (ПАВ). Молекулы ПАВ, адсорбируясь на микротрещинах, выходящих на поверхность частиц, снижают величину поверхностной энергии. В соответствии с уравнением Гриффитса трещины развиваются при условии [c.256]

Одновременная закалка заключается в одновременном нагреве всей закаливаемой поверхности детали или отдельного ее участка до закалочной температуры и затем — одновременном охлаждении нагретой поверхности охлаждающей жидкостью. Обычно охлаждающую воду подают через отверстия в активном витке (рис. 3.26, а, б) индуктора после выдержки времени нагрева, в течение которой происходит разогрев поверхности детали. При использовании масла в качестве охлаждающей среды деталь после нагрева сбрасывают в масляный бак. [c.162]

В настоящем разделе будет решена простейшая задача, относящаяся к вертикальной плите . Если такую плиту разогреть, то температура газа или жидкости близ ее поверхности будет повышаться и газ или жидкость начнут двигаться вверх. [c.386]

При вакуумной перегонке рекомендуется предварительно тщательно удалить воздух, растворенный в образце. Практически для этого достаточно вакуумировать колбу с образцом перед началом нагревания. Очень вязкие жидкости следует предварительно разогреть и лишь потом откачать воздух. Откачку следует производить до тех пор, пока не прекратится выделение пузырьков. [c.271]

Если адсорбер поместить в жидкостной термостат, часть выделяющейся теплоты адсорбции воды и двуокиси углерода удается отвести и тем самым снизить разогрев слоя в среднем на 15 °С и повысить динамическую активность более чем на 20%. Так, динамическая активность слоя цеолита СаА при температуре термостатирующей жидкости 20 "С и скорости потока 0,6 л/(см -мин) составляет [c.399]

Величина диссипативной функции в потоке псевдопластичных жидкостей всегда меньше, чем при течении ньютоновских жидкостей. Однако ввиду высокой абсолютной вязкости расплавов разогрев за счет вязкого трения оказывается велик и достигает в отдельных случаях десятков градусов. [c.140]

Решающие процессы обработки материала осуществляются в зоне пластикации. Смесь вовлекается в сложное движение за счет сцепления с рабочими поверхностями, формируя поток материала со свойствами аномально-вязкой жидкости, и доводится до оптимальной температуры, что в последующем облегчает процесс формования заготовки. Перечисленные рабочие зоны не имеют четких границ. Положение этих границ зависит от состояния загружаемого материала. В машинах теплого питания не требуется длительной пластикации смеси и зона пластикации сокращается по длине, а потому червяк имеет рабочую длину не более 12 диаметров, В шприц-машинах холодного питания осуществляется разогрев и пластикация смеси в удлиненной зоне пластикации, поэтому длина червяка в них составляет более 12 диаметров шнека. [c.80]

Разогрев застывающих жидкостей. [c.515]

Пусть стержень радиусом Р и высотой 21 греется через боковую поверхность со скоростью Ьс. Разогрев осуществляется через слой исследуемой жидкости с тепловым сопротивлением [c.76]

Для получения расчетной формулы метода рассмотрим тепловой баланс калориметрической системы. В соответствии с предпосылками метода весь поток <Э(т), поступающий от нагревателя через воздушный зазор, полностью расходуется на разогрев ампулы и исследуемой жидкости, поэтому будет иметь место равенство [c.90]

Во вторую пробирку, вносят (из пипетки или на палочке) каплю концентрированной серной кислоты. Встряхнув смесь, пробуют на ощупь, обнаруживается ли в течение ближайших 0,5—1 мин саморазогревание жидкости во избежание бурного вскипания разогревание умеряют, опуская пробирку в стакан с холодной водой. Вынув, и вытерев пробирку, дают смеси снова разогреться и снова охлаждают. Когда саморазогревание прекратится, нагревают жидкость до начала закипания, охлаждают, добавляют 2—3 мл холодной воды и немного поваренной соли. Отслоившийся эфир можно снять пипеткой и использовать для опыта 93Б. [c.159]

Транспортирование, хранение и разогрев масел в бочках — весьма трудоемкие операции. Для складирования бочек с маслом требуются большие площади, а для маневровых операций с заполненной и пустой тарой — транспортные механизмы. При опорожнении бочек возможны проливы масла и загрязнения его кроме того, при сливе на стенках бочки остается слой масла, толщина которого зависит от вязкости и температуры жидкости, а также от положения бочки. [c.38]

Перемещаясь вверх или вниз под давлением жидкости, идущей на разогрев, поршень через шток и тягу поворачивает на опорах трубы-сопла. На концах труб-сопел устанавливаются скребки, которые при движении труб-сопел от середины цистерны складываются, а при обратном движении — расправляются и счищают остатки. Слив продукта с зачисткой остатка производится за 2,5—5 ч. [c.190]

На образование дефектов тратится небольшая доля энергии первично выбитого ионизирующим излучением атома. Остальная часть его энергии- передается соседним атомам. В результате этого происходит быстрый разогрев локальной области кристалла, включающий около 6000 атомов, до температур порядка 4000°К. В течение сек эта локальная область представляет собой среду, больше похожую на жидкость, чем на твердое тело. При затвердевании зоны разогрева получается зона механических напряжений, которая приводит к образованию дислокаций. [c.136]

После пожара огнезащитная изоляция, которой были покрыты аппараты и трубопроводы, подвергшиеся воздействию огня, оказались в полной сохранности. Пожар удалось ликвидировать только после того, как продукт из аппарата, питавшего пожар горючим, перекачали в другую емкость. Следует отметить, что в иной ситуации, когда из аппарата нет утечки, опорожня-п его не нужно, так как при кипении жидкость поглощает тепло и тем самым предотвращается чрезмерный разогрев. [c.102]

Рассмотрим взаимодействие потока горячего газа в цилиндрическом ц коническом каналах с дискретной фазой (каплями жидкости), которая вводится в снутный несущий поток газа (рис. 1). При вводе струп жидкости в результате распыливания образуется снектр капель, и по мере движения в потоке происходит пх распределение по скоростям движения, разогрев и испарение. Предполагается, что капли имеют сферическую форму, а поток газа равномерно распределен по сечению канала и квазнстационареи по процессам переноса тепла, вещества и нмпульса. [c.66]

Среднее приращение температуры расплава в массе АТ (рис. 13.10) намного меньше максимального, так как на его величину сильно влияет практически неразогревающееся ядро потока. Поэтому часто величиной АТь оперируют для того, чтобы показать, что диссипативный разогрев невелик и не должен вызывать беспокойства. Однако этот вывод по указанным выше причинам часто является ошибочным. Можно достаточно просто оценить величину АТ ,, если предположить, что вся механическая энергия затрачивается на разогрев расплава (см. разд. 11.3). Если рассчитанная величина АТь превышает 4—5°, то это свидетельствует о неизотермическом течении под давлением. Галили и Таксерман—Кроцер [20] предложили простой критерий, указывающий на необходимость учета неизотермичности процесса. Критерий получен в результате совместного решения методом возмущений дифференциальных уравнений теплопроводности и течения под давлением несжимаемой ньютоновской жидкости для изотермической стенки. [c.470]

В отечественной практике нефтедобычи для этих целей также применяют растворы полиэтилена низкого давления в нефти, полиолефинов или высокоокисленного битума в нефти и некоторые другие [28]. Для приготовления таких рабочих жидкостей требуются значительные энергетические затраты на разогрев компонентов и их растворение в нефти, что увеличивает пожароопасность проводимых мероприятий. Растворы полиолефинов в нефти эффективны при пластовых температурах 80-130 С, а успешность проводимых с их использованием обработок, например, в ПО "Грознефть", составляет около 60 %. [c.182]

Потери теплоты Qпoт складываются из двух составляющих отвода теплоты по токоподводящим шинам (Зш и потерь от поверхности трубы в окружающую среду. Суммарные потери могут быть найдены в градуировочных опытах при отсутствии движения жидкости в трубе. В этом случае мощность, идущая на обогрев трубы и создание некоторого уровня температуры стенки равна суммарным потерям. Потери теплоты <2ш можно рассчитать по формулам теплопроводности (с,м, п. 2,3.4), рассматривая трубу как стержень с заделкой в массив (токоподвод или фланец). Для проведения расчетов необходимо измерять температуру стенки трубы в месте присоединения токоподвода. Расчегы носят оценочный характер, так как значения термических сопротивлений в условиях сложной конфигурации присоединения токоподводов можно оценить лишь приближенно. Если эти потери велики, то применяют методы их компенсации. На токоподвод накладывают охранный нагреватель, мощность которого регулируют так, чтобы на участке между ним и местом присоединения токоподвода отсутствовали потери теплоты. Для контроля за отсутствием потерь на участке измеряют разность температур, которая должна быть равна нулю. При больших значенлях силы тока в обогреваемой трубе можег происходить разогрев токоподводящих шин, и от них к трубе может подводиться теплота. В этих условиях на участке шины (или во фланце трубы) делают теплообменник, охлаждаемый какой-либо жидкостью. К разгруженным от давления трубам, находящимся в охранном кожухе, ток можно подводить по капиллярам, охлаждаемым рабочей жидкостью, которая далее направляется в точку контура с более низким давлением. [c.421]

Следует иметь в виду, что по этим корреляционным формулам нельзя определить перенос тепла от всех тел различной геометрической формы с достаточной точностью, хотя такое впечатление иногда складывается при изучении соответствующей литературы. В формулах не учитывается конкретная картина течения жидкости, свойственная различным геометрическим конфигурациям. Как правило, не рассматриваются области отрыва потока. Кроме того, в сложных системах, состоящих из множества поверхностей, на теплоотдачу от какой-либо поверхности может оказать влияние факел, возникающий над другой поверхностью, или предварительный разогрев жидкости, обтекающей другие участкй поверхности тела. Поскольку эти явления не рассматривались при построении приведенных выше формул, расчеты теплообмена по этим формулам могут оказаться довольно грубыми. [c.293]

В случае самовоспламснсния самонагревание (предвзрыв-ной разогрев см. Воспламенение) развивается в пределах всего неск. градусов и поэтому не учитывается при оценке пожаровзрывоопасности газов и жидкостей. При С. область самонагревания может достигать неск. сотен градусов (напр., для торфа от 70 до 225 °С). Вследстэие этого явление самонагревания всегда учитывается прн определении склонности твердых в-в к С. [c.290]

Свободными от вышеуказанных недостатков являются трубопроводы, оборудованные системами попутного электроподогрева различных мо-дификавдш. Системы попутного электроподогрева позволяют осуществлять разогрев жидкости в остановленном трубопроводе за определенное время до рабочей температуры, работать в режиме поддержания температуры перекачиваемой жидкости на заданном оптимальном значении, поддерживать регулируемый подогрев в зависимости от температуры окружающей среды, т.е. на данных трубопроводах возможна перекачка с заранее заданными тепловыми и гидравлическими характеристиками, наиболее соответствующими технологическому процессу Этот метод перспективен для осуществления безлюдных технологий эксплуатации технологических трубопроводов за счет автоматизации всех производственных процессов. Для этого в ИПТЭР разработан комплекс компьютерных программ, математически моделирующих каждый этап работы трубопровода, оборудованного системой попутного элекгроподогрева Это позволяет не допускать критических режимов, связанных с различного рода перегревами , недогревами и т.п. Новые знания в области динамики течения реологически сложных жидкостей позволяют максимально [c.161]

Если в системе остался газообразный мономер, то после прекращения кипения будет идти разогрев всей системы, при этом несколько меняется теплоемкость смеси газ-жидкость и существенно возрастает теплота полимеризации Яжж м- Соответственно, наклон кривой АТ от АМ в этой области будет равен aз q J / p (при Т>Т , если мономер остался в жидкой фазе) или о з (Яжж+ мУСр (при Т>Т, , если мономер перешел в газовую фазу). Здесь Ср-средняя теплоемкость газожидкостной смеси. Схематическая кривая АТ от АМ во всем возможном диапазоне изменения температур представлена на рис. 3.26. Графическая зависимость позволяет определять распределение средних температур по зонам реактора с многоступенчатой подачей катализатора, если известно количество хюлимера, получающегося в каждой зоне, которое однозначно связано с количеством подаваемого катализатора. В частном случае, когда константы скорости роста и гибели активных центров полимеризации не зависят от температуры, а кинетическая схема полимеризации соответствует быстрому инициированию и первому порядку скорости реакции роста цепи по мономеру и гибели активных центров по их концентрации, имеем выражение для выхода полимера в виде [c.162]

В химический стакан объемом 1 л из водопроводного крана отбиралась проба воды в количестве 0.6 л. В этот стакан под зеркало жидкости погружался рабочий орган АГВ, электронагреватель и два термометра так, что один размещался в объеме воды (121), а второй — над зеркалом жидкости (122). После сборки установки включался электронагреватель и в течение некоторого времени осуществлялся ее разогрев (для уменьшения внешних потерь тепла стакан изолировался асбестовым одеялом). В момент достижения температуры 121 = 85 С электронагреватель отключался. Из-за естественных потерь тепла проба воды охлаждалась и при достижении температуры 121 = 80"С одновременно запускался секундомер, подавалось напряжение на привод АГВ и фиксировалась температура 121. В момент прекращения изменения температуры 121 отключали привод АГВ и останавливали секундомер. Затем вновь включали электронагреватель и температуру воды доводили до 121 = 80°С после чего включили привод АГВ и в этом режиме фиксировали температуры 121 и 1 2 в течение 10 мин. По завершению эксперимента установка разбиралась, стакан помещался в баню с проточной водой для охлаждения. При достижении температуры воды в сгакане, равной температуре начала эксперимента измеряли объем оставшейся в стакане воды, а по разнице объемов — количество испарившейся воды. [c.55]

Разогрев некоторого приповерхностного слоя заставляет сгорать его ускоренно. Однако при давлениях ниже критического для перехода на турбулентный режим выгорание перегретого слоя смеси переходит в спокойное горение непрогретой жидкости, поскольку для нее в данных условиях характерен нормальный режим горения. Далее вновь следует период прогрева нового приповерхностного слоя жидкости за счет тепло передачи по элементу, и картина повторяется. Возникает пульсирующий режим горения, средняя скорость которого за счет ускорения горения перегретого слоя смеси будет выше нормальной. Турбулентное горение, не перемежаемое периодами нормального горения, может развиться только после превышения в опыте критического авления перехода для исходной смеси. В работе [208] методом ск- )ростной киносъемки описанная последовательность явлений была подтверждена экспериментально. [c.259]

Обратимся к существу гипотезы А. Ф. Беляева. Работами последних лет [212—214] было установлено, что сравнительно небольшие изменения давления могут вызвать в некоторых ЖВВ кавитацию и взрыв. Согласно работам Гордеева [213], возбуждение взрыва происходит во время захлопывания достаточно крупных кавитационных полостей (каверн). При этом основу механизма составляет разогрев и зажигание содержащихся в каверне паров жидкости в смеси с растворенными газами вследствие их быстрого сжатия. Учитывая, что разогрев TJ Го паров пронорцио- [c.265]

Методика удаления заключается в следующем. В делительную воронку на 250 мл наливают 10—20 мл нефтяной фракции и добавляют 3,5-кратный объем 98—99 %-ной серной кислоты. (Кислоту такой концентрации готовят добавлением олеума к 96 %-ной серной кислоте. Необходимо соблюдать большую осторожность, так как при смешивании происходит сильный разогрев жидкости.) Фракции, кипящие выше 300 °С, разбавляют 5-кратным количеством н-гексана или петролейного эфира (60—80 °С) и затем добавляют 2-кратный объем 98—99 %-ной серной кислоты по отношению к объему полученного раствора. Смесь фракции и серной кислоты встряхивают в делительной воронке в течение 30 мин, периодически приоткрывая кран для выпуска газов. Смеси дают отстояться в течение 4—6 ч, затем нижний кислотный слой (гудрон) спускают, фракцию промывают водой, нейтрализуют 10 %-иым раствором NaOH, вновь промывают водой до нейтральной реакции (по фенолфталеину) и сушат хлористым кальцием в течение 10—12 ч. [c.147]

Разогрев и слив СЖК из железнодорожных цистерн рекомендуется проводить при помощи парового гидромеханического подогревателя ГПМП-4 с четырьмя шнековыми насосами. Подогреватель позволяет сливать основную массу жидкости одновременно с подогревом и последующим догревом остатка, что обеспечивает полный слив и сокращает затраты энергии, а также простои цистерн под разгрузкой. [c.46]

Непосредственный контроль за синерезисом в чанах осуществляют по температуре на входе и выходе для каждого чана, которая не должна различаться более чем на 2—3° С. Последний подключенный к термообработке чан должен разогреться до общей температуры не более чем за один цикл. Если это не происходит, то подачу синерезнсной жидкости следует увеличить. [c.62]

Ремонту должны предшествовать откачьса СПГ, разогрев внутреннего резервуара и его продувка азотом. Основная часть СПГ обычно удаляется из резервуара насосами. Оставшаяся жидкость удаляется испарением путем нагнетания нагретого ПГ в резервуар через нижние люки. При этом испаряющийся газ отводится через трубопровод паровой фазы, расположенный в верхней части резервуара. [c.640]

Известны также составы на основе полиэтилена низкого давления в нефти, полиолефинов или высокоокисленного битума в нефти. Для приготовления таких рабочих жидкостей требуются значительные энергетические затраты на разогрев компонентов и их растворение. Растворы полиолефинов в нефти эффективны при пластовых температурах 80—130 °С, а успешность проводимых с их использованием обработок, например, в ПО Грознефть составила около 60 %. [c.431]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология