Эксплуатация пароперегревателей

При создании и эксплуатации пароперегревателей парогенераторов приходится также решать вопросы правильного выбора схемы и режимов ее очистки от золовых отложений и выбора марки металла труб. Эти проблемы тесно связаны с коррозионным воздействием золы топлива на металл. При сжигании углей Канско-Ачинского бассейна вопросы [c.298]

В основу расчетов по данной методике принимаются показатели допустимого солевого состава насыщенного пара, обеспечивающего надежную и экономичную эксплуатацию пароперегревателей и паровых турбин (табл. 1). [c.559]

Эксплуатация паровых и водогрейных котлов, пароперегревателей, экономайзеров, трубопроводов горячей воды и пара, а также сосудов, работающих под давлением, связана с повышенной опасностью. Поэтому для их изготовления разрешается использовать только те материалы, которые допускаются к применению в соответствующих рабочих условиях Правилами, утвержденными Госгортехнадзором СССР [c.28]

Правила содержат требования к устройству, изготовлению и эксплуатации паровых котлов, пароперегревателей и экономайзеров с рабочим давлением более 0,7 кгс/см и водогрейных котлов с температурой воды свыше 115° С. К котлам, на которые распространяется действие Правил, относятся [c.94]

Пароперегреватель пригоден к дальнейшей эксплуатации, если остаточная деформация не превышает допустимого значения. [c.119]

Эксплуатационный опыт пылесланцевых парогенераторов среднего давления показал, что из-за интенсивного загрязнения золовыми отложениями экранов и пароперегревателей и коррозионно-абразивного износа труб водяных экономайзеров они ыли способны нести лишь до 60—70% проектной нагрузки. Стало ясно, что конструкции парогенераторов, в которые вложен долголетний опыт эксплуатации на топливах, неорганическое вещество которых в топочном процессе заметно яе активируется, не пригодны для эффективного и экономичного сжигания сланцев как топлива с очень сложными свойствами неорганической и органической частей. На этих парогенераторах впервые пришлось столкнуться в широком масштабе с проблемами загрязнения, коррозии и износа. Вследствие изложенного широким фронтом начали проводиться научно-исследовательские работы по выявлению механизма образования связанных золовых отложений и износа поверхностей нагрева парогенераторов, сжигающих сланцы, и выработке мероприятий по борьбе с ними. Результаты выполненных исследований позволили заметно продлить эксплуатационные кампании парогенераторов н достичь проектных показателей, а также стали основой для создания более мощных И-современных установок. [c.13]

Опыт эксплуатации пароперегревателей показал, что повьшге-нню надежности их работы способствуют следующие мероприятия [c.103]

Практика эксплуатации пылесланцевых парогенераторов высокого давления показала, что наиболее интенсивно загрязняются поперечно обтекаемые ширмовые пароперегреватели. Они в ходе эксплуатации парогенератора в зависимости от условий работы (особенно от условий очистки) покрываются многослойными золовыми отложениями. Степень связывания отложений определяется температурами поверхности и продуктов сгорания топлива. [c.236]

Образующиеся в пылесланцевых парогенераторах летучая зола и продукты сгорания не только вызывают появление на поверхностях нагрева золовых отложений различной структуры, но и одновременно коррозионно действуют на металл. Опыт эксплуатации пылесланцевых парогенераторов высокого давления показывает, что основными трудностями, связанными с работой пароперегревателей этих агрегатов, являются не только их интенсивное загрязнение, но и сильный износ. Оба эти явления связаны между собой. [c.244]

Одной из наиболее важных особенностей работы пароперегревателей пылесланцевых парогенераторов является постепенный рост теплового сопротивления образующихся на его трубах золовых отложений. Это в свою очередь вызывает непрерывное изменение во времени условной температуры перегретого пара (при постоянной тепловой нагрузке агрегата) и необходимость периодического удаления золовых отложений. Ограничение роста золовых отложений на пароперегревателе во время эксплуатации достигается при помощи очистки. Однако интенсивная очистка может вызывать частые повреждения труб пароперегревателей, особенно в случае паровой обдувки. [c.244]

По условиям надежности и экономичности в современных энергоблоках необходимо поддерживать постоянство температуры перегретого пара в пределах от 50 до 100% номинальной нагрузки парогенератора. Номинальная температура перегретого пара выбирается близкой к максимально допустимому значению, которое может выдержать металл стенок пароперегревателя ири длительной эксплуатации. Повышение температуры перегретого пара выше заданного значения более чем на 5°С не допускается, так как оно влечет за собой ускорение деформации и даже преждевременное разрушение трубок пароперегревателя и элементов турбинных установок. Снижение температуры перегретого пара более чем на 10°С при изменении нагрузки в пределах от 100 до 50% номинальной производительности парогенератора также недопустимо, так как оно вызывает понижение экономичности тепловой установки в целом. Кроме того, оно [c.148]

На котлах этого типа в течение года происходило 45 вынужденных остановок, причиной которых в основном является пережог поверхностей нагрева пароперегревателей, вызванный крайне неудовлетворительным качеством насыщенного пара, В процессе эксплуатации котлов обнаруживаются свищи в местах приварки газовых труб к верхним коллекторам испарительной поверхности и в местах приварки стягивающей щпильки верхних коллекторов. [c.17]

Если для изготовления объектов котлонадзора применяются элементы я части, изготовленные другими заводами, ответственность за качество изготовления объекта котлонадзора в целом, за соответствие его требованиям Правил по котлонадзору, ГОСТов и технических условий, а также за составление паспорта и другой технической документации несет завод-изготовитель объекта котлонадзора. Каждый котел, пароперегреватель, экономайзер и сосуд, работающий под давлением, должен поставляться заводом-изготовителем заказчику с паспортом установленной формы и инструкцией по монтажу и безопасной эксплуатации. [c.11]

В зарубежной практике обмывки труб пароперегревателя и хвостовых поверхностей нагрева щелочной водой нри вводе присадок применяются повсеместно при ремонтах и вЪ время эксплуатации котла [5, 47, 127 ]. Такие обмывки не привели к заметному увеличению коррозии. Для удаления отложений золы с труб пароперегревателя весьма эффективным оказалось также опрыскивание их во время работы известковым или магниевым молоком [29 ]. Обмывка экранных труб во время остановки котла, по данным [34 ], предохраняет их от ванадиевой коррозии. [c.472]

Котлы ТМ и ТГМ-84 поставлялись заводом-нзготови-телем в различных конструктивных модификациях, отличавшихся количеством горелок (24 и 18), уровнем их расположения, соотношением полурадиационной и конвективной поверхностей нагрева пароперегревателей, марками сталей отдельных элементов, величиной впрыска, шагами труб конвективного пароперегревателя, т. е. всего того, что оказывает непосредственное влияние как на температуру перегретого пара, так и на условия эксплуатации пароперегревателя. В 1966 г. ТКЗ значительно уменьшил количество горелок на этих котлах и выпустил котел ТГМ-84 с шестью горелками конструкции ТКЗ и котел ТГМ-84/А с четырьмя горелками ХФЦКБ—ВТИ. На электростанциях в процессе эксплуатации котлов ТГМ и ТМ-84 в зависимости от местных условий проводилась доводка пароперегревателя главным образом путем уменьшения поверхностей нагрева ширм и конвективной части. Таким образом, рассматривая характер изменения перегрева на этих котлах при переходе к сжиганию мазута с малыми и пониженными избытками воздуха, следует иметь в виду имеющееся разнообразие конструкций пароперегревателей, расположения горелок и т. д. Несмотря на это, котлы ТГМ и ТМ-84 с заводскими горелками, установленные иа Уфимской ТЭЦ Л Ь 4, Стерлитамакской и Ново-Салават-ской ТЭЦ, характеризуются следующими общими особенностями. Во-первых, несмотря на значительное (более 50%) тепловосприятие радиационной й полурадиационной частей, в целом пароперегреватель имеет возрастающую характеристику зависимости температуры перегрева пара от нагрузки котла, свойственную чисто конвективным пароперегревателям. Как правило, при увеличении нагрузки котла в 2 раза условная температура перегрева пара возрастает на 60—70° С (с 550 до 610— 620° С). Во-вторых, работа этих котлов с пониженными и 212 [c.212]

В процессе эксплуатации установок работниками завода были проведены мероприятия по улучшению их технико-экономических показателей. Так, на двух установках из конвекционных шахт печей были удалены пароперегреватели и вместо них смонтировано по 20 печных труб 152X6X9600, что увеличило поверхность нагре- [c.74]

Из конвекционной секции были демонтированы пароперегреватель и змеевик для теплоносителя и вместо них установлено 29 труб. Общая поверхность конвекционных труб после реконструкции достигла 1155 м2, или 125% от проектной, поверхность труб радиантной секции составила 748 м2 все 210 труб из стали 15Х5М имели размеры 152X8 мм. Горелочные амбразуры и горелки были вначале смонтированы под углом 15° к горизонту (см. рис. Viri). При последующей эксплуатации печей выяснилось, что угол наклона горелок следует принимать 8—10°. Такое расположение горелок позволило увеличить длину факела и интенсифицировать процесс горения. Газомазутные горелки для увеличения подачи топлива были снабжены соплами больших размеров. Расход топлива в печи составил 3025 кг/ч, в том числе газообразного 2139 кг/ч. [c.269]

Правила котлонадзора устанавливают требования к устройству, изготовлению, монтажу, ремонту и эксплуатации объектов, находящихся под давлением пара или газа выше 70 кПа или воды при температуре выше 115°С, или другой жидкости при температуре, превышающей температуру кипения при давлении 70 кПа. К таким объектам относятся паровые котлы с топкой, в том числе котлы-бойлеры, встроенные и автономные пароперегреватели и экономайзеры водогрейные котлы содорегенерационные котлы (СКР) котлы-утилизаторы паровые и водогрейные котлы электродные паровые и водогрейные котлы паровые и жидкостные, работающие с высокотемпературным теплоносителем, в том числе с высокотемпературным органическим теплоносителем (ВОТ) сосуды цистерны и баллоны для перевозки сжиженных газов, давление паров которых при температуре до 50 °С превышает 70 кПа сосуды и цистерны для хранения и перевозки сжатых, сжиженных газов, жидкостей и сыпучих тел без давления, но опорожняемых под давлением газа более 70 кПа баллоны для хранения и перевозки сжатых, сжиженных и растворенных газов барабаны-сепарато- [c.527]

На одном из нефтехимических заводов была построена крупнотоннажная установка пиролиза. Схемой установки было предусмотрено получение в закалочно-испарительном аппарате пара давлением 11,5 МПа, который после перегрева в отдельно стоящем пароперегревателе намечалось использовать в паровой турбн-не, являющейся приводом компрессора. Однако авторы проекта установки не предусмотрели подачу пара 11,5 МПа со стороны на период пуска. Это привело к значительным затруднениям в начальный период эксплуатации и стало причиной многомесячной задержки вывода установки на проектные показатели. [c.174]

Многие хорошо спроектированные прямоточные парогенераторы при должном контроле качества питательной воды работали до четырех лет без внутренней очистки поверхностей нагрева, при этом максимальная толщина отложений в трубах достигла всего лишь порядка десятой миллиметра. По-видимому, соли имеют тенденцию концентрироваться в последних мельчайших капельках воды, ири исиарении которых образуется хлопьевидная пыль. В результате при эксплуатации возникает больше трудностей в связи с отложениями на лопатках турбин, нежели из-за образования отложений в исиарительной части парогенератора или в пароперегревателе. Отложения в лопаточном аппарате турбин растворимы в воде, их можно удалить промывкой, гюдавая для этой цели в турбину очень влажный пар ири работе ее на холостом ходу перед остановом на текущий ремонт. [c.232]

Установка ЭЛОУ-АТ-6. На Киришском НПЗ установка введена в эксплуатацию в 1969 г. По своему проекту и расположению на площадке изначально имела много недостатков. В связи с этим в 1996 г. была проведена большая реконструкция установки с заменой проектной печи двумя современными печами вертикально-факельного типа. Вместо старого трубчатого воздухоподогревателя в конвекционной секции каждой печи установлены трубы для нагрева термоустойчивой жидкости ДОУТЭРМ фирмы ДАУ КЭМИКЛ . Это горячее масло, отбирая тепло дымовых газов, отдает его воздуху, нагревая его до 200 С. С этой температурой воздух подают к мазутным форсункам и газовым горелкам. В конвекционной камере трубы ошипованы, имеется пароперегреватель. Идентичные печи Т- 1/Аи Т- 1/В имеют 6 потоков, входящих в конвекционную камеру, далее нефть шестью потоками поступает в камеру радиации и с температурой 365°С направляется в основную атмосферную колонну К-2. Пар в перегревателе нагревается до 388°С, горячее масло — до 234°С. Схема работы печи Т-1 представлена нарис. 4.20. [c.109]

Установлено, что в процессе эксплуатации котпа на внутренней поверхности труб пароперегревателя сформировался слой растворимых отложений с повышенной концентрацией S, Na и солей, источником которых служила питательная вода котпа. Наличие указанных примесей в воде объясняется попаданием в нее черного шелока, которое произошло в результате коррозионных повреждений. [c.46]

Длительные испытания труб с различными диффузионными покрытиями — борирование, алитирование и хромоалитирова-ние — показали, что они не вызывают повышения коррозионной стойкости труб из стали 12Х1МФ при эксплуатации в нижней радиационной части и в пароперегревателе парогенераторов. Указанный результат получен в парогенераторах с различными видами топлива сернистый мазут, антрацитовый штыб и эстонский сланец. [c.245]

Для сокращения аварий на котлах-утилизаторах, организации их рациональной эксплуатации и повышения эффективности использования ВЭР производственным объединением Со-юзхимпромэнерго разработаны методические указания и рекомендации по пуску, наладке и эксплуатации вспомогательного оборудования котлов-утилизаторов, инструкции по организации и ведению химического контроля, типовые технологические регламенты на некоторые виды тепломеханического и энерготехнологического оборудования, типовые варианты реконструкции деаэрационных установок и др. Кроме того, для ряда котлов-утилизаторов разработаны новые эффективные схемы сепарационных устройств, внедрение которых позволит практически полностью исключить аварии, связанные с пережогом поверхностей нагрева пароперегревателей. [c.23]

Бийский котельный завод совместно с ЦКТИ разработал рабочие чертежи парового котла типа ДКВР 20 т/ч, производительностью 20 т/ч, давлением 13 ат для получения насыщенного и перегретого пара на температуру 250° С. Котлы состоят из верхнего и нижнего сварных барабанов внутренним диаметром 1 ООО мм с питательным и паросепарационным устройствами, кипятильного пучка, экранных поверхностей нагрева, пароперегревателя и чугунной перегородки (для котлов с пароперегревателями), опорных рам, конвективного и топочных блоков, несущего и обвязочного каркасов, помостов и лестниц, выносных циклонов арматуры и гарнитуры. Для обеспечения безопасной эксплуатации котлы снабжены звуковым сигнализатором верхнего и нижнего предельных уровней воды и регулятором питания прямого действия. [c.203]

При низких температурах поверхности (/п<250°С) и газов <500—550°С) на трубах возникают преимущественно сыпучие отложения, наружные слои которых при достижении температур 400—450°С могут слабо сульфатизироваться. Такие отложения возникают обычно на тыльных сторонах труб водяных эютномайзеров, и их иногда можно встретить а тыльных сторонах труб пароперегревателей при умеренных скоростях продуктов сгорания. Отсутствие на лобовых частях труб связанных отложений, защищающих металл от ударов крупных частиц золы, может вызвать заметный коррозионно-абразивный износ труб водяных экономайзеров, что сильно затрудняет эксплуатацию водяных экономайзеров парогенераторов среднего давления. Участки водяных экономайзеров, где имеются условия возникновения на поверхности сульфатносвязан ных отложений, такому интенсивному износу не подвергаются. Поэтому трубы водяного экономайзера в парогенераторах высокого давления с точки зрения устойчивости к коррозионно-абразивному износу работают в более благоприятных условиях, чем водяные экономайзеры парогенераторов среднего давления. [c.195]

Большой опыт сжиган ия назаровских углей в ходе эксплуатации и )екояструкции парогенераторов ПК-38 накоплен на Назаровской "РЭС. Опыт эксплуатации парогенераторов ПК-38 в режиме сухого шлакоудаления (проектное исполнение) показал их неудовлетворительную работу. Вследствие интенсивного загрязнения экранов и ширмового пароперегревателя, а также образования неограниченно растущих гребневидных отложений на конвективных поверхностях нагрева парогенератор мог нести нагрузку, равную 70% номинальной, лишь в течение 15—20 сут [Л. 31]. Для повышения работоспособности парогенераторов ПК-38 они на Назаровской ГРЭС были переведены с сухого на жидкое шлакоудаление. В ходе реконструкции на выходе из топки были установлены дополнительные ширмы, разряжены трубы в конвективном пароперегревателе, усовершенствована схема очистки поверхности нагрева и выполнены еще некоторые другие мероприятия. После таких реконструкций паропроизводительность парогенераторов поднялась до 92—95% номинальной без ограничений по заносу и загрязнению конвективных поверхностей нагрева в оптимальных топочных режимах и при периодической работе очистки. Основными результатами этих реконструкций являлись снижение температуры продуктов сгорания перед конвективным пароперегревателем и некоторое уменьшение химической активности летучей золы. Следует отметить, что способ сжигания топлива (сухое или жидкое шлакоудаление) не влияет на общую структуру и внешний вид отложений. [c.218]

Например, в первый период эксплуатации- пылесланцевых парогенераторов ТП-17 при интенсивной очистке пароперегревателя паровой обдувкой глубина износа труб доходила за 1000 ч работы до катастрофических величин—1—1,5 мм и даже больше (сталь 12Х1МФ, температура металла 540—5бО°С). Интенсивный износ труб был также замечен на опытном пароперегревателе при его обдувке паром при помощи прибора ОПК-8 [Л. 229]. [c.244]

Опыт эксплуатации котлов при сжигании высокосернистых топлив также подтверждает, что интенсивность заноса поверхностей нагрева золой зависит от ее содержания в топливах. Так, при сжигании мазута с зольностью 0,1—0,15% продолжительность непрерывной работы котлов ТП-230-2 Омской ТЭЦ между очистками составляла 700—1000 ч. При повышении зольности мазута до 0,5—0,6% кампания котла уменьшилась до одной недели, причем к концу этого периода котлы могли работать с производительностью лишь 27—39 кг сек вместо 64 кг сек, а разрежение за воздухоподогревателем увеличилось от 0,8 до 2,9 кн м . Проведенные осмотры котлов показали, что трубы пароперегревателя заносятся золой по всему периметру, при этом толщина слоя отложений на лобовой стороне составляет 30—45 мм, а на боковых и кормовых частях 10—15 мм. Толщина слоя отложений лобовых частей труб водяного экономайзера 10—30 мм. В верхней (горячей) ступени воздухоподогревателя заносу золой подвержены входные концы труб, причем многие трубы полностью забиты. В нижней (холодной) ступени воздухоподогревателя наблюдались влажные отложения на выходных концах трубок. При этом часть трубок, в особенности расположенных со стороны входа холодного воздуха, оказалась полностью занесенной золой. Характер отложений показывает, что они связаны с образованием сернокислотной росы, при которой ганос протекает особенно быстро. [c.423]

Такой же результат показали и испытания, которые проводились на опытном пароперегревателе парогенератора ТП-17, а также и эксплуатационный опыт пароперегревателей пылесланцевых парогенераторов ТП-17 и ТП-67. В течение ряда лет эксплуатации ширмовых пароперегревателей, работающих при виброочистке, не было обнаружено коррозионных повреждений труб. [c.273]

Напротив, отложения накипи, коррозионные образования в трубках пароперегревателей, золовые образования на экранных трубах - все эти материалы весьма трудно растворимы даже в концентрированных кислотах. Для их разложения (вскрытия) обязательно тщательнейшее измельчение. Это может быть достигнуто только длительным истиранием в агатовой или яшмовой ступке, так как фарфор недостаточно тверд для частиц этих материалов. Истирание целесообразно сопровождать отделением шариков грата, которые не должны, естественно, попадать в анализируемую порцию (в навеску). Состав отло5кений, которые образуются при эксплуатации теплосилового оборудования, весьма разнообразен. Так, отложения из проточной части турбин обычно состоят из соединений натрия, кремниевой кислоты, окислов железа и меди. Однако встречаются отложения, состоящие преимущественно из окиси алюминия, а также содержащие значительное количество молибдена, хрома, марганца и других элементов. [c.411]

Для нейтрализации промывочных растворов проводится прокачка горячей щелочи, кальциониро-ванной соды или кипячение раствора комплексонов перед вводом котла в эксплуатацию. Оканчивается очистка котла чаще всего гидразин-но-аммиачной пассивацией при концентрации гидразина 300 мг/кг и рН=10. Для очистки пароперегревателей, промперегревателей и паропроводов ранее была распространена паровая продувка. Однако в последние годы рекомендована химическая очистка и этих элементов парового тракта. После горячего щелочения тринатрийфосфатом эти поверхности обрабатывают 3°/о [c.13]

Опыты позволили установить, что применение горелок РТС-2 дает возможность оптимизировать тепловой режим парогенератора БКЗ-160-100ГМ в процессе его эксплуатации. Характер распределения температуры металла по ширине ширмового пароперегревателя в этом случае поддается регулированию. Температуру перегретого пара (при а"п.п= 1,05- 1,08) можно поддерживать на заданном уровне (540°С), повышать до 553 °С и понижать до 529 °С при сокращении расхода конденсата в впрыскивающих пароохладителях до 9—10 т/ч. При сжигании мазута такл<е мол<но обеспечить достаточно широкий диапазон регулирования топочного процесса. [c.157]

Котлы-утилизаторы типов ГТКУ, ВТКУ, КУКС и 05, применяемые в условиях повышенных температур и агрессивных сред, в значительной степени определяют надежность технологической схемы. Ряд котлов-утилизаторов используют в печах с кипящим слоем, при этом испарительные и пароперегреватель-ные элементы подвергаются механическим воздействиям, высокотемпературному и агрессивному влиянию среды, например при обжиге серного колчедана или прп сжигании серы. В процессе эксплуатации возможны аварийные вынужденные остановки производства, что обусловлено многими причинами, в том числе некачественным ремонтом. [c.5]

Японская фирма Kure ha hemi al Industry [422, 423] в 1970 г. пустила в эксплуатацию первую промышленную установку по пиролизу нефти в среде перегретого до 2000°С водяного пара. Установка включала в себя узел пиролиза с годовой мощностью 100 тыс. т нефти, узел переработки смол с годовой мощностью 15 тыс. т смол и узел переработки пека. Перегрев пара осуществлялся в регенеративных пароперегревателях, футерованных огнеупорным материалом — стабилизированным оксидом циркония (верхний слой) и оксидом алюминия (нижний слой). Соотношение перегретого пара и нефти поддерживалось в пределах 2—4, температура смеси продуктов пиролиза на выходе из реактора 900—1200 °С, время пребывания (1—5)-10 2с. [c.196]

Котлы-утилизаторы ЭГИ, разработанные государственным Энергетическим институтом ВНР, предназначены для утилизации тепла продуктов сгорания топлива после технологических печей нефтеперерабатывающих производств. Они отличаются низкой металлоемкостью и надежностью в эксплуатации, высококомпактны, удачно компонуются с технологическими печами. Котел-утилизатор может работать на дымовых газах технологических печей, использующих комбинированное топливо (газы нефтепереработки и мазут с содержанием серы до 2,8%), соотношение которых может меняться в широких пределах. Особенность такого котла-утилизатора-применение поверхностей нагрева из труб со спиральным оребрением при высоком коэффициенте оребрения по газовому тракту. Отводы, а также коллекторы испарителя и пароперегревателя помещены в замкнутое пространство и изолированы. [c.33]

Специфические особенности загрязнения поверхностей нагрева при сжигании мазута определяются также поведением частиц летучей тугоплавкой золы. На этих частицах могут конденсироваться V2O5 и другие легкоплавкие компоненты, в результате частицы становятся липкими и увеличивают отложения. Кроме того, эти частицы имеют крайне малый размер, исключающий эффект самоочистки [2, 29 ]. При осаждении мелкой летучей твердой золы на трубах экрана, пароперегревателя и водяного экономайзера (по мере нарастания слоя отложений вследствие низкой теплопроводности его) температура наружной поверхности повышается, отдельные компоненты золы оплавляются, просачиваются через этот слой, пока не затвердеют при соприкосновении с относительно холодной поверхностью трубы [42 ]. Такой механизм образования отложений золы вполне вероятен, если учесть, что температура наружного слоя отложений золы на трубах экрана, пароперегревателя и, по-видимому, на некоторых трубах водяного экономайзера ири эксплуатации котла может быть выше, чем температура плавления иятиокиси ванадия, ванадатов металла и сульфатов . [c.420]

Для обдувки конвективных поверхностей котельных пучков и пароперегревателей мазутных котлов обычно применяются поворотные аппараты типа Азэнерго и ОПК-7 ЦКТИ — Ильмарине [136 ]. Опыт эксплуатации этих аппаратов при сжигании высокосернистых мазутов показал их малую эффективность. Последнее объясняется тем, что зона загрязнений весьма обширна, а зона обдувки весьма ограничена. Увеличение числа аппаратов усложняет работу и не дает удовлетворительных результатов из-за малой глубины обдувки. В этих условиях не удается замедлить процесс нарастания загрязнений. [c.470]

Высокая эффективность дробевой очистки показывает, что при проектировании котлов, предназначенных для сжигания высокосернистых мазутов, целесообразно конвективный пароперегреватель размещать в вертикальном газоходе с горизонтальным расположением труб в шахматном порядке, что позволит снять ограничения в длительности работы котельного агрегата из-за заносов золой. Вместе с тем опыт эксплуатации показал, что дробсвая очистка работает эффективно в том случае, если соче- [c.474]

Напомним, что причиной взрыва пароперегревателя котла на электростанции Бримсдаун явилась сфероидизация структуры металла [15]. Затруднения в начальный период эксплуатации способствовали работе труб при недопустимо высоких температурах, что вызвало сфероидизацию микроструктуры стали, содер- [c.434]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология