Степень пульсации

Для экстракционных ситчатых тарелок со сливными стаканами с пульсацией установлены [125] три состояния двухфазной системы в зависимости от скоростей потоков и степени пульсации (рис. 241). [c.464]

С ростом температуры и степени пульсации выпрямленного тока скорость коррозии платины возрастает (рис. У-8). Изменение скорости протока морской воды в пределах от 0,8 до 25 м/с не оказывает заметного влияния на скорость анодного растворения платины [231. [c.149]

Потеря емкости конденсаторов Сз и Сс, приводит к ухудшению фильтрации переменной составляющей напряжения, в результате на аноды ламп подается пульсирующее напряжение, степень пульсации которого легко проверить осциллографом. [c.171]

II. На поток сплошной фазы воздействует пульсация,-что проявляется в том, что только часть жидкости переливается через патрубок и часть через перфорацию. Строго говоря, ни одна фаза не является сплошной, так как каждая фаза, диспергирована в другой сменяющимися циклами пульсации. Более легкая жидкость все же коалесцирует под тарелкой и толщина этого слоя зависит от степени пульсации и скорости потока фаз. [c.603]

III. Степень пульсации такова, что произведение сдвига фазы и частоты значительно превосходит скорость легкой фазы, коалесценция жидкости под тарелкой непродолжительна. Размеры образуемых капель легкой жидкости неодинаковы и значительно меньше, чем в первых двух случаях. Степень турбулентности выше и ниже тарелки значительна, удерживающая способность на легкой жидкости увеличивается при чрезмерном увеличении пульсации, имеет место локальное захлебывание — режим работы колонны ближе всего соответствует режиму эмульгирования. [c.603]

Режим II. На поток сплошной фазы воздействует пульсация. Это проявляется в том, что только часть жидкости переливается через патрубок и часть через перфорацию. Ни одна фаза не является сплошной, так как каждая фаза диспергирована в другой сменяющимися циклами пульсации. Более легкая жидкость все же коалесцирует под тарелкой и толщина этого слоя зависит от степени пульсации и скорости потока фаз. Размеры капель становятся неравномерными, большие капли образуются в начале пульсации и малые при столкновении возвратно-поступательного инжектирования и удара (вверх и вниз). [c.416]

Следовательно, если принять, что продольное перемешивание в. основном осуществляется турбулентными пульсациями, то его интенсивность практически не должна зависеть от величины основного потока. В связи с этим в аппаратах с интенсивным механическим перемешиванием потоков степень обратного перемешивания или величины рециркуляционных потоков практически не зависят от расхода и могут быть определены при отсутствии протока жидкости через аппарат. Очевидное достоинство такого определения параметров продольного перемешивания состоит в том, что нет необходимости в больших объемах технологических жидкостей, газов или сыпучих. материалов. [c.62]

Решение уравнения (V.21) относительно Еоб приводит к уравнению (1) табл. 7. Как следует из этого уравнения, об пропорционально Л/о.зб о,о7 . J. лишь очень слабо зависит от амплитуды пульсаций. Это положение не согласуется с данными других исследователей. Можно предполагать, что при увеличении толщины тарелки бт увеличивается сопротивление обратному перемешиванию. Однако, как видно из уравнения (1) табл. 7, в которое 6т входит в степени 0,05, она практически не влияет на ход процесса. [c.174]

В соответствии с теорией межфазной турбулентности предполагается, что на границе раздела фаз имеются интенсивные турбулентные пульсации, которые приводят к возникновению вихревого движения, сопровождающегося взаимным проникновением вихрей-в обе фазы. Количественный учет межфазной турбулентности может быть произведен с помощью безразмерного фактора гидродинамического состояния двухфазной системы. На основе теории межфазной турбулентности получены выражения локальных коэффициентов массоотдачи для различных гидродинамических режимов движения потоков, отличающиеся показателем степени нри коэффициенте диффузии, который изменяется от нуля в режиме развитой турбулентности до 2/3 в ламинарном режиме. Кроме того, вводятся факторы, зависящие от гидродинамической структуры и физических характеристик фаз. [c.344]

Численное значение коэффициента К зависит от многих факторов, которые формально не учтены -уравнениями (турбулентность потока, пенообразование, пульсация, вынос жидкости в верхнюю секцию сепаратора, наличие твердых частиц в газе, высота аппарата, изменение соотношения газа и жидкости в исходном потоке, необходимая степень сепарации и т. д.). Для вертикальных сепараторов К равно 0,06—0,35, для горизонтальных — 0,4—0,5. [c.88]

Для контроля процесса сепарации обычно применяется двухпозиционная быстродействующая система, так как она обеспечивает хорошее автоматическое, регулирование в условиях пульсации. Степень быстроты действия такой системы зависит от условий, однако регулятор рекомендуется настраивать так, чтобы заполнение аппарата не превышало 25% его емкости по жидкости. Проходное сечение клапана должно подбираться таким образом, чтобы пропустить 110% максимальной скорости потока. Это означает, что в условиях пульсации нагрузок клапан должен работать так, чтобы не было переполнения сепаратора. При выборе скорости прохождения потока жидкости через клапан всегда имеется [c.298]

Повышением степени турбулентности можно объяснить увеличение коэффициента теплопередачи в кожухотрубном теплообменнике, когда искусственно создаются пульсации потока жидкости на входе в аппарат. Из-за нелинейной зависимости высоты пены от скорости газа в дистилляционных колоннах пульсирующий поток создает большой объем пены, что увеличивает время контакта фаз, т. е. повышает эффективность процесса. [c.303]

Из (3) видно, что в пульсационных аппаратах даже при небольших интенсивностях пульсаций 1 частота столкновений возрастает в степени 2,2, а следовательно, возрастает и скорость коалесценции капель. Расчеты показали, что для эмульсии нефтеотходов при 1 = 800-1200 мм/мин средний диаметр капель, устойчивый в турбулентном потоке, равен 320 мкм, т.е. капли меньшего [c.52]

Связь скорости процесса с пульсацией плотности. Из теоретических моделей особым подходом к оценке влияния неоднородности слоя на стенень превращения отличается модель, в которой степень превращения в слое является функцией его пульсаций плотности, выраженной (1.8) (см. главу I). Теоретически получено уравнение для реакции первого порядка, связывающее условное время контактирования в неоднородном взвешенном слое со временем контактирования в однородном слое [139]. В дальнейшем [140] для реакции любого порядка представлена зависимость, подобная (IV.22) [c.122]

Показатель степени п зависит от глубины проникновения турбулентных пульсаций в диффузионный пограничный слой. [c.39]

Чем меньше коэффициент диффузии тем на меньшем расстоянии от твердой поверхности перенос вещества турбулентными пульсациями преобладает над молекулярной диффузией. В силу этого положения Левич рекомендует принимать п = 1/3 при 5с 1 и п = 1/4 при 5с > 1. Учитывая, что с ростом величины 8с уменьшается и показатель степени л, можно при обработке опытных данных в условиях массообмена между жидкостью и твердым телом принимать п = 1/3. Процесс конвективной диффузии на [c.39]

Резюмируя приведенные теоретические исследования проблемы устойчивости, следует сказать, что кипящий слой в целом при и < вит устойчив и не вылетает из аппарата. Однако, внутри него все время возникают резонансные гравитационные колебания, могущие доводить его до локальных разрывов и образования пузырей (ст = 0). Основные параметры слоя и, е, р и Ар при этом пульсируют с частотами порядка (П. 16). Амплитуды этих пульсаций должны нарастать по высоте колонны. Частота же, в соответствии с (П.20) и (П.24), зависит от средней порозности 8=1 — о, т. е. от степени расширения слоя, снижаясь с ростом последнего. [c.75]

Многообразие технологических применений кипящего слоя делает в одних случаях эти пульсации порозности вредными, а в других — полезными. Поэтому разработке методик измерения степени неоднородности посвящено значительное число исследований, многие из которых содержат предложения по аппаратуре, пригодной к использованию в промышленных условиях для автоматического регулирования и оптимизации процесса. [c.78]

Применялись и различные косвенные методы изучения степени неоднородности кипящего слоя по измерению пульсаций локального давления [103], перепадов давления на отдельных участках 64 [c.84]

И все же, даже в этой упрощенной трактовке, измерение средних характеристик слоя — степени его расширения l/q и связанных с ней средней плотности и относительной величины пульсаций б = I Ао /сг — не полностью описывают режим псевдоожижения и степень его неоднородности. Так, при одинаковой средней относительной длительности существования пузырей 1—q [c.85]

По-видимому, все же такой резкой границы не существует и пульсации возникают сразу при переходе через критическое значение скорости начала псевдоожижения кр-L ростом же разности и — кр степень неоднородности нарастает, сначала медленно, а затем все более интенсивно и граница, проведенная на рис. 1.15, является до некоторой степени условной. Более того, благодаря непрерывному возрастанию амплитуды 6 с высотой г, [c.91]

При рассмотрении всех имеющихся публикаций первое, что бросается в глаза, —это рост D с расширением слоя, примерно, пропорционально (w/u p — 1)" с показателем степени п от 1 до 2. Увеличение скорости потока и, следовательно, степени неоднородности кипящего слоя интенсифицирует перемешивание твердой фазы в нем. Когда же с дальнейшим расширением слоя пульсации и неоднородность ослабляются, то значение D начинает уменьшаться. [c.99]

Действительно, изменение с ростом скорости потока степени неоднородности кипящего слоя, регистрировавшейся с помощью емкостных датчиков локальных значений пульсаций порозности е кипящего слоя катализатора [224], подтвердило антибатную зависимость между К и Выведенное нами [225] соотношение (IV.7) показывает, что неоднородность структуры псевдоожиженного слоя, так же как и обратное перемешивание газа, наиболее сильно снижает эффективную константу скорости каталитического процесса и увеличивает выходную концентрацию непрореагировавшего продукта [c.181]

Систематических измерений изменения амплитуд относительных пульсаций б и коэффициентов смешения твердой фазы и газа Оэфф с ростом степени заторможенности не проводилось [c.246]

Измеренная при той же скорости в зажатом неподвижном слое в лаборатории константа скорости реакции оказалась К = 7 и необходимая степень превращения достигается при значении комплекса КНо/и = 3, т. е. при Яо = 0,51 м. В тех же условиях в лабораторной колонке с I = 0,3 м в кипящем слое константа скорости реакции снизилась до значения К = 6 с при измеренной емкостным датчиком интенсивности пульсаций б = 28% = 0,28. [c.275]

Определив по допустимой величине пульсации тока необходимую величину момента инерции маховика, проверяют соответствующую ей степень неравномерности вращения. [c.188]

При нисходящем направлении потока усповия.течения дтя жидкости разрывные, т. е. она существует а виде капель, отдельных струй и пленки, стекающей по поверхности гранул, в то время как газ равномерно распределяется по слою. При высоких скоростях газа происходит возрастание перепада давления в жидкостном потоке и режим течения может стать пульсирующим. Режим пульсации наблюдался как в реакторах пилo77foгo, так и промышленного масштаба (63] и чаще всего преобладает в пристенощом пограничном слое. При малой скорости газового потока жидкость располагается преимущественно в центре слоя и у стенок реактора. В целом, присутствие жидкой фазы в реакторе создает ряд осложнений. Распределение жидкости по слою катализатора в большей степени зависит не только от скорости жидкости и газа, но и от физико-химических свойств сырья, конструктивных особенностей реактора и распределительных устройств для ввода жидкости. Все зти факторы влияют на эффективность контакта жидкости с катализатором и на содержание ее в слое [27]. [c.92]

Факторами, определяющими рабочие характеристики аппаратов данной конструкции, являются гидродинамическая обстановка, физические овойства взаимодействующих потоков и их удельные расходы, а в ряде 1случаев — удельное количество подведенной извне энергии (на перемещивание, вибрацию, пульсацию и т. п.). Надеж-иость прогнозирования свойств промышленного аппарата по результатам исследований лабораторной модели зависит (В о сновном от степени приближения гидродинамической обстановки и физиче-ски свойств рабочих систем для модели и промышленного аппарата. [c.253]

Частица в псевдоожиженном слое движется беспорядочно, поэтому величина средней пульсационной скорости определяется ее ускорением, т. е. инерцией, прямо связанной с массой частицы Шр ps- Следовательно, в случае степенной аппроксимации hp — "ps можно ожидать а ю =3 1. По уравнениям Федорова а (U = 2,96 при Re = 30—100 и а ш = 2,95 при Re = = 100—200. По данным Линдина и Казаковой i , а =3,1 при Re/e, достигавших 400). Это хорошо согласуется с приведенным выше анализом. Не исключено, что повышение hp в неподвижном слое по сравнению с псевдоожиженным также в какой-то мере объясняется пульсацией частиц в последнем. [c.462]

В качестве экстракционной аппаратуры при п ции пользуются распылительными колоннами насадочными колоннами с кольцами Рашига [45, 61, 130] или насадкой Мак Магона [45, 86], колоннами с перфорированными тарелками [13, 31, 40, 46, 62, 124]. Эти последние элементы нормализованы. Чаще всего применяются отверстия диаметром 3 мм, составляющие в сумме около 23% полного сечения колонны. Расстояние между тарелками, равное 50 мм, является, по-видимому оптимальным. В зависимости от интенсивности пульсации потоки могут иметь различную степень дробления фаз. [c.351]

На большинстве установок селективной очистки процесс экстракции осуществляется в противоточных насадочных колоннах, которые из-за недостаточной степени контактирования фаз не обеспечивают требуемой глубины извлечения низкоиндексных компонентов из очищаемого сырья. Глубина извлечения масляных компонентов при использовании колонн такого типа при одноступенчатой экстракции составляет 85—90% (масс.) от их потенциального содержания в сырье. Для повыщения разделяющей способности и производительности экстракционных колонн на ряде установок вместо насадки используют жалюзийные и перфорированные тарелки, позволяющие повысить производительность по сравнению с насадочными колоннами на 15—20% (масс.) при очистке дистиллятного сырья. Эффективность экстракции в процессе селективной очистки может быть повышена при создании пульсаци-онного режима в насадочных колоннах [48] или замене насадки в верхней части колонны на вращающиеся вибрирующие тарелки [49]. Улучшить контакт между сырьем и растворителем в экстракционных колоннах можно, пропуская противотоком к движению растворителя инертный газ с пульсирующим изменением его расхода [50]. Такой способ экстракции позволяет вследствие увеличения дисперсности и перемешивания движущихся потоков с учетом пульсационного режима повысить степень извлечения из сырья компонентов, ухудшающих эксплуатационные свойства масел. [c.101]

Требуемый уровень освещенности определяется степенью точности выполняемой работы. Для рациональной организации освещенности необходимо не только обеспечить достаточную освещенность, но и создать необходимые качественные показатели освещения. К основным качественным показателям, определяющим точность выполняемой работы, относятся такие понятия, как равномерность распределения светового потока, контраст между объектом и фоном, видимость, показатель ослепленности, коэффициент пульсации освещепности. [c.109]

Из приведенного графика (рис. 1.17) видно, что максимальное температурное разделение (Ato = 6,5°С) в трубке Г-Ш получается тогда, когда 20% нагретого газа выводится из трубки через вентиль (3) в ее торце. Использование трубки для охлаждения в таком виде малоэффективно, что обусловлено, главным образом, трудностями в выделении охлажденного потока из общей массы газа, прошедшего через сопловой ввод. Для случая нагрева в тонкостенной плохо проводящей тепло трубке с //d = 34 температура газа в полости трубки может на сотни градусов превышать температуру торможения возбуждающего потока. В работе [21] отмечается, что при степени расширения л = 5 и температуре перед сопловым вводом 20°С в конце трубки воздух нагревался до 500°С, а при наличии пыли, взвешенной в воздухе, отмечали температуры до 1000°С. Основной эффект нагрева в данном устройстве осуществляется за счет ударно-волно-вых процессов. При обтекании газовым потоком цилиндра более резкое снижение температуры обусловлено, кроме сказанного, значительными перепадами давления, затрачиваемого на сужение и расширение потока, созданием неустойчивого течения за цилиндром. Возникающие при этом пульсация, циркуляционные вихри, находящиеся в состоянии тепло- и массообмена с основным потоком, обусловливают большее понижение температуры по сравнению с обтеканием пластины. Необходимо отметить, что излучение звуковых колебаний в окружающую среду имеет место и в вихревой трубе. Кроме того, экспериментально доказано, что в вихревой трубе течение неустойчиво и возникают регулярные колебания давления. Нами было показано, что низкочастотные колебания являются следствием процеСсионного движения вынужденного вихря вокруг геометрической оси камеры закручивания. [c.32]

Физическая интерпретация переходных режимов течения обсуждается, например, в (2]. Переход от пузырькового течения к снарядному происходит при межпузырь-ковых столкновениях, слиянии и росте пузырей. Этот процесс обычно делает пузырьковое течение неустойчивым при истинном объемном паросодержании выше 30% или около того, хотя может иметь место стабилизирующее влияние поверхностно-активных загрязнений или высокой степени турбулентности, что позволяет пузырьковому течению сохраняться при истинных объемных газосодержа-ниях и превышающих названный уровень. Считают, что переход (в подъемном потоке) от снарядного течения к вспененному вызывается существованием явления захлебывания в основании крупных пузырей, вызывающего унос жидкости вверх внутри пузыря и ведущего в конце концов к вспененному режиму течения. Переход от вспененного режима течения к кольцевому связывают с обращением потока, т. е. с изменением, при котором весь поток жидкости, вводимой в канал, течет вверх. Область кольцевого течения можно расширить, если в нее включить область, в которой пульсации напряжений трения на стенке отрицательны. Более детальное обсуждение этого вопроса дано в [2 . [c.183]

Гидродинамические характеристики вод5шых струй высокого давления. Дпя научно обоснованного выбора технологического режима гидравлического извлечения кокса необходимо располагать надежным методом расчета гидродинамических характеристик водяной струи. Свободную (незатопленную) струю можно рассматривать как узкую область турбулентного движения, характеризующегося значительдю большей скоростью в одном - главном - направлении, чем скорость во всех остальных. В неизотропном турбулентном потоке, каким жляется струя, имеет место как порождение, так и диссипация турбулентности. Из теории неизотропной свободной турбулентности известно, что развитие турбулентного течения вниз по потоку зависит в сильной степени от условий его возникновения. Это подтвер ждено эмпирическим фактором, что пространственные изменения в поперечных направлениях струи намного больше соответствующих изменений вдоль оси струи, в то время как отношение соответствующих скоростей прямо противоположно. Порождение турбулентности в струе происходит из-за градиента осредненной скорости, который зависит от турбулентности в источнике возникновения струи, перенесенной вниз по потоку за счет турбулентной диффузии. Для случая неизотропной турбулентности разработано несколько феноменологических полуэмпирических теорий, из которых наиболее известная - теория пути смешения Прандтля [2023. Однако ни одна теория не объясняет действительного распределения турбулентных пульсаций и физический механизм свободной турбулентности, поскольку они базируются на экспериментальных данных относительно осредненных скоростей. [c.153]

Измерения пульсаций плотности [92], давления [103], скоростей частиц [60], высоты слоя [105] подтверждают гравитационный характер низкочастотных (1—10 Гц) колебаний в слоях, составленных из зерен самого различного размера и псевдоожижавшихся как газами, так и жидкостями, и зависимость этих частот, в первую очередь, от макроскопических параметров Н и Dan. Типичным ДЛЯ гравитзционных колебаний является и закономерное возрастание амплитуд пульсаций плотности — степени неоднородности псевдоожижения с высотой кипящего слоя. Возникающие в нижней прирешеточной зоне хаотические возмущения развиваются особенно сильно, лишь резонируя с этими собственными частотами слоя. Аналогичная картина наблюдается и при наложении вынужденных колебаний при импульсной периодиче- [c.93]

При импульсной подаче газа дополнительный эффект может состоять в том, что в паузах между подачей дутья (при достаточно большом надслоевом пространстве) выброшенные в надслоевое пространство частицы в значительной степени могут выпасть в основной кипящий слой и общий унос соответственно снизится. Однако, поскольку й < и , соответственно снижается и общая производительность V = 36С05и нм /ч. Как было показано выше, при снижении средней скорости в 2 раза унос при обычном псевдоожижении снижается в 4—30 и более раз. Поэтому, в каждом случае необходимо специально определить, какое сочетание частоты пульсаций, скважности и высоты надслоевого пространства эффективно для снижения уноса без уменьшения производительности. [c.250]

Возможность уменьшения необходимого маховика зависит главным образом от выполнения компрессора, которое определяет кривую диаграммы иротиводействующего момента. Первая и вторая гармоники разложения кривой момента при асинхронном и синхронном двигателях влияют на пульсацию тока в большей степени, чем гармоники высших порядков. Поэтому для уменьшения маховика следует выбирать компоновки комирессора, при которых диаграммы противодействующего момента не имеют явно выраженных первой и второй гармоник. [c.190]