Микроконтакт

При работе смазанного ОК вследствие гидродинамического эффекта в зонах трения его деталей самопроизвольно образуется устойчивый слой (пленка) смазочного материала, препятствующий непосредственному контактированию поверхностей. Толщина пленки непрерывно изменяется - флуктуирует, возможны ее кратковременные местные разрушения в контактах наиболее высоких неровностей поверхностей (микроконтакты), что свидетельствует о переходе от жидкостной смазки к полужидкостной или граничной. [c.524]

Амплитуда сигналов АЭ определяется изменением давления на площадках микроконтакта - пятнах контакта, в процессе взаимного перемещения поверхностей. Поэтому амплитудное распределение АЭ-сигналов связано с распределением напряжений на участках контактного взаимодействия поверхностей. [c.186]

Рассмотрена задача о распределении давления на площадках микроконтакта. Ее удалось решить, сведя к модифицированной контактной задаче Герца для отдельных микровыступов взаимодействующих поверхностей. С привлечением теории выбросов случайных процессов рассчитана функция плотности вероятности распределения величины нормального давления на пятнах контакта. Показано, что существует достаточно четкий максимум после начала процесса и последующий выход на стационарный уровень. Расчетные фор -мулы позволяют описать изменение коэффициента трения и активности АЭ в неустановившихся режимах трения - в процессе приработки, при разрушении смазочного слоя или покрытия, при скачкообразном изменении скорости скольжения или нагрузки. [c.186]

Несмотря на очевидные упрощения, уравнение (36) очень часто дает в первом приближении величину коэффициента л при трении двух чистых металлов. При независимом измерении величин 5 и Р их отношение (5/Р) почти всегда оказывается меньше измеренного коэффициента трения. Показано что это различие является результатом совместного действия нормальной нагрузки и тангенциальных напряжений, приводящего к разрастанию зон микроконтакта металлов и, следовательно, к дополнительному, по сравнению со статическим нагружением, увеличению площади их фактического контакта. Присутствие окисного слоя препятствует разрастанию зон схватывания металлов . При удалении его, например путем нагревания в вакууме, зоны схватывания могут разрастаться до тех пор, пока площадь фактического контакта не достигнет номинальной площади и не произойдет полного схватывания поверхностей. [c.310]

Для обеспечения такого характера процесса приработки наиболее подходящим является работавшее ранее в двигателе масло оно по своим свойствам в наибольшей степени удовлетворяет поставленным требованиям. Работавшее масло, как было показано в гл. VI, является активной средой, в нем содержатся продукты окисления и механические примеси различного происхождения. В частности, в нем имеется естественная противоизносная присадка, представляющая собой растворенные продукты окисления и механические примеси, снабженные коллоидной защитой из различных продуктов органического происхождения. В первом этапе приработки продукты окисления масла будут ускорять изнашивание во втором эти же продукты будут снижать его скорость. Механические примеси в работавшем масле разделяют поверхности микроконтактов, оказывают буферное влияние, способствуют тонкому диспергированию поверхностей и в конечном счете снижают контактные температуры. [c.184]

Относительно механизма действия серусодержащих противозадирных нрисадок в условиях высоких температур трения на микроконтактах наиболее вероятным следует считать разложение органических соединений серы с выделением сероводорода и последующую реакцию его с поверхностями с образованием сульфидов металла. В некоторых случаях образование сульфидов металла может происходить в результате легкого отщепления серы. [c.80]

Один из таких методов основан [49, 50] на исследовании характеристик микроконтакта металл—полу проводник в месте выхода на поверхность дислокации. В [50 использовались вольфрамовые микро-зонды, заостренные до диаметра [c.250]

При высоких температурах и особенно при высоких удельных нагрузках возможно заметное нарущенгие граничных слоев смазки. В этом случае сила трения представляется как сумма четырех слагаемых Рек, Рсух, Рм и Рср, из которых Рем — составляющая, реализуемая в смазочном слое, а /сух, Рм и Рс-д — при соударении микронеровностей. При этом если с поверхности трения удаляются защитные пленки и происходит непосредственный контакт микронеровностей по сухим верщинам, Фо имеет место Рсух, при большой нагрузке, когда в микроконтакте возникают высокие температуры и отдельные микронеровности одного или другого металла могут расплавиться, преобладает Рм при сильном пластическом деформировании, когда образуются мостики сварки между контактируемыми неровностями двух сопряженных тел, имеет место Рср [257]. [c.241]

В режиме граничного трения пленка смазочного материала становится очень тонкой, при этом в точках микроконтактов зубчатых колес возникают очень высокие температуры, которые в десятитысячные доли секунды достигают и превосходят температуру плавления металла. При этом активные элементы противозадирных и противоизносных присадок вступают в химическое взаимодействие с металлом, образуя модифицированные слои (так называемые эвтектические смеси ) с более низким напряжением сдвига, чем у металлов. Эти модифицированные слои представляют собой сульфиды, оксиды, фосфаты или фосфиды железа (в зависимости от присадки, входящей в состав масла). Модифицированная пленка образуется мгновенно и предотвращает задир зубчатых колес. Далее, под воздействием сил, возникающих в агрегате трансмиссии, эта пленка может быть подвергнута частичному сдвигу. При этом в точке контакта зубьев колес снова происходит быстрое повышение температуры, которое вызывает повторение реакции и повторное образование пленки. И такдалее. [c.187]

Такие опыты обнаруживают обычно сильный разброс результатов, отвечающий реальным условиям формирования микроконтактов между разными участками геометрически и энергетически неоднородной поверхности реальных частиц. На рис. XI—17 в качестве примера приведены в форме гистограммы результаты опытов по измерению сил сцепления между двумя кристалликами двуводного гипса Са504-2Н20 в пересыщенных р1а)Створа.х сульфата кальция. По оси абсцисс отложены знз чения логарифмов прочности контактов, по оси ординат — доля р контактов, имеющих прочность в данном интервале значений р1. Здесь а = с/Со — пересыщение раствора (с и Со — концентрация раствора и растворимость двуводного гипса соответственно) [c.319]

Такие опыты обнаруживают обычно сильный разброс результатов, отвечающий реальным условиям формирования микроконтактов между разными участками геометрически и энергетически неоднор10дной поверхности реальных частиц. На рис. Х1-17 в качестве примера приведены в форме гистограмм результаты опытов по измерению сил сцепления между двумя кристаллами двуводного гипса Са804 2Н2О в пересыщенных растворах сульфата кальция. По оси абсцисс [c.380]

Так, например, для упругого контакта неровностей поверхностей стальных деталей при режиме смазки, близком к граничному (нагрузку воспринимают в основном микронеровности, а сближение поверхностей определяется нагрузкой в контакте), рекомендуется aQ е [0,9 1,1] для точечного контакта и е [1,3 1,7] для линейного контакта при полужидко-стном режиме смазки с редкими микроконтактами (нагрузку воспринимает в основном смазочный слой, сближение определяется толщиной гидродинамической пленки) рекомендуется е [2,9 3,6]. В случае пластического контакта микронеровностей поверхностей при граничном трении для точечного контакта = 0,8, для линейного = 1,2, а при полужид-костном режиме смазки с редкими микроконтактами - O.Q = 2,6. Таким образом, широко применяемый контролируемый параметр G p является частным случаем параметра при = 1. [c.526]

Переменное напряжение, однако, не всегда обеспечивает решение поставленных задач контроля. Так, например, при реализации электроконтактных методов НК период подводимого к ОК напряжения, очевидно, должен быть много меньше длительности исследуемых микроконтактов, которая может изменяться в широких пределах (по подтвержденным экспериментально данным для подшипников качения от 0,4. .. 10 мкс), причем с увеличением скорости относительного перемещения деталей трибосопряжения длительность уменьшается. В то же время с увеличением частоты напряжения емкостное сопротивление ОК уменьшается, шунтируя его активное сопротивление, и измерение параметров микроконтактирования становится проблематичным. Поэтому при измерении параметров активного сопротивления, в частности параметров микроконтактирования, рекомендуется использовать постоянное напряжение. [c.549]

При замыкании микроконтактов в процессе перемещения зоны трения, наряду с термоЭДС, вследствие удара микронеровностей одной поверхности о другую возникают импульсы трибоЭДС. Действие импульсов термоЭДС и триботока приводит к появлению в цепи постоянной составляющей тока. При трении металлов трибозаряды стекают через зону многоточечного контакта, практически не попадая во внешнюю цепь. Током во внешней цепи, созданным трибозарядами, при наличии стабильного электрического контакта можно пренебречь, так как сопротивление измерительной цепи обычно много больше сопротивления контакта. [c.638]

При работе смазанного узла вследствие гидродинамического эффекта в зонах трения его деталей самопроизвольно образуется устойчивый слой (пленка) смазочного материала, препятствующий непосредственному контактированию поверхностей. Толщина пленки непрерывно изменяется - флуктуирует, возможны ее кратковременные местные разрушения в контактах наиболее высоких неровностей поверхностей (микроконтакты), что свидетельствует о переходе от жидкостной смазки к полужидкостной или граничной. Состояние смазки в зонах трения формируется совместным действием большого числа факторов и параметров (микро- и макрогео- [c.471]

Таким образом, положительное расклинивающее давление упругой природы приводит к отталкиванию адсорбционных слоев стабилизатора в месте их соприкосновения. Однако нарушение такого рассмотренного микроконтакта слоев сопровождается их соприкосновением в местах, где до этого еще существовала вытекающая тонкая прослойка дисперсионной среды, вызывающая притяжение поверхностей двух капель. В результате в системе двух капель по всей площади их уплощенных участков реализуется тонкая неравномерная по толщине и флуктуиру- [c.209]

Некоторые из этих затруднений были преодолены Фелтоном [11], разработавшим автоматический циклический прибор, который может автоматически, не требуя какого-либо обслуживания, разделять литры чистых компонентов. В устройство вводится заранее намеченный объем пробы до 20 мл, проба быстро испаряется подогретым газом-носителем в испарителе, заполненном гранулированным огнеупорным кирпичом, и компоненты разделяются на колонке длиной до 20 футов (61 м) и диаметром 1 дюйм (2,54 см). Когда отклонение пера самописца под влиянием выходящего из колонки компонента достигает определенной, заранее установленной величины, имеющийся на валу самописца эксцентриковый кулачок включает микроконтакт. Это приводит в действие электрический ступенчатый переключатель, который одновременно закрывает выход колонки и открывает трехходовой соленоидный кран коллектора. При возвращении пера самописца на нулевую линию микроконтакт, регулирующий ступенчатый переключатель, снова срабатывает, выход открывается, а кран коллектора закрывается. При выходе следующего компонента ступенчатый переключатель открывает следующую ловушку коллектора и цикл повторяется. Прибор рассчитан на улавливание 5 фракций за один опыт. Цикл В-ода может повторяться автоматически через каждые 60 мин. Это устройство не требует тщательного контроля скорости потока и температуры. Прибор описанного типа в настоящее время выпускается промышленностью [22]. [c.364]

В контакте с медью (макроконтакт) 2 — омедненной контактным способом (микроконтакт) 3 — без контакта, в различных средах а — постоянное погружение б — переменное погружение (температура сред 25° С продолжительность испытаний 350 час.). [c.238]

Неодинаковую скорость коррозии образцов с макро- и микроконтактами, в частности при постоянном погружении, можно объяснить сильно отличающимся для них отношением анодной (Ре) и катодной (Си) поверхностей. У образцов с макроконтактом отно- [c.238]

С микроконтактами 2 — без контакта 3 — с макроконтактом а — в 3%-ном Na l б — в водопроводной воде в — в дистиллированной воде (температура сред 25 С частота циклов нагружения 7600 об/мин база испытания 10 циклов). [c.239]

Любопытно, что подобный порядок в значении сопротивления коррозионной усталости не совпадает с порядком значений коррозионных потерь для таких же, но ненапряженных образцов. По-видимому, в случае макроконтакта последний при наличии дополнительного фактора — напряжения сравнительно за короткое время обусловливал возникновение на поверхности образца коррозионного изъязвления, являющегося концентратором напряжения. Дно изъязвления под влиянием сильного анодного тока, возникающего как от макроконтакта, так и от концентрации напряжения, быстро заострялось и превращалось в трещину коррозионной усталости. Излом этих образцов от усталости при коррозии наступал всегда раньше, чем у образцов без контакта, и чаще находился на линии раздела медного слоя со сталью. Это и понятно, так как именно на границе двух металлов с неодинаковыми значениями электродных потенциалов в электролитах возникал максимальный ток коррозии. Иная картина наблюдалась у образцов с микроконтактами. Рассредоточенные катодные участки обусловливали одновременное возникновение большого числа микрокоррозионных изъязвлений. Последние способствовали равномерному рассредоточиванию приложенных механических напряжений по образцу. Это снижало разрушающее действие напряжения, и поэтому время, за которое развивалась трещина коррозионной усталости, увеличивалось. Не исключено также, что подобное распределение микрокатодов на поверхности образцов в условиях хорошей аэрации, возникающей от вращения образцов, может также приводить к их пассивированию и, следовательно, к некоторому торможению процесса коррозионной усталости. [c.240]

В дистиллированной и водопроводной воде, а также в 3°о-ном Na l скорость коррозии стали с макроконтактом почти везде была больше, чем с микроконтактами, и тем более, чем без медного контакта, что объясняется величиной силы тока, регенерируемого при коррозии. [c.243]

Сталь с микроконтактами имеет, наоборот, сравнительно высокую выносливость. Сталь без контакта занимает промежутс.чное поло- [c.243]

Нашример, у нас однажды в результате применения препарата ДДТ, содержащего ксилол, прогнило матерчатое покрытие самолета. Пробковые прокладки были поставлены в самых неподходящих местах. Некоторые растворители разрушают неопрен, вследствие чего препарат может попадать на микроконтакты, подшипники и другие детали самолета. [c.265]

Кроме такого дискретного характёра макроконтактов может наблюдаться дискретность микроконтактов как вследствие микромозаичности расположения на поверхности субстрата активных центров, так и в результате неполного смачивания. Отмечается [63], что корреляция между os 0 и прочностью соединений, а также количеством клея на субстрате после разрушения наблюдается только после определенного значения os 0. [c.19]

Вплоть до наступления граничного режима смазки жидкостная пленка служит для разделения движущихся металлических поверхностей. Когда давление и температура повышаются и наступает режим граничного трения, смазочное масло уже не в состоянии разделять поверхности трения. В этом случае износ и высокий коэффициент трения можно снизить лишь при помощи тонкого слоя смазочного масла, который обладает меньшим сопротивлением сдвигу по сравнению с металлическими микроконтактами между вращающимися зубьями шестерен. Такие противосварочные пленки образуются в результате химического взаимодействия противозадирных присадок с поверхностью металла шестерен или с одним из компонентов редукторных масел. [c.104]

Противоизносные и антифрикционные свойства смазочного материала связаны с его способностью разобщать трущиеся поверхности деталей машин, предохраняя их от непосредственного контактирования. Такой эффект может обусловливаться действием сил вязкости масла и молекулярным взаимодействием между маслом и металлом поверхностей трения. Однако, несмотря на такое действие смазочного материала, благодаря шероховатости поверхностей существуют микрозоны непосредственного контактирования труи1,ихся поверхностей. Выступы неровностей тел трения, взаимодействуя при огромных удельных нагрузках и сдвиговых усилиях, деформируются, что приводит к разрушению отдельных участков металлической поверхности. При пластических и упругих деформациях, а также при вырывании отдельных частей поверхности некоторая работа затрачивается на выделение тепла и участки поверхности нагреваются. С повышением температуры слой масла, прилегающий к микроконтакту, перестает удерживаться поверхностью, благодаря чему количество микрозацеплений растет и температура прогрессивно увеличивается. Нарастающий характер процесса приводит к схватыванию больших участков поверхностей — заеданию. Заедание протекает в условиях почти полного удаления слоя масла, разделяющего поверхности, из-за достижения критической температуры, при которой масло уже не может удерживаться на поверхности металла. [c.239]

Причинами возникновеиия кор розион ых элементов могут быть макро- или микроконтакт разнородных металлов язвенная или щелевая коррозия местная концентрация механических на- [c.7]

Изнашивание не может быть изучено в отрыве от явлений трения, так как трение и изнашивание — процессы всегда сопряженные и взаимосвязанные. Большинство исследователей разрабатывает вопросы взаимодействия на участках контакта тел в связи с представлениями физики твердого тела. На этой основе изучаются явления сдвига и среза участк,ов микроконтактов, пропахивание и оттеснение материала с образованием пластической волны, схватывание с последующими разрывами сварочных мостиков, пластическое намазывание металла при трении и т. д. Наиболее достоверными следует считать теории трения, в которых должное место отводится молекулярным воздействиям. Современное учение о сухом трении во многом обязано исследованиям лабораторий Б. В. Дерягина, И. В. Крагельского и Боудена. [c.26]

Согласно мнению П. И. Санина и А. В. Ульяновой [92] при разложении тиофосфорорганических соединений в условиях высоких температур трения в реакцию с металлом в первую очередь вступает наиболее реакциоп-поспособный продукт разложения — фосфин, сероводород же реагирует при наиболее высоких температурах. Этим объясняется то, что при умеренных режимах трения в тиофосфорных присадках сказывается преимущественное влияние фосфорных соединений, характеризуемое низким износом поверхностей. В условиях же заедания при высоких температурах на микроконтактах начинает проявляться действие серы, выражающееся в смягчении процесса заедания, уменьшении разрушения поверхностей и обеспечении их приработки. [c.85]

Разложение триалкилфосфитов в диапазоне температур 250—280 °С сопровождается отщеплением углеводородного радикала и фосфина при разложении трибутилтритиофосфита, помимо этого, выделяется сероводород. В присутствии меди температура разложения трибутилтритиофосфита снижается, и выделяющийся сероводород интенсивно с ней реагирует. Железо не действует каталитически на процесс разложения трибутилтритиофосфита, в связи с чем взаимодействие сероводорода со сталью может протекать только при более высоких температурах. Этим можно объяснить то, что при трении стали по стали эфиры кислот фосфора, содержащие серу, по противоизносным свойствам не имеют заметного преимущества перед эфирами, не содержащими серу при умеренных режимах трения в присутствии присадок, содержащих серу и фосфор, в основном сказывается влияние соединений фосфора, которое выражается в пониженном износе поверхностей. В условиях заедания при высоких температурах на микроконтактах образуются сульфиды металлов, приводящие, как уже указывалось, к смягчению процесса заедания. [c.216]

Электроконтактная сварка оплавлением относится к сварке давлением. В отличие от описанных методов электродуговой сварки плавлением при сварке давлением сварной шов формируется при обязательном сближении путем оСадки (сдавливания) свариваемых элементов конструкций. При этом процессе электрический ток большой силы (до десятков тысяч ампер) проходит через свариваемые элементы и контакт между ними. Перед пропусканием тока для улучшения контакта свариваемые элементы сближаются действием осевой нагрузки. В металле между точками подвода тока и особенно в зоне контакта в соответствии с законом Ленца — Джоуля за счет значительного электрического сопротивления и большей силы тока выделяется большое количество теплоты. Так как контакт между поверхностями свариваемых элементов осуществляется по микроскопическим площадкам (точечный контакт), то в каждом таком микроконтакте выделяется громадное количество теплоты, вызывающее мгновенное расплавление и выброс жидкого металла и его паров. На контактирующих поверхностях происходят сотни тысяч таких микрооплавлений, что и приводит к оплавлению поверхностей металла. За счет теплоты, выделяющейся при оплавлении, происходит нагрев металла в прилегающих к контакту зонах, что приводит к снижению прочности и повышению пластичности металла. При достижении необходимой зоны разогрева свариваемые элементы с помощью гидравлического или другого механизма сближают с большой скоростью (процесс осадки) и при этом в зоне контакта образуется сварное соединение этих элементов. Преимуществом электроконтактной сварки оплавлением является ее высокая производительность. Это объясняется тем, что сварное соединение при электроконтактной сварке образуется сразу по всей площади кольцевого сечения труб, а машинное время сварки исчисляется 5—10 мин. В то же время при электродуговой сварке сварное соединение формируется последовательным наложением большого числа слоев шва при прохождении дуги по периметру трубы. Однако электроконтактная сварка предъявляет более жесткие требования к торцам труб (меньшие допуски по овальности, разностенности и др.). Кроме того, электроконтактная сварка характеризуется значительными пиковыми нагрузками в момент образования сварного соединения. В связи с этим для электроконтактной сварки труб большого диаметра необходимы мощные генераторы электрического тока. Так, для сварки труб магистральных трубопроводов диаметром 1420 мм требуется электростанция мощностью 1000 кВт. Это объясняется тем, что мощность для ведения электроконтактной сварки труб составляет 1 — 1,5 кВт/см . [c.140]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология