Кинетика процессов осадка

При обсуждении всех описанных выше химических методов автор обращал внимание на кинетику процессов, лежащих в основе этих методов. В главе, посвященной титриметрическому анализу, говорилось, что основная реакция должна быть быстрой. При обсуждении окислительно-восстановительных равновесий указывалось, что многие процессы переноса электрона идут настолько медленно, что их нельзя использовать в аналитических целях. В предыдущем разделе обсуждалось влияние кинетических факторов на природу осадков. [c.381]

Для технологии очистки воды и обезвоживания осадков большое значение имеет рациональное использование реагентов, так как годовой расход только флокулянтов составляет сотни тонн. Определение оптимальной дозы реагентов представляет собой весьма сложную задачу, так как в практике очистки воды возможно одновременное изменение ряда факторов, например состава и количества примесей, температуры, pH. Однако предпринимаются попытки нахождения зависимостей, связывающих расход реагентов с концентрацией примесей. Как правило, решение этой задачи связано с использованием общепризнанных теорий ДЛФО, Ла Мера, а также с обработкой эмпирических данных. Зависимость полной оптимальной дозы коагулянта от концентрации примесей С описывается У-образной кривой. При С<Скр ход коагуляции определяется главным образом кинетикой процесса коагуляции, а при С> Скр — в основном дестабилизацией примесей продуктами гидролиза коагулянта. При С = Скр расход коагулянта минимальный [17, 78—80]. [c.36]

Обезвоживание и удаление осадка с перегородки также связаны, в первую очередь, со структурой слоя и ее прочностью. Проницаемость и прочность структуры осадка определяют кинетику процессов обезвоживания, проводимых продувкой воздухом и механическим отжимом. Количество прочно связанной влаги, определяющее конечную влажность после обезвоживания, в свою очередь, зависит от состава суспензии и физико-химических свойств твердой и жидкой фаз. ., [c.21]

Одной из основных задач, решаемых при расчете кристаллизаторов, является кинетика процесса кристаллизации, который включает в себя следующие стадии создания пересыщения, образования зародышей и роста кристаллов. Кинетика также зависит от перекристаллизации осадка, коалесценции и дробления кристаллов в результате столкновений между собой и со стенками аппарата. На кинетику массовой кристаллизации существенно влияют температура, степень пересыщения раствора, перемешивание, наличие примесей, физико-химические свойства раствора, конструкция аппарата и т. д. Важное значение имеет также описание условий равновесия между сосуществующими фазами [твердое вещество - жидкость, твердое вещество - газ (пар)]. На основании условий фазового равновесия в первом приближении возможен выбор необходимого растворителя для процесса кристаллизации, а также перекристаллизации. [c.25]

Кинетику процессов, идущих в камере фильтра, можно проанализировать с использованием схемы отвода жидкости и изменения объема осадка, изображенной на рис. 2-16. [c.75]

Исследование кинетики засоряемости фильтровальных тканей. На автоматизированной установке для исследования кинетики засоряемости фильтровальных тканей при использовании незначительных объемов суспензии можно провести многократное фильтрование, моделируя съем осадка с ткани в условиях патронного, листового фильтров (обратным током фильтрата),. ФПАКМа, механизированного друк-фильтра (ножом) и одновременно построить кривую кинетики накопления фильтрата. На этой установке можно за несколько часов получить надежные данные о реальной скорости фильтрования суспензии через один и тот же образец ткани после сотен циклов фильтрования. Установка (рис. 4-7) состоит из суспензатора 1 с мешалкой 4 и рубашкой для термостатирования суспензий. В корпусе суспензатора размещены съемный фильтровальный элемент 5, нож 6 для съема осадка, приводимый в движение пневмоприводом 7. В состав установки входят распределительный клапан 13 и сборник фильтрата 15. Фильтровальный элемент может располагаться горизонтально или вертикально. Сборник фильтрата 15 представляет собой гидроцилиндр с поршнем, на крышке которого закреплено приспособление 14 для замера объема фильтрата. Система автоматического регулирования состоит из пульта управления 10 с релейной схемой и командного устройства, состоящего из распределительного клапана 13, кнопочных выключателей КВ1—КВ5 и клапанов с электромагнитным приводом ЭК1—ЭК5. Запись кинетики процесса фильтрования осуществляется на вторичном приборе 12. Датчиком для измерения [c.191]

Для оценки фильтрационных свойств суспензий рекомендуется пользоваться лабораторным друк-фильтром со вставкой из стеклянной трубки, изображенным на рис. 6-1. Наличие стеклянной вставки дает возможность определять момент окончания фильтрования и начала подачи промывной жидкости, контролировать изменение толщины осадка в процессе фильтрования, промывки и обезвоживания. Фильтр снабжен поворотным устройством, которое дает возможность перемешивать суспензию в закрытом фильтре, поворачивая его вокруг оси. При этом подключение сжатого воздуха и отсчет времени накопления фильтрата могут быть начаты сразу после установки фильтра в рабочее положение. Последнее обеспечивает получение более точных данных о кинетике процесса, так как исключает возможность осаждения суспензии или фильтрования до подачи на фильтр давления. [c.209]

По виду экспериментальных зависимостей W = f (ср(), изображенных на рис. 1 и 2, можно заранее предсказать дробный порядок реакции по всем реагентам парогазовых смесей. Некоторые осложнения вызывают зависимости = f (фхл)- По виду этих зависимостей можно сделать ошибочное заключение о переменном порядке реакции относительно хлоридов. Более детальное рассмотрение показало, что своеобразный ход зависимостей (Фхл) объясняется массообменным торможением осаждения карбидов, которое увеличивается с ростом концентрации тяжелых хлоридов в парогазовых смесях. С ростом концентрации хлоридов возрастают молекулярные веса парогазовых смесей, что существенно снижает коэффициенты диффузии в них [12]. При этом претерпевают изменения и физические свойства смеси газов, которые определяются составом смеси и физическими свойствами компонент. Повышение концентрации хлорида в смеси приводит к увеличению вязкости, а это так же, как и уменьшение коэффициентов диффузии, снижает интенсивность массообмена в ней. В результате этого массообмен существенно повлияет на химическую кинетику процесса, а в предельном случае будет полностью лимитировать скорость осаждения осадков. В подобных случаях порядки реакции относительно реагентов смеси определяются с помощью соотношения следующего вида [c.25]

Анализ полученных результатов позволяет регулировать процессы коагуляции частиц у электрода для различных типов дисперсных систем, и тем самым управлять технологическими процессами. Так, системы с концентрационным типом электрохимической агрегации более пластичны в смысле возможности кинетики формирования осадка на электроде, но требуют более длительного процесса и дают меньшую величину осадкообразования, чем системы с нейтрализационным типом электрохимической агрегации. Поэтому следует формировать условия по последнему механизму при решении задач электрохимической очистки жидкостей, в частности промстоков, отдавая предпочтение концентрационному типу химического осаждения в процессах формирования покрытий электрофорезом. В этом случае качество получаемых покрытий выше, чем при чисто нейтрализационной коагуляции на электроде [27]. [c.132]

В такой форме уравнение, описывающее кинетику процесса фильтрования, удобно для определения удельного сопротивления осадка и сопротивления фильтровальной перегородки по опытным данным. Для этого строят график зависимости xlq = f(q). Для несжимаемого осадка получается прямая линия, отсекающая на оси ординат (при == 0) отрезок, равный С, и имеющая тангенс угла наклона k. Отклонение опытных данных от такой линейной зависимости указывает на то, что в рассматриваемом процессе происходит изменение удельного сопротивления осадка, обусловленное его деформацией. [c.253]

Особенность процесса фильтрования в центрифуге заключается в возможности частичного удаления жидкости из осадка. При периодическом проведении процесса уровень жидкости при этом перемещается внутри слоя осадка к его периферии. Непрерывный процесс для получения осадка с возможно меньшим содержанием жидкости проводят так, чтобы уровень жидкости внутри осадка находился на достаточном удалении от наружной поверхности, с которой осуществляется съем осадка. При этом в формуле (111.94) вместо Но нужно использовать радиус уровня жидкости в осадке. Его определение представляет значительные трудности. Поэтому кинетику процесса при таких условиях рассчитывают по опытным данным. [c.257]

Для осадка или фильтрующей перегородки постоянной толщины с постоянной долей пустот в сечении е уравнение кинетики процесса фильтрования можно записать (в соответствии с законом Дарси) в следующем виде [c.178]

Рис. 10.2.1.17 дает наглядное представление о кинетике процесса фильтрации жидкости через слой неконсолидированного осадка под действием постоянного перепада давлений в зависимости от модели структуры осадка (см. уравнения (10.2.1.7) и [c.94]

Технологический расчет фильтров базируется на законах капиллярной гидравлики. В работах [2, 36] предложены различные методы расчета производительности фильтров, времени фильтрования. Для фильтрования с образованием осадка, которое наиболее характерно для катализаторных производств, уравнение кинетики процесса представляют в виде [c.236]

Величина произведения растворимости труднорастворимого электролита характеризует состояние системы в условиях установившегося равновесия. Скорость же установления последнего в различных случаях оказывается весьма различной некоторые системы могут находиться в неравновесном состоянии в течение очень длительного времени. Поэтому при использовании методов осаждения необходимо обращать внимание и на скорость установления равновесия, т. е. кинетику процесса выпадения твердой фазы из раствора (процесс кристаллизации). Чтобы предотвратить прохождение кристаллов осадка сквозь фильтр, нужно обеспечить условия, благоприятные для получения достаточно крупных кристаллов. Однако очень крупные кристаллы могут быть в значительной степени загрязнены включениями маточного раствора. Поэтому создают условия для получения кристаллов оптимальных размеров. [c.26]

Применение интенсивных режимов и аппаратов для термической сушки с высокими скоростями и температурами сушильного агента требует учета кинетики сушки осадков и форм связи влаги с твердыми частицами. Для организации процессов термической сушки и сжигания осадков и составления теплового баланса необходимо также изучение теплофизических показателей осадков (см. пп. 1.3, 1.4 и 8.4, 8.5). [c.198]

Из рассмотренных примеров ясно, что примеси могут оказывать влияние на всех стадиях процесса кристаллизации, т. е. на кинетику процесса в целом. Действия примеси на отдельных стадиях взаимосвязаны, так же как взаимосвязаны и сами стадии. Эффективность влияния примесей зависит не только от ее свойств и свойств кристаллизуемого вещества, но и от прочих условий образования осадка. [c.106]

Из разобранных примеров кристаллизации комплексных соединений видно, что в общем случае кинетика образования осадков в растворах должна описываться уравнениями, отвечающими различным вариантам осаждения обычных солей. Если реакция комплексообразования протекает быстро, время образования пересыщенного раствора оказывается небольшим. Тогда в расчетах им можно пренебречь, что делает возможным использование сравнительно простых зависимостей, дающих связь параметров процесса с условиями кристаллизации. [c.267]

Иногда достаточно бывает снять термограмм ы свежих и постаревших осадков гидроокисей, чтобы заметить различие в структурных изменениях, которые затем, как правило, расшифровывают рентгенографически. Однако метод дифференциально-термического анализа не ограничивается задачей идентификации. Он позволяет изучать кинетику процесса старения при соответствующей математической обработке опытных данных. К термографии непосредственно примыкает термогравиметрия. Поэтому в современных приборах—дериватографах—одновременно записывается изменение веса и термические превращения образца при нагревании в функции его продолжительности старения. Как показано в главе П, оба метода дали нам весьма обширную и важную информацию о составе и свойствах свежих и постаревших осадков гидроокисей и их систем. [c.129]

Как видно из кривых рис. 70, кинетика процесса выпадения осадка из сточных вод от различных прокатных станов после первичных отстойников далеко не одинаковая. Однако основная масса взвешенных веществ (окалины) выпадает в течение 30—40 мин и около 10— 15% общего количества их остается в воде в течение нескольких часов. Наличие этих весьма мелких частиц, а также масла обусловливает окраску воды, но не оказывает отрицательного влияния на работу прокатных станов. Наименьшая скорость выпадения осадка из сточных вод различных прокатных станов во вторичных отстой- [c.200]

Рис. 88. Кинетика процесса выпадения осадка из сточных вод огнеупорных заводов (по данным исследований Всесоюзного института огнеупоров и ВНИИГС)

Центробежное фильтрование происходит с образованием или без образования осадка на фильтровальной перегородке, а также при одновременном протекании в ее зонах обоих процессов наиб, эффективно для получения осадков с миним. влажностью. Процесс принято делить на три периода образование осадка, удаление из него избьтточ-ной жвдкости и удаление жвдкости, удерживаемой межмол. силами (мех. сушка осадка). Первый период охватывает центробежное осаждение и < иьтрование через слой образовавшегося осадка. Для расчета кинетики процесса используют закон Дарси - Вейсбаха движущая сила (перепад давления Лр) определяется центробежным полем, действующим на суспензию 4р = 0,5р а (ф - ), ще Ря, - плотность суспензии - радиус своб. пов-сти жидкости (рис. 1, б). На оказывает влияние нроскальзывание жидкости над слоем осадка. Период может протекать при разл. режимах наиб, характерны режимы при постоянных Лр и производительности по суспензии. Второй и третий периоды зависят от большого числа факторов, связанных с уплотнением осадка, формой его поровых каналов и др. построение их мат. моделей крайне затруднено. [c.341]

Кинетика процесса отжима осадков диафрагмой. Сложность анализа процесса и расчета фильтров с отжимными диафраг-мами состоит в том, что в закрытой камере последовательно в течение всего цикла осуществляется несколько процессов фильтрование, дофильтровывание суспензии, заполняющей камеры под давлением диафрагмы, и отжим осадка диафрагмой (рис. 2-15). [c.75]

Для исследования данных процессов в качестве модельных систем с преимущественным первым и вторым типом коагуляции были выбраны дисперсии эпоксидного и феноло-формальдегидного олигомеров, стабилизированные двучетвертичным аммониевым соединением (рис. 6 и 7). Исследовали кинетику образования осадков на основе кохмплекса методов, включающих измерение -потенциала частиц дисперсий полимеров в функции pH дисперсионной среды (Спав = onst), изучали пространственно-временное распределение pH в приэлектродной зоне и дисперсии полимера, определение временной зависимости выхода осадка, образованного за счет обратимой и необратимой коагуляции. Энергию взаимодействия частиц оценивали по формулам, приведенным в работе [23, 24]. [c.128]

Изменение давления, а следовательно, пористости и удельного сопро-гивления по толщине осадка определяется его свойствами. Экспериментальное определение изменения свойств осадка по его толщине представляет большие трудности. Поэтому обычный прием расчета процессов фильтрования с образованием сжимаемого осадка заключается в использовании уравнений, описывающих кинетику процессов фильтрования с образованием несжимаемых осадков, и средних значений удельного сопротивления осадка и сопротивления фильтровальной перегородки. Возникающая при этом погрешность сравнительно невелика (до 10%). Она тем ниже, чем меньше сопротивление фильтровальной перегородки по сравнению с сопротивлением осадка. Удельное сопротивление сжимаемого осадка выражают обычно в виде степенной функции от разности давлений Др [c.254]

При выборе аппаратурно-технологического оформления процесса промывки исходят из свойств осадка и промывной жидкости с учетом требований, предъявляемых к промытому осадку. По способу проведения различают вытеснительную, или фильтрационную, и так называемую репульпационную промывку. Первая заключается в промывке слоя осадка на фильтре, вторая — в перемешивании осадка и промывной жидкости (получении пульпы) с последующим разделением жидкой и твердой фаз. В процессах промывки сравнительно легко удаляется свободная жидкость. Удаление же связанной жидкости происходит значительно медленнее. Определяющую роль ири этом играют процессы массопереноса внутри капиллярно-пористых частиц. Механизм и кинетика процессов массопереноса рассматриваются в гл. V. Репульпационная промывка проводится в специальном оборудовании, работающем независимо от фильтров, на которых получается исходный осадок. Фильтрационная промывка осуществляется обычно на том же фильтре, на котором получается осадок. Промывная жидкость разбрызгивается с помощью брызгал на открытую поверхность осадка (в вакуум-фильтрах и фильтрующих центрифугах) или подается сплошным потоком (в фильтр-прессах). Процесс фильтрационной промывки сложнее процесса фильтрования, поскольку в нем участвуют две жидкости вместо одной и он сопровождается явлениями переноса внутри частиц. Специфические трудности при анализе процессов промывки возникают, когда внутри осадка возможно движение двухфазного потока жидкости и газа. [c.258]

Параболическому закону диффузии подчиняется кинетика процессов диффузии, сопровон<дающейся необратимой химической реакцией, как, например, образование окалины в сталях, газовая коррозия металлов, образование осадков в студнях и т. д. Видимой границей зоны реакции в таких процессах является граница образования новой фазы — фазы продукта реакции, как, например, граница окисла металла при образовании окалины, граница осадка при реакции осаждения в студнях и т. п. Эта граница находится на расстоянии X от места начала диффузии и перемещается во времени но параболическому закону. Расстояние X соответствует достижению ко времени I диффундирующим веществом (кислород, диффундирующий в металл металл, диффундирующий в окисел металла соль, образующая осадок с веществом, растворенным в студне, диффундирующая в студень и т. д.) концентрации, отвечающей стехиомет-рическому составу продуктов реакции, т. е. стехиометрически эквивалентной концентрации другого реагирующего вещества. Физически это означает, что при течении процессов нарастания слоя твердых продуктов реакции на исходном твердом теле (например, окалинообразование, процессы выщелачивания и т. п.) диффундирующий извне компонент потребляется в зоне реакции (граница раздела исходная фаза — слой продуктов) и не пересекает ее потому, что его концентрация за зоной реакции практически равна нулю. [c.118]

Полученный нами экспериментальный материал вполне согласуется с развитыми соображениями. В первой серии опытов были сняты кривые адсорбции ионов серебра для няти проб одного и того 7ке геля I ГсаОз, находящегося на разных ступенях очистки. В табл. 2 приведена их характеристика. Рисунок 1 воспроизводит кинетику процесса адсорбции ионов серебра в соответствии с продолжительностью и различной степенью очистки геля I ГеаОз. Кривые 2—4 дают суммарные величины адсорбции. Кривая 1 соответствует наиболее загрязненному хлором осадку. При [c.128]

Погрешности в весовых измерени ях возникают из-за накопления в порах осадка продуктов растворения металл а-подложии [48]. К иедосташкам весового метода следует отнести также плохую воспроизводимость а начальной стадии процесса (до трех секунд). Кроме того, весовой метод, как и аналитический, не дает сведений о кинетике процесса без дополнительных экспериментов. [c.157]

Характер распределения микрокомпонента в осадке макрокомпонента при осаждении последнего из раствора, содержащего микрокомпонент, зависит от кинетики образования осадка макро-компонеита и захвата им микрокомпонента при зарождении центров кристаллизации в процессе роста кристаллов и их перекристаллизации. При отсутствии достаточно быстрой диффузии микрокомпонента внутрь кристалла термодинамически равновесное распределение является лишь предельным случаем более общего неравновесного состояния. Как было установлено Хлопиным с сотр., термодинамически равновесное состояние достигается только при определенных условиях образования осадка при образовании кристаллов макрокомпонента из пересыщенных растворов, содержащих микрокомпонент при энергичном перемешивании раствора, т. е. в условиях многократной перекристаллизации осадка при многократной перекристаллизации осадка макрокомпонента в его насыщенном растворе, содержащем микрокомпонент, или смешанных кристаллов макро- и микрокомпонентов в насыщенном растворе макрокомнонента. [c.58]

Рис. 10.2.1.13 дает наглядное тфедставление о кинетике процесса консолидации вла10насыщенного осадка при на)шчии фильтрации жидкости через этот осадок в фавитационном поле. На рис. 10.2.1.13, а представлены [c.92]

Рис. 10.2.1.17. Кинетика процесса фильтрации жидкости через слой консолидирующегося осадка при Др = 1 10 Па а) модель в виде пучка параллельно взаимодействующих каналов, Тк = 60 с б) модель частицы в канале , Тк = 76 с

Существование параллелизма между работой образования зародыша и величиной металлического перенапряжения отмечалось многими авторами. Однако использовать подобные представления для построения количественной теории процесса электролитического выделения металлов пока не удалось. Это, вероятно, связано с тем, что изложенные представления слишком упрощены, и не передают полностью более сложную картину, отвечающую реальным условиям электролиза. Необходимо иметь в виду, что электролиты и присутствующие в них примеси способны изменять, вследствие их отравляющего (или актиБирующего) действия, условия возникновения и роста зародышей. При изучении процесса развития двухмерного зародыша необходимо учитывать возможное изменение состава раствора в непосредственной близости от фронта роста, что, безусловно, сказывается на кинетике образования осадка. Также следует иметь в виду вполне вероятное влияние перемешивания жидкости, которое изменяет условия доставки к электроду разряжающихся ионов и других частиц, находящихся в растворе. [c.432]

При выборе типа и конструкции отстойников для производственных сточных вод необходимо учитывать химические и физические свойства этих вод и содержащихся в них взвещенных веществ, а также влияние на состав сточных вод технологических условий производства и местных факторов. К числу основных показателей относятся температура сточных вод, поступающих на осветление концентрация взвешенных вехДеств и их физические свойства крупность частиц и их плотность, степень агломерации взвешенных частиц, скорость осаждения или всплывания частиц (гидравлическая крупность) влажность осадка непосредственно после его выпадения кинетика процесса уплотнения осадка под водой плотность сухого остатка. [c.510]

Отдельные определения могут быть выполнены термогравиметрическим путем в специальной вакуумной печи из кварца. Осадок, подлежащий прокаливанию, помещают в платиновой чашечке на расширение кварцевой нити. Печь включают и следят в микроскоп с окуляр-микрометром за подъемом свободного конца кварцевой нити, происходящим благодаря умейьшению веса осадка при прокаливании. -Когда вес вещества становится постоянным, нить перестает подниматься. Так как вес чашечки известен и весы прокалиброваны ранее (при температуре прокаливания), можно вычислить вес прокаленного вещества. Если печь снабдить термопарой, то одновременно можно определить и кинетику процесса прокаливания. [c.40]

Как и все соли с небольшой растноримостью, карбонат бария склонен к образованию устойчивых пересыщенных растворов. Пересыщение по ВаСОд может быть создано главным образом химическим путем в результате обменной реакции или процесса карбонизации. В зависимости от степени пересыщения исходного раствора карбонат бария может осаждаться после индукционных периодов различной продолжительности или вообще без них. Кинетика образования осадков ВаСОд не имеет каких-либо специфических особенностей и по своему типу близка к кинетике кристаллизации трудно растворимых солей других соединений. [c.238]

Следует сказать несколько слов о кинетике процесса перекристаллизации. Объяснить результаты, представленные на рис. 1, можно только повторной перекристаллизацией. Мы видели, что свежеобразованный осадок, после встряхивания в течение 10 мин. с раствором ТЬВ, дает практически гомогенное распределение радиоактивного свинца между твердой и жидкой фазами. Но если осадок предварительно подвергался старению в течение 10 мин. и затем встряхиванию с раствором ТЬВ, гомогенное распределение было найдено но истечении 50 мин. Фактически, необходимо несколько перекристаллизаций для того, чтобы получить гомогенное распределение ТЬВ в свежеобразованном осадке в течение первых 10 мин. встряхивания. Если перекристаллизация происходит таким образом, что перекристаллизованная фракция не проходит повторную перекристаллизацию, будет иметь место обогащение ТЬВ первых фракций перекристаллизованиого осадка. В результате такой направленной перекристаллизации будет иметь место гетерогенное распределение ТЬВ в твердой фазе. Это можно показать простым расчетом. Допустим, мы имеем 96 мг неактивного свинца в осадке и 4 жг радиоактивного свинца в растворе. [c.103]

Влияние разжра частиц фторида натрия . При изучении кинетики процесса нами было доказано [5], что фторалюминаты натрия образуются в виде пленки на кристаллах фторида натрия и, следовательно, размеры последних должны ограничивать размеры образующихся агрегатов криолита. В связи с этим следовало бы ожидать увеличения коэффициента фильтрации осадка с увеличением размера частиц исходного фторида натрия, так как теоретически нетрудно показать обратную пропорциональность между коэффициентом фильтрации и квадратом поверхности частиц осадка (см., например, [6]). В действительности оказалось, что зависимость коэффициента фильтрации от размера частиц фторида натрия (рис. 5) имеет максимум. Причина уменьшения коэффициента фильтрации с ростом частиц фторида натрия заключается в увеличении количе- [c.74]

Применим данпую схему к анализу некоторой реакции, в которой вещество А при нагревании переходит в вещество Б. Допустим, что мы располагаем следующей начальной информацией об этой реакции она проводится в растворе, причем продукт также растворим в среде. Наблюдения показали, что каких-либо видимых осложнений (выделения пузырьков газа, образования осадка) не происходит. Проведем исследование кинетики процесса. Пользуясь уже известными нам правилами, определим порядок реак1 ии по реагенту А (по начальным скоростям расхода А), построим зависимость логарифма скорости от концентрации [А] . Наклон полученной прямой равен единице, откуда следует, что реакция расхода вещества А подчиняется уравнению первого порядка [c.27]

Из данных табл. 1 вйдно, что не во всех образцах величина д достигала 100%. Следовательно, отложения в этих тканях занимали не весь объем пор. С другой стороны, кинетика процесса кольматации включает в себя два периода (см. выше). Сопоставление этих фактов приводит к следующему выводу перерастание гарнисажей в каркасные отложения носит локальный характер. Изменения в построении отложений происходят в зоне фильтроткани, пронизанной осадком. [c.50]

Как выяснено многочисленными исследованиями, процессы электроосаждения металлов на твердых металлических электродах являются одними из наиболее сложных электрохимических реакций. Они, как правило, протекают через несколько стадий, включающих процессы диффузии, адсорбции, химической реакции, разряда и кристаллизации участвующих в электрохимическом процессе частиц. Соотно-щение скоростей этих стадий определяет кинетику процесса как катодного осаждения, так и анодного растворения металла. Электроосаждение металлов из водных растворов также обычно сопровождается протеканием параллельной реакции выделения водорода, участием в реакции других частиц, находящихся в электролите, примесей ионов металлов, органических соединений, вводимых для регулирования качества осадков. В результате протекания реакции происходят изменения состава раствора у поверхности электрода и изменения состояния поверхности, что особенно сильно проявляется в первые моменты электролиза после включения тока. Несомненно, что все предшествующие электрокристаллизации металла стадии влияют на нее и, таким образом, определяют структуру, физико-механические и химические свойства электроосажденного металла. [c.4]

Кинетика процесса окисления представляется следующей. С повышением температуры смеси суспензии и воздуха происходит активизация молекул, что приводит при одновременном интенсивном растворении кислорода в воде к самоподдержанию реакции окисления, скорость которой быстро растет. Однако ее рост ограничен, во-первых, макбимальной растворимостью кислорода при данных температуре и давлении и, во-вторых, изменением соотношения исходных и конечных продуктов реакции. В дальнейшем реакция протекает при известной, почти постоянной скорости, которая соотносится с определенным уровнем активизации окисляемых молекул. Наконец, скорость снижается почти до нуля даже при высоком остаточном ХПК осадка. Это объясняется тем, что энергетический уровень активации оставшихся молекул выше достигаемого в заданных условиях. Нарастание скорости реакции до постоянной величины происходит очень быстро первый перелом наблюдается (на разных уровнях окисления) в пределах 10—15 мин. В дальнейшем в течение различного периода времени снижение ХПК стабилизируется. Чем выше температура процесса, тем быстрее прекращается реакция. [c.84]

Микрогерметрию поверхности ячейки наряду с кинетикой процесса в значительной мере определяет и кристаллохимическая природа растущей фазы. С целью изучения фазового состава продольные шлифы осадков (рис. 3, в) подвергали металлографическому и рентгеноспектральному анализу. Установлено, что в бадой фазе содержится 83% Оэ, а в темной — 6,7% Со. Из результатов рентгеноструктурного анализа порошков по методу Дебая—Шерера следует, что в исследуемом сплаве присутствуют фазы, одна из которых [c.111]

Кинетика образования осадков сульфата меди зависит от условий кристаллизации, в частности от интенсивности перемешивания раствора [6]. С увеличением числа оборотов мешалки размеры кристаллов, полученных в изогидрическом процессе, уменьшаются. Например, при частоте вращения 0,6 об/мин средний размер кристаллов оказался равным 1,69 мм, а при 60 об/мин — 0,46 мм. Размеры получаемых кристаллов зависят не только от интенсивности перемешивания, но и от температурного интервала кристаллизации. При постоянной скорости перемешивания раствора с повышением температуры крупность кристаллов медного купороса возрастает. Согласно экспериментальным данным, средний размер кристаллов Си504-5Н20 при со = 60 об/мин и температурном интервале кристаллизации 24—65 °С равен 0,49 мм. При той же частоте вращения, но АТ = 48—80 °С средний размер кристаллов осадка повышается до 0,62 мм. Увеличение среднего размера кристаллов обусловлено ускорением их роста при повышении температуры. [c.231]

Процесс кристаллизации сульфата бария в промышленных масштабах осуществляется на типовой аппаратуре. Ход его регулируется подачей реагентов, изменением температуры и интенсивности перемешивания. В силу того, что взаимодействие солей друг с другом или с серной кислотой протекает очень быстро, пересыщение создается почти мгновенно, поэтому время создания пересыщения в определении кинетики процесса существенной роли не играет. От скорости поступления реагентов зависит только степень создаваемого пересыщения. Однако соотношение скоростей химического взаимодействия и образования осадка необходимо учитывать, если получение Ва304 проводится в непрерывном процессе. [c.236]

Рис. 136. Кинетика процесса выпадения осадка из некоагули-рованных сточных вод рудообогатительных фабрик

Справочник химика 21

Химия и химическая технология