Газодиффузионные процессы

Таблица 9.2. Относительные параметры газодиффузионного процесса (ГД), газового центрифугирования (ГЦ) и процесса LIS [2]

Тот факт, что ионий (Т /,= 8-10 лет, альфа-излучатель, 4,68 Мэе) был недавно [64] обнаружен в производственных растворах урановых остатков от различных газодиффузионных процессов, вызвал необходимость разработки аналитического метода определения принадлежащей ионию радиоактивности. Большинство производственных растворов содержит алюминий, железо, [c.125]

Гексафторид урана — устойчивое соединение, применяемое в газодиффузионном процессе для разделения изотопов урана. При комнатной температуре —это бесцветное кристаллическое твердое вещество, возгоняющееся без плавления. Оно плавится в тройной точке при 64,0° С под давлением Ммм рт.ст. Другие физические и химические свойства даны в гл. И (см. табл. 2. 17). [c.452]

Электрофизические и газодиффузионные процессы существенно зависят от рода откачиваемого газа. Поэтому для них характерна селективность откачки индивидуальных газов и газовых смесей. Это свойство [c.182]

Термодинамические и кинетические представления о процессе проницания газов через мембраны опираются прежде всего на понятия о формах энергетического взаимодействия проникающих газов с матрицей и о механизме массопереноса. Оба критерия позволяют провести довольно детальную классификацию газоразделительных мембран, однако целесообразно ограничиться главными признаками. Все мембраны в зависимости от возможности фазового массопереноса можно разделить на две группы —с пористой и сплошной матрицей. По энергетическому критерию можно выделить четыре типа мембранных систем пористые газодиффузионные и сорбционно-диффузионные, непористые сорбционно-диффузионные и реакционно-диффузионные. [c.13]

Мембраны второго типа характеризуются существенным влиянием поверхностных явлений, прежде всего адсорбции возможно появление конденсированной фазы и эффекта капиллярности химический потенциал компонента зависит не только от температуры, давления и состава газовой смеси, но также и от свойств матрицы за счет поверхностной энергии. Влияние скелета мембраны на процесс разделения не ограничено, как в газодиффузионных, чисто структурными характеристиками, а предполагает появление новых видов массопереноса. Однако транспорт компонентов в основном материале мембраны исключен. Примером такого рода систем являются микропористые структуры и газовые смеси под давлением, содержащие компоненты со значительной молекулярной массой. [c.13]

Матрицы пористых мембран представляют собой пористые среды, структурными свойствами которых обусловлен процесс разделения газовой смеси. При этом в газодиффузионных мембранах влияние матрицы ограничено в основном объемом пор и функцией распределения пор по размерам. В мембранах сорбционно-диффузионного типа, кроме того, существенно энергетическое взаимодействие компонентов газовой смеси и матрицы, количественно определяемое адсорбционным и капиллярным потенциалами. [c.38]

Поверхностные явления играют ключевую роль в мембранных процессах и существенны для всех типов мембран, кроме газодиффузионных. Абсолютные значения коэффициента проницаемости и селективности мембран, температурная и барическая зависимость этих характеристик, во многом определяются закономерностями сорбционного процесса на поверхности и в матрице мембраны. Обычно допускается, что скорость сорбции намного превышает скорость переноса массы и распределение вещества между сорбированной и объемной фазами равновесно. Поэтому ограничимся анализом условий сорбционного равновесия и разделительных характеристик равновесного сорбционного процесса. [c.42]

Влияние поверхностного потока на процесс разделения определяется избирательностью сорбционного процесса, и, как показано выше, в основном противоположно эффекту разделения за счет эффузии. При сорбции газа поверхностная концентрация компонентов с большей молекулярной массой заметно больше, что влечет уменьшение a ij и даже изменение результата процесса состав проникшего потока обогащается газами с большей молекулярной массой. По-существу, практически почти всегда имеют дело с сорбционно-диффузионными мембранами, поскольку даже для гелия Тс Т) доля поверхностного потока, по данным [3], достигает 13—25%. Газодиффузионный механизм переноса в пористых мембранах является определяющим для легких газов при низких давлениях Р РуС и высоких температурах Т>Тс- Разделение смесей паров углеводородов и других веществ с большой молекулярной массой всегда сопряжено с поверхностными явлениями, вклад которых в общий перенос массы соизмерим с диффузионным [3, 16]. [c.65]

Уравнения капитальных затрат с указанными значениями коэффициентов А, и показателей к,- могут быть использованы в процессе оптимизации, чтобы определить основные особенности проекта завода [3.120, 3.121, 3.212, 3.255]. Однако при выборе программы исследований и разработок конструкции какого-нибудь частного узла и технологии изготовления узлов требуется применение более детализированных уравнений стоимости. Эти уравнения можно получить, если разбить каждый узел на комплектующие части со своими собственными уравнениями стоимости, соответственно рассматриваемым изменениям в конструкции или в технологии изготовления. Значения всех постоянных Л, и /г, можно затем определить только из полномасштабных экспериментов [3.210, 3.248, 3.258], так как газодиффузионная технология и технология гексафторида урана пе имеют промышленных аналогий в прошлом. Результаты экспериментов на существующих небольших установках и иа первых полномасштабных заводах также следует время от времени сопоставлять с оценками стоимости, предпринимаемыми изготовителями [3.209, 3.259], так как на этих оценках отражается процесс инфляции. [c.155]

Процесс оптимизации стоимости, изложенный в разд. 3.5.1 и 3.5.2, дополняет два уравнения сохранения (3.189) для шести переменных завода Р, F, W, Np, Np и N v третьим уравнением. Это уравнение характеризует свойства газодиффузионной технологии и экономически оптимальные условия эксплуатации завода. Три оставшиеся независимые переменные используются при эксплуатации завода для согласования производства и спроса. Такое согласование требует нахождения новых оптимальных условий работы завода, удовлетворяющих установленному выше уравнению завода. Увеличение стоимости продукции АСр зависит от различия между новой производственной программой и номинальной программой, на которую завод был рассчитан. Например, если независимыми являются переменные Р, Np, F, характеризующие обогащенный продукт п питание, то способность завода к регулированию в соответствии с изменением производственной программы или экономических условий эксплуатации характеризуется при оптимизации стоимости дифференциальными коэффициентами стоимости, такими как d p/dP в зависимости от Np и F или как d p/dNp в зависимости от Р и Np. Эти дифференциальные коэффициенты стоимости служат характеристиками газодиффузионного завода [3.239]. [c.159]

Для получения надежных данных об экономике метода разделительного сопла ряду промышленных объединений была поручена разработка проекта и производственного процесса для наиболее важных узлов завода с учетом требований массового производства. Это, в частности, относилось к разделительным элементам, компрессорам, холодильным агрегатам, трубопроводам, резервуарам и вентилям. На основе определенных таким образом затрат был выполнен подробный оптимизационный анализ проектирования и функционирования завода промышленного масштаба [5.19]. Эти исследования так же, как и разработки технологических аспектов проблемы, обеспечили надежную основу для анализа экономики метода. Оценки затрат, соответствующих современному состоянию разработок, приводят к таким капиталовложениям, которые квалифицируют метод разделительного сопла как экономически привлекательный. При этом энергопотребление метода разделительного сопла, используемого в масштабах большого промышленного производства, приблизительно соответствует энергетическим затратам существующих в США газодиффузионных заводов. [c.251]

Одна из основных трудностей технического процесса при создании ТЭ с газодиффузионными электродами связана с разумным и воспроизводимым построением пористой структуры. Выше были получены соотношения для гладкого электрода. [c.48]

Из этих дополнительных испытаний, подробно описанных в работе [35], можно, по-видимому, сделать вывод о возможности создания газодиффузионных электродов, продолжительность работы которых ограничена не первичными, а вторичными процессами, например разрушением или отравлением. [c.385]

Вопрос о зоне локализации электрохимической реакции в газодиффузионных электродах на основе сажи решается достаточно просто. Сажа не имеет практически микропор, и величина удельной поверхности катализатора близка к 1 10 м7г. Поэтому электрохимический процесс, по аналогии с другими типами газодиффузионных электродов [235], должен быть сосредоточен в области пор с гсО, мкм. Как следует из данных, представленных на рис. 103, 104, именно эти поры являются гидрофильными Введение промотора приводит, с одной стороны, к увеличению скорости реакции, а с другой — к снижению омических потерь за счет возрастания жидкостной пористости. При увеличении содержания промотора выше оптимального наблюдается снижение активности из-за транспортных затруднений. На рис. 105 в качестве примера приведены данные для сажевого кислородного электрода, промотированного полимерным фталоцианином кобальта. [c.231]

В работах [48, 58] продемонстрирована принципиальная возможность создания пористых газодиффузионных ферментативных электродов. Как известно, угольные электроды инертны в электрохимической реакции окисления водорода. Процесс ионизации водорода на угольных электродах протекает с большим перенапряжением. Исследование системы водород — гидрогеназа— медиатор — угольный электрод показало, что в этой системе удается осуществить окисление молекулярного водорода в условиях, близких к равновесным. [c.78]

Макрокинетика процессов в газодиффузионных электродах аналогична макрокинетике в жидкостных электродах. Однако при расчетах необходимо учитывать, что электрический ток и растворенные частицы переносятся только через ту часть перового пространства, которая заполнена электролитом, в то время как подача газа осуществляется главным образом не путем диффузии через жидкость, а путем течения через газовые каналы. [c.327]

Значение <т зависит от интенсивности процессов перемешивания в потоке высокого давления. Наиболее эффективное перемешивание достигается в турбулентном потоке, в котором можно получить значения а, близкие к единице. С учётом процессов перемешивания в делителе полный коэффициент обогащения газодиффузионной ступени имеет вид [c.143]

Поток питания С, коэффициент деления потоков в и полный коэффициент обогащения г газодиффузионной ступени имеют важное значение для проектирования каскадов и эксплуатации завода. При оптимизации завода рассматриваются такие величины, как удельное потребление энергии ступенью /би, удельный объёмный расход на всасывании компрессора У/би, удельная площадь пористых фильтров А/611. Оптимальные значения этих величин неявно, через коэффициент обогащения е, зависят от параметров, характеризующих процесс разделения в ступени ( , р, р, р", температура Т). Они зависят также от места ступени в каскаде и определяются на основе экономического компромисса при оптимизации стоимости. [c.143]

Газодиффузионная технология обогащения урана. Первым ключевым элементом газодиффузионной технологии следует признать пористые фильтры. Именно в них совершается таинство разделения смеси молекул на лёгкие и тяжёлые. Определяющее значение для экономической эффективности процесса обогащения имеет качество фильтров — средний диаметр пор. Чем меньше диаметр пор, тем больше можно повышать рабочее давление газа, достигая той же степени разделения без увеличения числа газодиффузионных ступеней [19-23]. [c.143]

Установка проработала более полутора лет, было переработано несколько тонн урана. Процесс осуществлялся в непрерывном режиме в течение нескольких циклов продолжительностью 400 и 290 часов. Было показано, что стоимость обогащения урана на пилотной установке сравнима с ценой на американских газодиффузионных заводах даже без возможных улучшений установки [55]. На рис. 8.2.46 показана продукция, полученная во время испытаний установки. [c.445]

Введение. С момента открытия физического явления до внедрения результатов исследований в повседневную практику требуется определённое время. Г. Герц в 1932 г. впервые продемонстрировал процесс разделения изотопов через пористые перегородки, и только в середине 40-х годов было освоено крупномасштабное разделение изотопов урана газодиффузионным методом, которое существует в США и Франции до сих пор. Как известно, толчком к такому быстрому развитию технологии явилась Вторая мировая война. [c.460]

Термодинамика разделения газов подробно освещена в литературе. Рассмотрим некоторые основные понятия и термины, используемые при описании процессов разделения изотопов. Первичный и наименьший самостоятельный элемент, создающий некоторую степень разделения, называется разделительным элементом. Например, разделительным элементом является тарелка ректификационной колонны, электролизер, газодиффузионный фильтр и т. д. Группу параллельно включенных разделительных элементов называют ступенью. [c.4]

Уже отмечалось, что во многих атомных реакторах необходимо или желательно применять обогащенное горючее, в котором содержание выше, чем в естественном уране (0,72%), Но различия в свойствах изотопов элемента настолько незначительны, что разделение их представляет собой длительный и дорогостоящий процесс, и до 1942 г, даже не делалось попыток осуществить его в большом масштабе. Лишь в 1942 г, начали проводиться крупномасштабные работы по разделению изотопов. Крупномасштабным методом разделения изотопов урана с целью обогащения его по изотопу является газодиффузионный процесс, описанный в разделе 13.2, Но до того как попасть на газодиффузионный завод, уран должен быть переведен в очень реакционноспособное соединение — гексафторид урана UFe, Для этого потребовалось производство чрезвычайно коррозионноспособного газообразного фтора в масштабах, больших, чем когда-либо до начала выполнения программы по атомной энергии. Определенные успехи в технологии производства и использования фтора и его соединений были достигнуты в связи с удовлетворением потребностей газодиффузионных заводов. Обогащенный гексафторид урана, полученный на газодиффузионном [c.21]

Урансодержащие остатки от рафинирования (а также от производства твэлов и газодиффузионного процесса) с целью извлечения из них урана, очистки и повторного использования его перерабатываются методами, подобными методал экстракции органическим растворителем. При небольших количествах отходов на газодиффузионных заводах оранжевая окись UO3, полученная прокаливанием нитрата уранила, обрабатывается пепосредственно фтором до UFe. [c.193]

На пути коммерческой реализации находятся препятствия в виде агрессивности паров урана и низких рабочих давлений. Но предварительным расчетам потребление энергии процесса AVLIS составляет 100 -г 200 кВт-ч/ЕРР, что сопоставимо с энергопотреблением перспективных установок газового центрифугирования и равно примерно 1/10 энергопотребления газодиффузионного процесса (табл. 9.2). Стоимость работы разделения в процессе AVLIS оценивалась в 1979 г. в 20 80 долл./ЕРР (ЕРР — единица работы разделения число ЕРР оценивает мощность разделительного завода), а при обогащении диффузионным методом — 120 долл./ЕРР (табл. 9.2 и рис. 9.9). Большая часть расходов на строительство завода связана со стоимостью лазеров и зеркал. Серьезная проблема высокая стоимость лазерной энергии. Энергопотребление в значительной степени определяется качеством зеркал. Нри коэффициенте отражения 99,6 % и более чем трехстах отражениях на один импульс лазера, на одних лишь зеркалах теряется более 70 % энергии. С учетом сечения поглощения и того, что для ионизации каждого атома урана требуется 6,2 эВ, лазерная система мощностью несколько киловатт, работающая с КНД 0,2 %, на входе должна получать мощность в несколько мегаватт. [c.479]

Мембранный перенос массы является результатом сопряжения нескольких процессов, протекающих в мембране, прежде всего диффузии и сорбции компонентов газовой смеси существенно также влияние дополнительных связей, возникающих в мембранной системе при нарушении принципа аддитивности. Только в газодиффузионных пористых мембранах, где удается организовать свободномолекулярное течение, процессы проницания газов независимы. В общем случае процессы в мембранах вза-имно-обусловлены, а такие интегральные характеристики мембран, как проницаемость Л и селективность а, являются результатом сопряжения отдельных процессов. Сорбционно-диффу-зионная модель проницания чистых газов через гомогенные непористые мембраны служит примером сопряжения процессов поверхностной сорбции, растворения и диффузии. Предполагается, что характерные времена этих процессов существенно раз- [c.15]

В газодиффузионных мембранах влияние матрицы на перенос массы определяется только характеристиками поровой структуры и, прежде всего функцией распределения пор. Свойства исходного материала не сказываются на кинетике процесса, хотя могут ограничивать область использования, рели спектр размеров пор достаточно широк, то в мембарне при заданных параметрах газовой смеси может одновременно реализоваться несколько режимов течения для каждого компонента. Если же учесть, что фильтрационный перенос и концентрационная диффузия не способствуют разделению смеси, то очевидно, что более целесообразны мембраны с монокапиллярной структурой типа пористого стекла Викор , в которых можно создать свободномолекулярный режим течения. Обсудим закономерности массопереноса при этом режиме. [c.54]

Все эти составляющие скорости диффузии в свободном пространстве обусловлены столкновениями между разнородными молекулами. В пористом фильтре столкновения молекул со стенками дают еще одну составляющую — свободномолекулярную, основанную на сохранении различных максвелловских средних скоростей L i и U2 при столкновениях молекул со стенками. Если по обе стороны фильтра поддерживается одинаковое давление, эта новая составляющая прибавляется к молекулярной взаимодиф-фузии (3,28), как только возникает градиент парциальной плотности dN/dz. В процессе газодиффузионного разделения поперек фильтра поддерживается разность давлений, а вдоль обеих его сторон создается постоянное движение газа. Тогда к свободномолекулярному потоку внутри пор добавляется общее течение газовой смеси в целом. В этом общем течении в качестве единственных диффузионных составляющих следует рассматривать молекулярную взаимодиффузию [см. (3,28)] и свободномолекулярную диффузию. [c.61]

Другие вспомогательные установки завода [3.207, 3.209, 3.225, 3.236]. На площадке газодиффузионного завода предусматривается также место для установок и зданий, обеспечивающих технологический процесс. К ним относятся административные здания, электрические подстанции и распределительные щиты, установки для химической очистки оборудования перед его монтажом, для дезактивации изъятого из технологической линии оборудования и регенерации радиоактивных продуктов, помещения для оснащения делителей пористыми фильтрами и испытаний собранных делителей, установки для получения сухого газообразного азота (применяемого в уплотнениях компрессоров и при производстве жидкого азота) и сухого воздуха (применяемого при испытаниях и монтаже элементов оборудования), установки для ремонта оборудования, система оборотного водоснабжения, установка водо-подготовки, паропроизводящая установка (для нагревания технологического оборудования перед пуском и для других целей), установки для сбора обогащенных продуктов, склады оборудования, площади для переработки отходов (отстойные пруды, места захоронения, система ливневой канализации). [c.138]

Усовершенствование пористых фильтров, компрессоров и газодинамики на существующем заводе. Получаемое при этом увеличение коэффициента обогащения ступени g и разделительной способности 6U=Lg 6(l—0)/2 с точки зрения процесса оптимизации равносильно увеличению пропускной способности ступени Lg и эффективного числа ступеней sg. Для такого усовершенствования необходимо вложить около половины капитальных затрат завода, а для полного использования преимуществ усовершенствованной газодиффузионной технологии требуется повышение уровня потребления электроэнергии. С точки зрения предельной стоимости работы разделения имеется возможность увеличить на 607о разделительную мощность существующих заводов США с помощью соответствующих программ IP и UP (см. разд. 3,6.2). При этом можно использовать уравнения (3.213), (3.214), если заменить в них ли на AU/f, где f — коэффициент достигнутого расширения разделительной мощности [3.272]. [c.164]

Характерные цены на лазеры в зависимости от мощности лазеров приведены на рис. 6.10. Видно, что предпочтительнее строительство лазеров с большой выходной мощностью, чем нескольких меньших приборов той же суммарной мощности. Системы сбора и перегрузки продукта в целом более сложны, чем на газодиффузионных и центробежных заводах. Их устройство и цена могут в значительной мере зависеть от выбранного для ЛРИ-процесса. Межкаскадное оборудоваиие, предназначенное для перевода ураиа из химического соединения, образующегося на выходе ЛРИ-процесса, в молекулярную форму исходного рабочего вещества— питания следующей ступени, мо кет быть само по себе дорогим. Такие затраты, связанные с переводом урана из одной молекулярной формы в другую, ие характерны для традиционных методов разделения изотопов урана. Они составляют новую статью расходов, которая может оказать существенное влияние на промышленную конкурентоспособиость ЛРИ урана в атом1Юм и молекулярном вариантах. [c.275]

Для активных запорных слоев (/о=10 А/м Л = 100) перенос определяется электрохимическими процессами (0=10). Различие в результатах аналитического и численного решений, представленных на рис. 3.39 и 3.40, отражает в основном влияние электрического сопротивления элек-гролита. Как видно, определяющее влияние на электрохимический перенос водорода через электрод оказывает активность его запорного слоя. Хотя на практике при изготовлении катализатор специально не вносится в запорный слой, однако в про-1 цессе длительной эксплуатации или нарушения режимов хранения ТЭ в заправленном состоянии возможно попадание дисперсного катализатора на тыльную сторону запорного слоя водородного электрода. Аналогичные выводы были сделаны в [3.37], где исследован эффект электрохимического перетекания водорода на близких по конструкции газодиффузионных электродах. [c.164]

Вопросы электрохимии углеродных материалов включают ма-крокинетическое описание электрокаталитических реакций на электродах с распределенными параметрами. Теоретические и экспериментальные исследования процессов генерации тока на жидкостных, газодиффузионных, жидкостно-газовых пористых электродах и суспензионных электродах являются основой разработки и оптимизации углеродных электродов для различных отраслей электрохимической технологии. В свою очередь, эти исследования базируются на приведенных выше данных о пористой структуре и электрокаталитических свойствах различных углеродных материалов. Детальные конструктивные особенности, технология изготовления и электрохимические характеристики [c.217]

Второй этап связан с развитием в 60—70-х годах работ по созданию топливных элементов. Развитие теории капиллярного равновесия и процессов генерации тока позволило существенно продвинуть вопросы разработки и оптимизации газодиффузион-яых электродов на основе углеродных материалов. Их особенностью являются многослойная конструкция и изменение степени гидрофобности по толщине, а именно ее возрастание при переходе от электролитной к газовой стороне. Для организации развитой зоны контакта трех фаз — газа, электролита и углеродного катализатора—в зависимости от решаемых задач применяются различные приемы создание перепада давления между газом и электролитом, использование гидрофобных свойств собственно углеродного материала, введение гидрофобизатора. [c.219]

Поскольку последующие разделы будут посвящены описанию работы жидкостных и газодиффузионных электродов, рассмотрим здесь особенности процессов в суспензионных электродах. Общий ток (/s) в присутствии электрохимически активного вещества складывается из тока на токоподводе (/j), тока на углеродных частицах, прилипщих к токоотводу (/ц), и тока, протекающего при столкновении частиц суспензии с токоотводом (/с) [c.222]

Практически любой трехфазный электрод может быть аппроксимирован моделью, включающей жидкостные поры с объемом Уж и поверхностью 5 и пересекающиеся с ними газовые поры (Уг, 5г) (рис. 99), стенки которых покрыты пленкой электролита. В отличие от двухфазных систем центральным вопросом здесь является вопрос о локализации токообразующего процесса и о механизме генерации тока в отдельной поре. Многочисленные исследования, результаты которых подытожены в работе [235], показали, что как в гидрофильных, так и в гидрофобизированных системах ответ на этот вопрос будет зависеть от параметров газовой и жидкостной связанных пористых систем, величины тока обмена, поляризации электрода, электропроводности электролита, состава газовой среды и т. д. Однако в принципе подход к количественному описанию поляризационных характеристик гидрофильных и гндрофобизироваиных трехфазных электродов-является одинаковым. Впервые количественное описание характеристик газодиффузионных электродов было проведено в работе [264]. [c.226]

На каждой ступени имеется мощный компрессор. Практически вся энергия, потребляемая в газодиффузионном каскаде, переходит в тепло, которое должно быть отведено охлаждающей водой. Поскольку разделение на фильтре происходит в условиях, весьма далёких от термодинамического равновесия, удельное потребление энергии в процессе газовой диффузии очень велико. На газодиффузионных заводах США удельное потребление энергии первоначально составляло 3000 кВт-ч/кг ЕРР, а после модернизации и реконструкции оно было снижено до 2500 кВт ч/кг ЕРР. На наиболее современном газодиффузионном заводе ЕВРОДИФ во Франции удельное потребление энергии составляет 2400 кВт-ч/кг ЕРР. Дальнейшее снижение этого показателя представляется весьма проблематичным. Дело в том, что качество фильтров, определяемое величиной среднего диаметра пор, не влияет на удельное потребление энергии. Оно определяет размеры газодиффузионных ступеней. Чем меньше диаметр пор, тем выше может быть давление гексафторида урана перед фильтром, а потому тем меньше будут размеры ступени и соответственно ниже удельные капиталовложения [24]. [c.145]

Введение. Идея выделения изотопов с помощью света давно привлекает внимание разработчиков методов разделения изотопов тем, что принципиально затраты на осуществление собственно физического процесса очень малы. В самом деле, атом или молекула, поглотив один или несколько квантов, могут селективно вступить в фотохимическую реакцию или быть фотоионизованы. Таким образом, на сам процесс селективного выделения атома (молекулы) затрачивается всего несколько электрон-вольт. В дальнейшем фотоионы могут экстрагироваться из потока нейтральных атомов электрическим полем, а образовавшееся в результате фотохимической реакции новое вещество — выделено химическими методами. Причём поскольку спектрально узкий луч лазера настраивается на линию поглощения одного из изотопов смеси, то происходит выделение (выборка) изотопа, а не разделение, как в электромагнитном масс-сепараторе или в механических методах — газодиффузионном и центрифужном. [c.374]

Для осуществления процесса селективной фотоионизации необходимо атомизовать вещество, что реализуется с помощью различных способов испарения. Это даёт возможность применения АВЛИС-метода к элементам, не имеющим газообразных соединений, в отличие от промышленно развитых газодиффузионной и центрифужной технологий, в которых рабочим телом служат газы или газообразные соединения элементов. [c.379]

Все мембраны подразделяются на две группы - с пористой и сплошной матрицей. Мембранные системы с пористыми мембранами могут быть [1] газодиффузионными и сорбционно-диффузионными, с непористыми мембранами — сорбционно-диффузионными и реакционно-диффузионными. Системы первого типа характеризуются тем, что взаимодействие молекул газа с мембраной заключается только в соударениях молекул с поверхностью пор. Заметной адсорбции газов на иоверхности пор, а тем более капиллярной конденсации не наблюдается. Влияние свойств матрицы мембраны на перенос газов через нее определяется только структурой пор мембраны. Системы вт0р010 типа характеризуются существенным влиянием поверхностных явлений, в первую очередь адсорбции, на перенос газов через мембрану. Проникновение газов через непористые сорбционнодиффузионные полимерные мембраны представляет собой сложный процесс, который можно разбить на несколько стадий [2] [c.418]