влияние контакта жидкости

Между процессами ректификации и абсорбции двуокиси углерода имеется существенное различие. Оно состоит в том, что при абсорбции двуокиси углерода жидкость фактически не меняет своего состава при прохождении через колонну. Скорость, с которой жидкость абсорбирует СОа, не зависит от продолжительности контакта жидкости с газом или от количества абсорбированной ею двуокиси углерода. Поэтому то, что одна часть жидкости движется по основной поверхности насадки, а другая стекает вниз по стенке, вероятно, оказывает малое влияние на общую скорость абсорбции. [c.221]

В колоннах с провальными тарелками с достаточной достоверностью можно принять поршневое движение газа и полное перемешивание жидкости на каждой ступени. В этом случае, пренебрегая влиянием уноса жидкости, при большом числе тарелок в колонне движущую силу можно рассчитывать как для противоточного аппарата с непрерывным контактом фаз. Оценочный расчет показывает, что в нашем примере число тарелок велико, поэтому можно воспользоваться указанным приближением и определить движущую силу как среднелогарифмическую разность концентраций (см. раздел 1.2). [c.109]

Вследствие этого метод 1 применительно к насадочным колоннам нельзя считать надежным. Тот же метод для трубки с орошаемыми стенками, т. е. при фиксированной поверхности контакта, дал значительно более низкую величину п [51], хотя и в этом случае влияние свойств жидкости на волнообразование (стр. 344) могло привести к некоторому завышению п. [c.117]

При прочих равных условиях скорость подъема газового пузырька в 1,5 раза выше скорости осаждения твердых сферических частиц того же размера, и в знаменатель уравнения (6.98) нужно в этом случае вместо цифры 18 подставить цифру 12. Это обстоятельство объясняется тем, что на поверхности контакта жидкости и газового пузырька происходит относительное движение фаз. В системе жидкость - твердая частица наличие неподвижного слоя жидкости у поверхности частицы (см. разд. 6.8) приводит к большему градиенту скорости у этой поверхности, а это означает, что вязкость данного случая движения оказывает большее влияние, чем в случае всплывания газового пузырька. Если жидкость имеет хотя бы следы загрязнений поверхностно-активными веществами, скорость подъема пузырька в ней ближе к рассчитанной по уравнению (6.98). [c.133]

В этом случае не рассматривается возможность увеличения вязкости в малых объемах жидкости под влиянием контакта с поверхностью частиц (данный фактор требует самостоятельного анализа). Впрочем, следует отметить, что сам по себе этот фактор не может объяснить значений эффективной вязкости системы, на много порядков превосходящих вязкость воды. На это указывает [c.240]

Скорость фаз. Скорость жидкости влияет на эффективность массопередачи через Зависимость от Юж носит степенной характер, причем максимальная интенсификация может быть достигнута в области мгновенной химической реакции. При переходе в область реакции псевдопервого порядка влияние скорости жидкости уменьшается. Скорость газа оказывает заметное влияние на поверхность контакта фаз, что приводит к сильной зависимости К а от скорости газа, например, в насадочных колоннах в режиме подвисания жидкости или в барботажных колоннах, особенно при умеренных скоростях газа (см. рис. 6.3). [c.199]

В реальных условиях взаимодействия потоков эффективность массопередачи будет существенно зависеть от изменеиия коэффициентов массопередачи, поверхности контакта фаз и времени пребывания потоков в аппарате или на контактном устройстве. Суммарное влияние рециркуляции жидкости, как это следует из приведенного выше текста, в каждом конкретном случае может быть рассчитано, поскольку все расчетные уравнения сохраняют свой прежний вид с измененным соотношением потоков жидкость — пар и с новым значением числа /Vqg- [c.248]

Влияние полярной жидкости (не образующей граничный слой) на развитие контакта между сталь-выми плоскопараллельными дисками (13-й класс чистоты обработки) [c.124]

При исследовании влияния вязкости жидкости на коэффициент рж использовали описанный ниже (см. стр. 163) метод, связанный с совместным изучением физической массоотдачи и хемосорбции. При этом десорбировали гелий из растворов щелочи различной концентрации, имевших различный динамический коэффициент вязкости ц, абсорбируя одновременно двуокись углерода из газового потока этими щелочными растворами. Опыты проводили в условиях, при которых данные по хемосорбции СОг позволяли вычислять поверхность контакта фаз. Благодаря этому удалось получить зависимость величины поверхности от (д,, а затем коэффициента массоотдачи р от (г. Найдены также значения коэффициента хемосорбционного ускорения процесса в различных условиях и проведен анализ этих значений. [c.162]

Насосные схемы могут быть с нижней подачей хладагента в испаритель и с верхней. Схема с верхней подачей имеет ряд преимуществ 1) заполнение батарей жидким аммиаком не превышает 25% объема труб, т. е. в 3 раза меньше по сравнению с нижней подачей, что делает установку более безопасной 2) не сказывается влияние столба жидкости на температуру кипения 3) внутренняя поверхность меньше загрязняется маслом. Недостаток схемы с верхней подачей — ухудшение коэффициента теплопередачи, связанное с уменьшением поверхности непосредственного контакта жидкости с батареей. [c.183]

Из приведенных соотношений видно, что толщина смазочной пленки на площадке трения, необходимая для обеспечения удовлетворительного смазочного эффекта, прямо пропорциональна скорости реакции и времени. Чем выше скорость резания, тем меньше время контакта жидкости со свежеобразованной поверхностью трения. Поэтому с увеличением скорости резания для достижения желаемого смазочного эффекта концентрацию активного компонента необходимо повысить. Однако скорость реакции зависит не только от концентрации реагирующих веществ, но и от температуры. В большинстве случаев при повышении температуры на 10°С скорость реакции увеличивается в 2—4 раза. Поскольку возрастание скорости резания сопровождается повышением температуры в зоне трения, увеличение концентрации активных компонентов в смазочной жидкости не всегда является необходимым. Если смазочная пленка образуется в результате реакции продуктов распада исходного компонента с поверхностью трения, то общие закономерности, связывающие концентрации и скорости резания, те же. Однако во втором случае на суммарную скорость образования смазочной пленки будет оказывать влияние скорость термического распада, которая прямо пропорциональна концентрации распадающегося вещества [c.102]

Во многих случаях влияние ПАВ на скорость смачивания оказывается более сложным. Весьма часто значительную роль играют процессы, влияющие на скорость образования адсорбционного слоя на поверхности контакта жидкости с другими фазами, участвующими в смачивании. В свою очередь скорость формирования адсорбционного слоя зависит от ряда физико-химических факторов и прежде всего от скорости диффузии молекул ПАВ из объема жидкости на ее поверхность. [c.199]

Абсорберы тарельчатого типа. Родионов с сотр. [221, 227—234], а также ряд других исследователей [85, 86, 100, 235—239] определяли поверхность контакта для нескольких типов барботажных тарелок. Большей частью опытные данные обрабатывались на основе теоретического уравнения (V, 142), причем для учета влияния вязкости жидкости [c.490]

Степень влияния увеличения поверхности контакта воздуха с жидкостью на скорость окисления зависит от размеров аппаратуры. Показанные на рис. 86 экспериментальные результаты были получены [c.452]

В уравнении (П1.144) сделана попытка учесть влияние относительного количества паров и флегмы, а также физических свойств (hl, а) и времени контакта паров и жидкости, определя- [c.208]

Отклонение реальной тарелки от нормы для теоретической ступени контакта имеет следствием сужение разрыва между составами фаз па смежных тарелках, приводящее к увеличению числа реальных тарелок против теоретически необходимого для данного разделения. Причины подобного рода отклонений оказываются самыми разнообразными и зависят от множества условий, определяемых как рабочими параметрами режима колонны — давлением, температурой, количествами паровых и жидких потоков, так и свойствами разделяемой системы — плотностью и вязкостью паров и флегмы, относительной летучестью ее компонентов, поверхностным натяжением насыщенной жидкости. Следует также указать и на влияние чисто конструктивных факторов, таких, как тип тарелки, размеры сливного устройства, расстояние между тарелками. Учет совокупного действия всех указанных факторов весьма сложен, и этим объясняется широкое привлечение эмпирических корреляций для определения эффективности реальных тарелок. [c.209]

Наряду с традиционной системой внешнего охлаждения рабочих камер компрессоров и поршневых двигателей, в ряде случаев применяют испарительное охлаждение при непосредственном контакте рабочего тела с мелкодисперсной жидкостью. При этом повышается теплообмен, увеличивается количество отводимого тепла, уменьшается количество отложений, что оказывает существенное влияние на повышение экономичности и эксплуатационной надежности компрессорных машин и тепловых двигателей. Это подтверждается результатами опытно-промышленных исследований, выполненных различными организациями и авторами данной книги. [c.4]

Большое влияние на эффективность работы окислительной колонны оказывает высота рабочей зоны, т. е. барботажного слоя, или расстояние между маточником, через который вво-дится воздух, и уровнем раздела реагирующих газовой и жидкой фаз. При увеличении высоты барботажного слоя должна увеличиться продолжительность контакта между поднимающимися пузырьками воздуха и окисляемой жидкостью, что проявится в уменьшении содержания кислорода в отработанных газах окисления. Это показано на примере промышленного производства дорожных и строительных битумов при температуре [c.63]

При абсорбции газа в сосудах с жидкостью, имеющей горизонтальную, поверхность, на скорость процесса обычно оказывают влияние конвективные токи в жидкости, возникающие, например, из-за изменения температуры. Кроме того, если раствор газа имеет большую плотность, чем сам растворитель (например, при абсорбции СОа водой), система будет неустойчивой, и в любом случае через короткое время после начала контакта начнутся конвективные перемещения. Однако Харвей и Смит путем интерферометрических наблюдений за диффузией СОа в воду показали, что в течение нескольких первых секунд жидкость практически может считаться неподвижной. [c.77]

Весьма показательно, что в подобных зависимостях совершенно игнорируется влияние таких факторов, как поверхностная энергия жидких смесей, стремление жидкостей уменьшить свою поверхность (особенно при пленочном течении отрицательных жидких смесей), а также влияние краевого угла смачивания, образуюш,егося при контакте жидкости с поверхностью твердого тела (рис. 27). Возможно, что пренебрежение указанными факторами и является причиной значительных расхождений между вычисленными и экспериментальными величинами. Комбинируя уравнения Дюпре и Янга, приходим к следуюш,ему простому соотношению для определения работы, затрачиваемой на образование единицы площади поверхности раздела фаз (или поверхностной энергии) [c.47]

Влияние плотности газа и жидкости. Влияние р и рг на коэффициенты массопередачи отдельно не исследовано [2]. Показано [90], что влияет на удельную поверхность контакта фаз и газосодержание пенного слоя, поэтому следует учитывать влияние плотности жидкости на коэффициенты массопередачии К . Исходя из анализа критериальных уравнений Для определения коэффициента массопередачи при пенном режиме [90, 232], можно ориентировочно считать, что iTs обратно пропорционален [c.136]

Характеристика устойчивости глинистых пород при контакте их с фильтратами буровых растворов по показателям набухания и предельного напряжения сдвига в результате большого числа показателей вызывает определенные трудности. Для оценки влияния промывочных жидкостей, имеющих одинаковую (небольшую) величину водоотдачи, на устойчивость слабо- и среднеувлажненных глинистых пород, видимо, целесообразно ввести один обобщенный показатель, например С [c.96]

Учитывая влияние контакта на результаты эксперимента, рекомендуется в случае жидких образцов работать с твердотельными элементами НПВО, а в случае твердых образцов — с жидкостными. Если применение жидкостных элементов по тем или иным причинам нежелательно, то оптический контакт между твердым образцом и твердотельным элементом обеспечивается посредством жидких прослоек. В качестве последних широко используются высокопреломляющие жидкости, входящие в стандартный иммерсионный набор. [c.484]

Контакт жидкостей, пересыщенных растворенным газом или перегретых выше температуры кипения, с другими поверхностями (с твердыми телами или с другой несмешивающейся с первой жидкостью) оказывает большое влияние на зародышеобразова-ние и, соответственно, на газовыделение [54—56]. Как пример, следуя работам Тодеса по термодинамике выделения новой фазы на твердых поверхностях [24, 26, 48, 54, 55], рассмотрим термодинамические условия выделения газа (пара) на твердой стенке, краевой угол смачивания которой жидкостью равен 0. [c.25]

Влияние химической реакции в жидкой фазе на коэффициент массопередачи в насадочной колонне описывают Данквертс и Кеннеди. Они проверяют применимость теории проницания (либо в виде предположения Хигби о времени контакта жидкости, либо в виде допущения Данквертса об обновлении поверхности). Авторы измеряли скорость абсорбции СОг раствором NaOH в насадочной колонне диаметром 100 Мм. с фарфоровыми кольцами Рашиг 1 12X12 мм. Определялись также коэффициенты массоотдачи без реакции k a в нереагирующем растворе, физические свойства которого бЫли аналогичны свойствам раствора NaOH. [c.423]

Изложенное можно достаточно наглядно иллюстрировать примерами конструкций аппаратов, представленных схематически на рис. 1 (Па—Пж"). Взаимодействие газа и жидкости осуществляется на практике в поверхностно-пленочных аппаратах (11а —Пв), в барботирующих аппаратах (Пг — Пд) и рас-пыливающе-разбрызгивающих аппаратах (Пе, Пйг). Если оставить в стороне влияние температуры я давления, то применение различных типов аппаратуры рассматриваемой группы можно обосновать так. Для газа, активно взаимодействующего с жидкостью, достаточна небольшая поверхность фазового контакта жидкость при этом может не размешиваться и не быть распределенной тонким лоем. В этом случае могут применяться аппараты типа турилл и целлариусов (Па). [c.18]

Различные случаи смачивания и растекания чрезвычайно широко распространены в природе, в промышленности, в сельском хозяйстве, в медицине, в повседневном быту. Смачивание оказывает сильное, а иногда решаюшее влияние на интенсивность многих процессов, происходящих при контакте жидкостей с твердыми телами. Ниже приведен ряд примеров, которые иллюстрируют значение смачивания в различных отраслях промышленности и в природе. [c.206]

Как видлэ, литературные данные по влиянию вязкости жидкости на вел1. чины газосодержания и поверхности контакта фаз в барботажном слое довольно противоречивы, а для пря-.моточных секционированных барботажных реакторов полностью отсутствуют, в связи с чем и была проведена настоящая работа. [c.40]

Б электродах из нержавеющей стали. В то же время устанстлено, что продолжительный контакт жидкости с металлом электродов, оказывающим отрицательное влияние на результаты измерения ее электрических характеристик, не сопровождается необратимым ухудшением последних. После переливания испытуемого образца в электроды из алюминия измеренное значение tgб снижается до величины, обычно получаемой три применении названных электродов. [c.58]

Проницаемость, адсорбционная способность, содержание остаточной (реликтовой) воды и др. зависят от удельной поверхности нефтеносных пород. Работами М.М. Ку-сакова, Б.В. Дерягина, К.А. Зинченко, Ф.А. Требина установлено, что, кроме объемных свойств жидкостей и газов (например, плотности, вязкости), на характер фильтрации нефти влияют и молекулярные явления на контактах жидкости и породы. Объемные свойства жидкостей обусловлены действием молекул внутри жидкой фазы. Поэтому поверхностные явления в малопроницаемой породе могут оказать более значительное влияние на процесс фильтрации жидкости, чем в крупнозернистой. [c.30]

Влияние уровня жидкости. Так как к зависит от массовой скорости и весового паросодержания, можно ожидать, что глубина жидкости над поверхностью нагрева испарителя с естественной циркуляцией существенно влияет на теплопередачу. Как показали Вибр и Робинсон (кривые 2, 3 и 4 рис. 14-36), видимый коэффициент теплопередачи 11 (отнесенный к разности между температурой насыщения на стороне водяного пара и температурой насыщения в сепараторе) для короткотрубного вертикального испарителя с увеличением глубины увеличивается до определенного значения, а затем начинает уменьщаться. Низкие коэффициенты теплопередачи при весьма низких уровнях жидкости могут иметь место из-за недостаточного количества жидкости, находящейся в контакте с поверхностью нагрева. Понижение и с увеличением уровня при больших глубинах объясняется как действием гидростатического напора на разность температур, так и изменением условий циркуляции. Бэджер и Шепард [8] ранее исследовали изменение коэффициента теплопередачи от пара к кипящей воде в зависимости от уровня жид- [c.546]

Водяной пар, подаваемый в низ колонн, поднимается вверх вм( сте с парами, образующимися при испарении жидкости (кубового остатка или бокового погона), вступая на вышерасположенной тарелке в контакт со стекающей жидкостью. В результате тепло— и мае сообмена в жидкости, стекающей с тарелки на тарелку, концен — трация низкокипящего компонента убывает в направлении сверху вниз. В этом же направлении убывает и температура на тарелках вследствие испарения части жидкости. Причем, чем большее коли — чесгво подается водяного пара и ниже его параметры (температура и давление), тем до более низкой температуры охладится кубовая жидкость. Таким образом, эффект ректификации и испаряющееся действие водяного пара будут снижаться на каждой последующей тарелке. Следовател1эНо, увеличивать количество отпарных тарелок и расход водяного пара целесообразно до определенных пределов. Наибольший эффект испаряющего влияния перегретого водяного пара проявляется при его расходе, равном 1,5 —2,0 % масс, на исходное сырье. Общий расход водяного пара в атмосферные колонны установок перегонки нефти составляет 1,2 —3,5, а в вакуумные колонны для перегонки мазута — 5 —8 % масс, на перегоня — ем( е сырье. [c.173]

При исследовании влияния условий подземного хранения топлив на их химическую стабильность было также установлено, что склонность этилированных бензинов к смолообразованию в контакте с каменной солью существенно понижается [77]. При изучении этого эффекта на газометрической установке выявлено, что стабилизация этилированного бензина каменной солью наблюдается только при использовании тетраэтилсвинца в виде этиловой жидкости, т. е. в смесн с выноснтелем — алкилгалогенидом. В этом случае стабилизация этилированных бензинов каменной солью может заключаться в рекомбинации находящихся в объеме активных свободных радикалов ТЭС и образу1 щихся в избытке (благодаря гетерогенному инициированию) радикалов алкилгалогенида и углеводородов в стабильные молекулярные продукты по схеме [c.61]

Влияние этих сопутствующих диспергированию жидкости процессов на эффективность работы аппарата в ряде случаев весьма значительно. Известно, что именно свежая обновляемая поверхность контакта фаз в ряде абсорбционных аппаратов имеет определяющее влия-tnte па иитеисивность массонередачи [II, 96]. [c.181]

Влиянием волн можно пренебречь. Произвести следующие расчеты а) вычислить толщину пленки б) вычислить продолжительность контакта поверхности с газом в) вычислить общую скорость абсорбции СО2 при ее давлении 1 атм г) проверить характер движения пленки д) определить для низа стержня расстояние от поверхности в глубь жидкости, на котором концентрация СО2 составляет 1% от Л е) вычислить скорость в этой точке, выразив ее значение в виде доли от скорости жидкости у поверхности ж) если бы СО2 абсорбировали раствором 0,5 моль л NaOH в тех же условиях, как следует уменьшить давление СО2, чтобы устранить обеднение реагентом у поверхности з) какова тогда будет общая скорость абсорбции [c.83]