Коэффициент скорости смачивания

При работе насадочной колонны в пленочном режиме обычно не вся поверхность насадки смочена жидкостью. В этом случае поверхность массопередачи будет меньше поверхности насадки. Отношение удельной смоченной поверхности ко всей удельной поверхности насадки называется коэффициентом смачивания насадки и обозначается через т. е. = Осм/ - Значение ]i в большой степени зависит от величины плотности орошения U и способа подачи орошения на насадку, или от числа точек орошения п р. С увеличением и и Пор до определенных значений величина у возрастает, после чего остается практически постоянной. Она также растет с увеличением насадочных тел. Изменение скорости газа на значение коэффициента у заметного влияния не оказывает. [c.65]

Влияние магнитной обработки природной и технической воды на коагуляцию, смачивание и фильтрацию используют для существенного улучшения вытеснения нефти из смеси песка и глины. В результате обработки увеличиваются безводный период и полнота вытеснения. При значительном содержании глины в песке отмечаются повыщение коэффициента продуктивности и сокращение продолжительности вытеснения. При магнитной обработке улучшается обезвоживание водных эмульсий, снижается соленость и возрастает скорость расслаивания. [c.190]

Одиночные капли. Гидродинамика одиночных капель не будет подробно рассматриваться, так как современные данные о коэффициентах сопротивления, деформации и колебании капель приведены в обзоре Хюйгеса и Джилиленда °. Данные о скорости капель недавно были представлены Смирновым и Рубаном , а влияние смачивания отверстия на образование капель изучал Бучанан . [c.91]

Слой смазки может восстанавливаться за счет поступления смазки из впадин. Высокая кинетическая скорость смачивания способствует стабилизации акустического контакта, поэтому при контроле предпочтительнее использовать жидкие смазки (типа автолов). При контроле происходит выдавливание избытка смазки из-под ПЭП. Поскольку при движении контактная жидкость поступает от передней кромки ПЭП, то в противоположной по ходу части ПЭП ее нехватает. Это, в свою очередь, нарушает сплошность контактного слоя. В качестве упрощенного объективного критерия количественной оценки акустического контакта при контроле прямым ПЭП предложено [350] использование коэффициента динамического акустического контакта Кд. Последний определяется отношением числа т зарегистрированных донных сигналов в процессе перемещения ПЭП по поверхности образца с плоскопараллельными гранями к общему числу N посланных за это время зондирующих импульсов на заданном уровне чувствительности дефектоскопа. При исследовании контакта наклонных преобразователей в качестве опорного сигнала принимается эхосигнал от двугранного угла. [c.243]

В инерционном режиме скорость растекания постепенно уменьшается. В большинстве систем кинетика смачивания характеризуется соотношением — А1, где г — радиус смоченной площади А — коэффициент пропорциональности, зависящий от свойств контактирующих веществ и температуры t — время после соприкосновения капли с исследуемой твердой поверхностью (рис. IV. 5). Поскольку линейная скорость перемещения периметра смачивания непостоянна, растекание в инерционном режиме удобнее характеризовать величиной хю = й пг ) (И, которая имеет смысл скорости смачивания единицы площади твердого тела и может быть названа скоростью покрытия [192—194]. При постоянных условиях (температура, размер капли и т. п.) скорость покрытия имеет постоянное значение для данной системы т = пА). Линейная скорость растекания в инерционном режиме V = ш/2яг. Отсюда следует, что переход от кинетического режима к инерционному происходит при условии < ш/2яг, где Ок — скорость растекания в кинетическом режиме [214]. [c.126]

Скорость газа при работе абсорбера в режимах ниже точки подвисания ИС оказывает заметного влияния на величину г[). Выше точки подвисания коэффициент смачивания возрастает с увеличением скорости газа. [c.462]

Коэффициент полноты извлечения может зависеть от целого ряда характеристик скорости вытеснения, поверхностного натяжения на границах фаз, разности их плотностей, структуры порового пространства, угла смачивания твердой фазы, содержания и свойств связанной воды, а также химического состава нефти и вытесняющих ее жидкостей или газа. Исследованиями последних лет установлено, что на полноту извлечения запасов нефти оказывают существенное влияние структурно-механические свойства аномальных нефтей [25, 27 и др.], проявляющиеся при малых градиентах пластового давления. [c.145]

В работе [16] отмечается, что при прессовании торфа угол смачивания становится меньше и при значительном уплотнении структуры впитывание воды происходит интенсивно. Увеличение скорости впитывания влаги можно достичь и при уменьшении поверхностного натяжения смачивающего раствора путем введения поверхностно-актив-ных веществ. Как показали исследования, использование определенных ПАВ способствует увеличению коэффициента впитывания раствора на два десятичных порядка и более (рис. 3). [c.55]

Фактически процесс диффузии при радиоактивном загрязнении значительно сложнее, чем его стационарное протекание, представленное уравнением (11.12). В этом уравнении коэффициент диффузии численно равен скорости переноса массы диффундируемого вещества. Наибольщий коэффициент диффузии имеют газообразные вещества, для которых он достигает 10 м -с . В жидкой среде коэффициент диффузии радиоактивных веществ, находящихся в ионной и молекулярной формах, составляет соответственно 10 и 10 с , а в твердых телах он еще меньше (порядка 10м с ). Значительно меньше коэффициент диффузии радионуклидов в полимерных материалах, таких как поливиниловый спирт (10 -10 м с ). Глубинное загрязнение (например бетона) происходит в результате капиллярного смачивания мелких пор раствором радиоактивного вещества. В мелкие, так называемые мезопоры размером 1,2 нм проникновение радионуклида из воздушной среды происходит в результате капиллярной конденсации. Если после конденсации образуется жидкость, которая смачивает поверхность пор, то в них возникает вогнутый мениск. Давление насыщенного пара над вогнутой поверхностью меньше, чем над плоской. В связи с этим в порах происходит капиллярная конденсация при давлении паров радиоактивной жидкости, значительно меньшем по сравнению с давлением паров над плоской поверхностью. [c.186]

Для проведения анализа методом тонкослойной хроматографии используют 0,5—1%-ные растворы испытуемого вещества или смеси веществ в легколетучем растворителе. Около 0,05 мл такого раствора наносится на некотором удалении от нижнего края хроматографической пластинки (см. с. 58), которую затем помещают в камеру с элюентом. С момента погружения пластинки в элюент возникает фронт смачивания, который перемещается по слою сорбента. При этом в токе элюента перемещаются также и исследуемые вещества со скоростью, зависящей от коэффициентов адсорбции. К моменту, когда фронт элюента (граница увлажнения) достигнет верхней части слоя сорбента, хроматографическое разделение заканчивается. Вещества, имеющие окраску, обнаруживаются на хроматогра ме в виде отдельных пятен. В том случае, когда хроматографируются бесцветные вещества, в зависимости от их природы поступают различным образом. В ряде случаев достаточно к сорбенту добавить люминофор, чтобы при освещении хроматографической пластинки УФ-светом обнаружить на ней пятна исследуемых веществ. В других случаях пластинку приходится опрыскивать специальными реагентами, образующими окрашенные соединения с исследуемыми веществами. [c.53]

Найденное значение С/ подставляют в уравнение (XI,43) и определяют величину коэффициента ч з. Если при данной плотности орошения и значение ф близко к единице, то рассчитанную величину О можно считать удовлетворительной. Если же нужно улучшить смачивание насадки, т. е. увеличить < з, то необходимо либо повысить расход поглотителя (с последующим пересчетом хюо), либо заменить принятую насадку на насадку ббльших размеров. В последнем случае возрастает фиктивная скорость газа и соответственно уменьшится площадь поперечного сечения колонны. [c.463]

Эффективный коэффициент диффузии кислорода в зависимости от поровой структуры катализатора можно вычислить по уравнению (V). Поровая структура катализатора йк, Гор, /) может быть определена по методике ГрозНИИ (по теплоте смачивания катализатора). Величину кажущейся энергии активации окисления кокса, образовавшегося при переработке вакуумного газойля при температуре крекинга 450° С и объемной скорости сырья 1,0 ч— , можно для расчета принять равной 35 ООО кал моль, приведенную константу скорости окисления кокса найти по уравнению (ХУП), а значение коэффициента р для содержания водорода в коксе 9% принять приближенно равным 0,0005 г см . [c.60]

Описана удовлетворительная методика смачивания и соответствующие рабочие условия для найлоновых капилляров, используемых для разделения углеводородов. Исследовано влияние диаметра и длины колонки, толщины пленки, плотности газа-носителя и величины коэффициента распределения на зависимость между ВЭТТ и линейной скоростью газа. Экспериментальные значения коэффициентов диффузии растворенных веществ в газовой и жидкой фазах сопоставлены с аналогичными величинами, рассчитанными по опубликованным уравнениям. Рассмотрено уравнение Голея, связывающее ВЭТТ с линейной скоростью газа, и рассчитанные по этому уравнению данные сопоставлены с аналогичными данными, найденными экспериментально. Подробно рассмотрены факторы, оказывающие влияние на сопротивление массопередаче. Предложена концепция оптимальной практической скорости газа. В результате разработки теории получены уравнения, связывающие длину колонки, эффективность и минимальное время анализа с физическими свойствами растворенного вещества, растворителя и характеристиками колонки. Отмечается влияние отношения объема газа к объему жидкости в колонке на разделительную способность и время анализа. Представлены кривые, иллюстрирующие оптимальное значение этого отнощения для достижения разделения нормальных парафинов в минимальное время. [c.195]

Рис. 2.11. Зависимость коэффициента скорости смачивания целлюлозы от концентрации NaOH в растворе.

Аппарат с разбрызгивающими барабанами характеризуется высокими значениями коэффициентов тепло- и массоотдачи благодаря непрерывному обновлению поверхности жидкости. Непосредственный контакт вращающихся и неподвижных частей отсутствует, что повышает надежность аппарата. Смачивание поверхности обеспечивается даже при небольшой плотности орошения. Однако аппарат применим только для переработки жидкостей с вязкостью до 10 Па-с. Окружная скорость ротора составляет 5—9 м/с. [c.224]

Влияние скорости формирования адсорбционных слоев на скорость смачивания показано весьма отчетливо при изучении улавливания частиц высокодисперсной кварцевой пыли с помощью орошения ее водными растворами синтетических ПАВ [331]. В качестве ПАВ применялись неионогенные препараты ДВ (поли-оксиэтиленовый эфир дитретичного бутилфенола), ОП-10 [поли-оксиэтиленовый эфир монооктил-(додецил)-фенола], технические сульфанолы, а также индивидуальные соединения аэрозоль ОТ (натриевая соль диоктилового эфира сульфоянтарной кислоты), олеат натрия, додециламинацетат и некоторые другие вещества. Количественной характеристикой действия растворов служил коэффициент пылеулавливания — отношение мутности взвеси частиц изучаемого вещества (кварца) в чистой воде и в водном растворе ПАВ. По эффективности действия ПАВ располагаются в такой последовательности ДБ > ОП-10 > сульфанол > ОТ > сапонин [332] [c.201]

Пленочные аппараты обладают более высоким коэффициентом теплопередачи, чем аппараты с естественной циркуляцией. Однако высокий коэффициент теплопередачи достигается лишь при определенном уровне жидкости, который устанавливается опытным путем при повышении уровня коэффициент теплопередачи снижается при понижении уровня уменьшается содержание жидкости в парожидкостной смеси, что ведет к недостаточному смачиванию верхних концов труб и снижению активной поверхности теплообмена. Ввиду однократного прохождения жидкости через аппарат с значительной скоростью для получения достаточного сгущения раствора требуется большая длина труб (обычно 6— 9 м). [c.351]

Основные допущения и метод решения двухмерной задачи остаются такими же, как и для одномерной. Необходимо лишь учесть, что толщина слоя г быстрее убывает с увеличением расстояния от периметра смачивания до центра г = т/рпг ). Кроме того, наличие угловых компонент скорости (т. е. в кольцевом направлении) приводит к увеличению силы трения в слое жидкости в X раз. Точный расчет поправочного коэффициента и не проведен, приближенная оценка дает х л 10. С учетом этих дополнений и перечисленных выше допущений уравнение движения преобразуется к виду [c.132]

Удельная адсорбция впереди линии смачивания тем больше, чем больше отношение скоростей поверхностной диффузии и растекания. При больших скоростях растекания это отношение мало, и поэтому движущая сила растекания Да практически не зависит от поверхностной диффузии [250]. При повышении температуры резко возрастает коэффициент поверхностной диффузии, что может вызвать значительное уменьшение движущей силы растекания, и при Да О жидкость будет распространяться не путем течения фазового слоя жидкости, а по механизму поверхностной диффузии. Такая смена механизмов распространения при повышении температуры наблюдалась, например, при контакте жидкого галлия с серебром [246]. [c.140]

Исследования Бартоломе и Шефера показали, что оптимальное смачивающее действие (минимальное поверхностное натяжение) наблюдается лишь спустя некоторое время после растворения активного вещества. Пауни, проводя исследования под микроскопом, установил влияние внутреннего смачивания волокна на моющее действие. Энергия на границе раздела фаз , коэффициент активности моющих веществ , скорость смачивания , образование поверхностных пленок и т. п. являются предметом других обширных исследований2 2 2б7 [c.47]

Таким образом, в настоящее время есть данные, согласно которым классическое пленочное кипение с ламинарной пленкой наблюдается только на относительно коротком участке (около 5 см) по потоку от места кризиса или фронта смачивания,, 3а этой областью существует переменная во времени тонкая пленка и пар перетекает в большие сферические образования. Коэффициент теплоотдачи перестает зависеть от расстояния, и он значительно (примерно в 2 раза) выше, чем при наличии ламинарной пленки. Кроме того, существуют данные, свидетельствующие о том, что коэффициенты теплоотдачи нри пленочном кипении в опускном потоке могут быть ниже, чем в подъемном, в частности, при условиях, когда скорости опускного течения и пузыря равны. Поэтому в [77] переработаны корреляции по теплоотдаче в, 1акри тсной области с помощью модели дрейфа для учета влияния направления потока при малых скоростях. [c.400]

Поиски оптимального решения привели к конструкции типа сегнерова колеса с радиальной регулируемой щелью и активной турбиной (рис. П-15), обеспечивающей полное смачивание поверхности насадки в широком диапазоне нагрузок, что очень важно для промышленных установок. Жидкость по кольцевому каналу 6 направляется на лопасти турбрны /4, создавая вращающий момент, который компенсирует момент трения в подвеске и сопротивление окружающей среды. Далее жидкость поступает в каналы 8 и 5 и истекает через щели /О, направленные в противоположные стороны относительно оси вращения. За счет возникающего реактивного момента приводится во вращение распределитель, а энергия затрачивается на сообщение окружной скорости жидкости, непрерывно поступающей в каналы 6. Поскольку турбина М компенсирует потери энергии, уровень жидкости будет находиться на оси щели 10. Скорость истечения жидкости из щели на расстоянии г при заданном коэффициенте истечения струи ф опре- [c.31]

Представленный механизм вытеснения нефти водой из гидрофильных пластов и результаты исследований указывают на две возможности, позволяющие получить максимальную безводную нефтеотдачу. Первая возможность связана с увеличением скорости нагнетания воды, а вторая — с выбором вытесняющего агента, который обеспечивал бы максимальный микроохват породы и наиболее равномерное его продвижение в поровых каналах разного размера. Иначе говоря, вытесняющая вода должна обладать максимальным поверхностным натяжением (а) и промежуточным значением угла смачивания (0) порядка 45—60°. Как было показано выше, достижение наилучших показателей вытеснения нефти из микронеоднородных пластов, избирательно лучше смачиваемых водой, возможно только при очень высоких, практически не реализуемых скоростях фильтрации. Поэтому на практике более приемлемыхм следует считать второй путь, предусматривающий выбор вытесняющего агента, обеспечивающего максимальный коэффициент микроохвата пласта, т, е, вытесняющий агент с высоким значением о и промежуточным значением 6. [c.94]

В процессе пленочной дистилляции весьма важной задачей является поддержание устойчивого режима течения пленки, предостерегающего ее от разрыва. Возможность разрушения пленки связана с существованием некоторого минимального расхода жидкости, при котором твердая поверхность перестает смачиваться жидкостью. Величина этого минимального расхода зависит от физико-химических свойств жидкости (вязкости, угла смачивания), а также динамических напряжений, связанных, например, с градиентом поверхностного натяжения. В случае ректификации этот градиент может возникнуть за счет непрерывного изменения состава жидкой смеси, либо за счет градиента температуры [245, 246]. В работе [247] экспериментально исследована скорость массопередачи при эквимолярной пленочной ректификации бинарных систем, протекающей в условиях поверхностной нестабильности. Для учета влияния градиента поверхностного натяжения на коэффициент массопередачи предложено полуэмпирическое уравнение, которое удовлетворительно согласуется с экспериментальными данными по ректификации бинарных смесей, таких, как четыреххлористый углерод—бензол и бензол—1,2-дихлорэтан. [c.125]

Коэффициент смачивания зависит от плотности орощения д и способа распределения воды по площади насадки. Он возрастает с увеличеггнем д до некоторого предела, а затем остается практически постояппг . Возможно его возрастание с увеличением размеров элементов насадки. Скорость газа в абсорбере в режимах ниже точки подвисания не оказывает заметного влияния на коэффициент з. Выше точки подвисания гр возрастает с увеличением скорости газа. [c.161]

Подставляя д в уравнение (6.42), определяют гр. Если при данной д коэффициент гр близок к единице, то рассчитанный диаметр р считается удовлетворительным. При необходимости увеличить гр, т. е. улучншть смачивание насадки, требуется повысить Рж. Для увеличения фиктивной (приведенной) скорости и соотнстственно уменьшения площади поперечного сечения аппаратов можно заменить насадку на более крупную. [c.162]

Экспериментальная проверка формул (5.4.1.10) и (5.4.1.11) показывает, что они недостаточно хорошо описывают характер зависимости р от скорости и ж и, соответственно, от числа Reж. В эксперименте коэффициент массоотдачи растет значительно быстрее. При мальЕх значениях Reж величина погрешности достигает 20 %, по-видимому, в связи с неполным смачиванием орошаемой поверхности. Кроме того, сами экспериментальные данные различных авторов имеют значительный разброс. В опытах, проведенных в вертиканьных трубках, получены более высокие значения р, чем в экспериментах, проведенных с наклонными поверхностями, а результаты, полученные на дошнных трубках, хуже согласуются с теорией, чем данные для коротких трубок. Наиболее вероятной причиной этих отклонений является появление и рост возмущений на поверхности пленок, которые более явно проявляются на вертикальных поверхностях и длинных трубках. [c.291]

Жидкофазовое спекание гранул. Пористая гранула обжигаемого материала, образовавшаяся в результате твердофазового спекания, при появлении жидкой фазы испытывает сильную усадку. В процессе уплотнения гранул в присутствии расплава различают три стадии 1) перегруппировка мелких частиц в результате их пластического течения совместно с жидкостью 2) заполнение пор в результате протекания реакций минералообразования по механизму растворение —осаждение 3) процессы рекристаллизации, которые могут протекать и без участия расплава . Основной вклад в усадку гранул вносит процесс пластической перегруппировки частиц. Он протекает в результате смачивания частиц жидкой фазой, приводящего к развитию капиллярных сил, оттягивающих частицы, и под воздействием сил, обусловленных поверхностным натяжением расплава. Скорость роста контакта между срастающимися частицами, реагирующими с жидкой фазой (и соответственно скорость усадки), по данным ряда исследователей, прямо пропорциональна поверхностному натяжению расплава, коэффициентам диффузии ионов в расплаве и времени обжига и обратно пропорциональна радиусу частиц и температурё. С увеличением размера частиц их спекание замедляется. [c.202]

Так как процесс полива характеризуется в отличие от явлений статического смачивания значительной скоростью перемещения мениска по отношению к входящему в поливную кювету участку основы, то в нем мы можем изучать явления кинетического смачивания в функции скорости движения наступающего мениска (или периметра смачивания). Хотя в физикохимической литературе и изучалась (например, Аблеттом) зависимость наступающего краевого угла от скорости перемещения мениска, но, насколько нам известно, даже не упоминается, не говоря о систематическом изложении, о случае, когда краевой угол при увеличении скорости достигает предельного значения 180° и начинает нарушаться полный контакт жидкости с субстратом (смачиваемой подложкой). При еще более высокой скорости движения может наступить совершенное несмачивание, при котором подложка выходит из поливной кюветы совершенно сухой. В отличие от термина полное несмачивание , обозначающего только, что краевой угол превышает 90°, термин совершенное несмачивание обозначает как бы положительный коэффициент растекания воздуха по основе в присутствии жидкости. Конечно, в отличие от растекания жидкости при полном смачивании, в случае совершенного несмачивания речь идет о существенно неравновесном, кинетическом процессе. [c.5]

В другой модели вязкого режима ограниченного смачивания принимается, что капля во время растекания имеет форму сферического сегмента [204]. При такой форме капли сила вязкого трения /тр xn Ti(rVy) (dr/di), где х — коэффициент, учитывающий повышение гидравлического сопротивления из-за наличия угловых компонентов скорости (по сравнению с одномерным растеканием) (см. IV. 3) V — объем капли г — радиус ее основания. Далее, в интервале углов 60° > 6д > 0° 0д ж 4К/яг поэтому Аа = = (ожг/2) (4У/яг ) [1—(лОоГ /4У) ]. При выполнении условий квазистационарности и безынерционности (см. IV. 3) действующая на периметре смачивания сила 2пгАа преодолевает только силу вязкого трения /тр. Приравняв эти силы, найдем скорость перемещения периметра смачивания [c.157]

Пример 8.3. Брайэн, Вивиан и Хейбиб [13] измерили скорость абсорбции газообразного хлора водой при использовании абсорбера с орошаемыми стенками при полной высоте смачивания 4,68 см. В одном из опытов, проведенных при 25 °С, когда парциальное давление газа примерно составляло 0,02837 МПа и скорость подачи воды была 11,5 см / (см.мин), или 0,192 см с, они нашли, что коэффициент массоотдачи в жидкой фазе равен 0,016 см/с. Принимая, что в условиях эксперимента скорость обратной реакции пренебрежимо мала, требуется найти константу скорости первого порядка для реакции [c.349]

В ЦЭИ коэффициенты теплообмена за кризисом измерялись несистематически [82]. Однако в одном случае была получена полная серия коэффициентов теплообмена при практически постоянных условиях эксперимента (давление, расход, геометрия и паросодержание). С этой целью использована очень короткая труба (L/D == 20), так что изменение паросодержания благодаря подводу тепла пренебрежимо мало. Результаты этого опыта показаны на рис. 18, где кже приведена величина записанных колебаний температуры, а коэффициенты теплообмена, полученные таким образом, даны на рис. 29. Ошибка, которая содержится в этих коэффициентах теплообмена, вообще, небольшая благодаря высоким измеряемым значениям Д0 в условиях смачивания стенки. Полные коэффициенты теплообмена выше, чем предсказанные для одного текущего пара, хотя коэффициенты, найденные для условий, когда тепловой поток принимает значение выше критического, стремятся к значениям, соответствующим потоку чистого пара (с весовой скоростью Gx). Эти эксперименты подтверждают гипотезу о том, что испарение на смоченной поверхности и перенос газа определя- [c.252]

Принято считать, что максимальное значение коэффициента смачивания равно единице, т. е. что при полном смачивании насадки поверхность контакта фаз равна геометрической поверхности насадки. В частности, согласно приведенной формуле Кревельна и Гофтицера, ф не может быть больше единицы. Мы полагаем это мнение ошибочным. Смачиваемость насадки и характер распределения жидкости на ее поверхности и между телами насадки сильно зависят от скорости газа. При больших плотностях орошения и, в особенности, при больших скоростях газа поверхность контакта фаз сильно увеличивается и становится больше геометрической поверхности насадки. В этих условиях поверхностью контакта фаз является не только смоченная поверхность насадки, но и поверхность капель, брызг и пузырей, возникающих в обильном количестве в свободном объеме насадки. Следовательно, величина ф может быть и больше единицы и практически почти никогда не равна единице. [c.109]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология