Баланс тепловой полный

Скорость основной реакции будет зависеть от количества адсорбированного яда поэтому при расчете процесса необходимо решать уравнения (111.156) совместно с уравнениями материального баланса реагентов и баланса тепла. Вследствие постепенного накопления яда наблюдаемая скорость процесса будет уменьшаться со временем вплоть до достижения равновесной степени отравления или полной потери активности катализатора. [c.147]

Образование кокса и его отложение на катализаторе является нежелательной реакцией при крекинге углеводородного сырья, способствующей обратимой неравновесной дезактивации катализатора. В то же время тепло, выделяющееся в регенераторе при окислении кокса с целью восстановления активности катализатора, необходимо для обеспечения теплового баланса в системе. Кроме того, образующийся кокс в некоторой степени участвует в реакциях перераспределения водорода, важных для получения бензина высокого качества [1, 12, 99]. Развитие технологии каталитического крекинга характеризуется непрерывным уменьшением выхода кокса с целью достижения уровня, требуемого только для поддержания теплового баланса при полном окислении в СО . Этапы этого развития [27], показанные на рис. 4,38, свидетельствуют [c.142]

Для теплообменника поверхностного типа, например труба в трубе , при расчете баланса тепла и изменении температуры необходимо принять (или экспериментально оценить) гидродинамическую структуру потоков. Пусть, например, теплоносители перемещаются один во внутренней трубе радиусом г, другой — по зазору между трубами — г, в режиме вытеснения, а в радиальном направлении имеем режим полного перемешивания, тогда получим [c.124]

Огневая газификация твердого топлива как последняя стадия измельчения до полного молекулярного состояния, т. е. до полной подготовки всей массы топлива к образованию с вторичным воздухом истинной (газообразной) горючей смеси и окончательному ее сгоранию. Для активизации такого процесса необходимо высокотемпературное тепло, способное быстро прогреть всю газифицирующуюся топливную массу и массу участвующего в процессе первичного воздуха. Это тепло в первую очередь получается от вспомогательного начального огневого процесса, когда успевшее частично газифицироваться топливо находит в начальной кислородной зоне свободный кислород. Поскольку этого тепла может не хватить (факельные процессы), оно берется за счет обращенного потока тепла из центральной зоны пламенного процесса и раскалившейся футеровки. В баланс тепла входит лучеиспускание горячих зон пламени, отраженное и собственное излучение футеровки. По этой причине корневые участки пламени во многих случаях стараются утеплить такой футеровкой, избегая воздействия на первичную зону огневого процесса холодных 24 [c.24]

Масса жидкости, приходящаяся на 1 кг массы пара определится из теплового баланса. После полной конденсации пара баланс тепловой энергии выразится в следующем виде тепло, полученное жидкостью [c.205]

Суш ность регенерации сводится к выжигу кокса с внешней и внутренней поверхности катализатора при контакте с кислородом воздуха. Выделяемое в процессе сгорания кокса в регенераторе тепло используется для нагрева сырья и проведения самой реакции крекинга. Развитие технологии каталитического крекинга характеризуется непрерывным уменьшением коксоотложения на катализаторе с целью достижения уровня, необходимого для поддержания теплового баланса при полном окислении углерода кокса до СО2. Практически регенерация в значительной мере определяет равновесную активность катализатора, выбранную схему, аппаратурное оформление и технико-экономи-ческие показатели процесса. Образующийся в процессе крекинга в результате различных реакций кокс можно разделить на четыре типа. [c.44]

Во втором приближенном методе рассматривают баланс тепла всей системы, не учитывая пространственного распределения температур. Это значит, что средние значения величий , зависящих от температуры, заменяются значениями этих величин при средней (по объему) температуре. Ошибка усреднения, которая при этом делается, не влияет на качественные выводы и касается только численных множителей, точные значения которых должны быть найдены из стационарной теории. Теплоотвод в нестационарной теории описывается введением коэффициента теплоотдачи а. Численное значение этого коэффициента является очевидным в только что рассмотренном предельном случае полного перемешивания (VI,36), когда все тепловое сопротивление приходится на стенку. Во всех остальных случаях значение эффективного коэффициента теплоотдачи приходится брать из стационарной теории (см. главу VII). [c.299]

Для точного определения химического сдвига и изучения его температурной зависимости современные спектрометры снабжены специальными устройствами для термостатирования образца. Следует, однако, иметь в виду, что изменение температуры заметно сказывается также и на однородности магнитного поля, создаваемого прибором. Поэтому для достижения наивысшего разрешения приборов обычно измерения проводят при температуре, возникающей в результате естественного баланса тепла между магнитом и окружающей средой. Обычно это —30° С, т. е. выше, чем общепринятая комнатная температура, что связано с большим поглощением энергии электромагнитами. В этом отношении несомненно преимущество постоянных магнитов, допускающих полную термоизоляцию. [c.93]

Как видно из приведенных технико-экономических показателей, усовершенствованные закрытые печи по расходным показателям мало отличаются от обычных крупных печей, поскольку схема использования электрической энергии и, следовательно, баланс тепла практически не изменились. Однако применение усовершенствованных печей позволяет полнее автоматизировать процесс получения карбида кальция и создать наиболее безопасные условия эксплуатации. Обслуживание усовершенствованных печей сводится к прожигу леток с помощью специального электрода и к дистанционному [c.50]

Предлагалось также проводить горение в прерывистом потоке окислителя за счет тепла полного сгорания части метана с кислородом (остальное количество метана в отсутствие кислорода крекируется с большим выходом ацетилена), т. е. была сделана попытка изменить тепловой баланс неполного горения. Однако наибольшее распространение в промышленном масштабе получили реакторы, работающие на предварительно подготовленных смесях природного газа и кислорода. [c.188]

Нижняя и верхняя секции полной колонны работают совершенно так же, как если бы они были соответствующими неполными колоннами — отгонной или укрепляющей. Соотношения между количествами и составами встречных фаз, их тепловыми параметрами, подводом или отводом тепла в этих секциях полной колонны представляются темп же уравнениями, которые были выведены для соответствующих неполных колонн. Новые результаты могут получиться лишь из общих материальных и тепловых балансов всей полной колонны в целом и из анализа ее питательной секции, являющейся тем узловым пунктом, в котором связываются паровой и жидкий потоки сырья с потоками флегмы и паров, идущих из нижней и верхней секций. [c.171]

Взаимодействие излучения с другими видами теплопередачи (теплопроводностью и конвекцией) — проблема, к которой в последнее время проявляется значительный интерес. В основном эффекты взаимодействия можно разделить на две категории. К первой категории относится излучение, происходящее в поглощающе-излучающей среде (например, в водяном паре или кварце), при этом полная энергия излучения распределяется между всеми элементами среды. Следовательно, влияние излучения на процессы теплопроводности или конвекции подобно действию источников или стоков тепла. Так как аналитическая зависимость для источников и стоков тепла должна быть выражена через энергию излучения, то задачи такого типа становятся нелинейными. К тому же поглощение излучения элементом или излучение самим элементом происходит на конечной длине, входящей в интегральное выражение для члена, описывающего источник (сток) тепла. Следовательно, уравнение баланса тепла будет интегродифференциальным. [c.7]

Температуру /р точки росы газа, в случае полного охлаждения в трубе, находят, как обычно, численным подбором по уравнению баланса тепла [c.155]

Эта проблема для решения в общем виде требует знания балансов тепла, потерь тепла (стенками) в окружающую внешнюю среду и условий конвекционной передачи тепла внутри камеры. Задача детально рассматривается в последней части этого отдела (стр. 275). Но полную теплопередачу к основной поверхности можно вычислить приближенью, если принять для нее некоторую фиктивную поверхность, равную ее действительной поверхности, плюс [c.259]

Обозначим тепло, отнимаемое в полном конденсаторе-холодильнике колонны, через Qb, кДж/ч. Из теплового баланса части колонны, ограниченной ее верхом и сечением, проходящим под первой тарелкой, имеем [c.175]

Для определения расхода тепла У на проведение рассматриваемого процесса полного испарения слоя А с образованием паровой и жидкой фазы В, достаточно составить уравнение теплового баланса и решить его совместно с уравнениями 33 и 34 согласно схеме, представленной на фиг. 25 [c.54]

При прохождении в двигатель 1 кг топлива для его полного испарения необходимо затратить количество тепла, равное теплоте испарения г. Фактически испаряется не все топливо, а его часть — х. При этом через впускную систему проходит ato количество воздуха, где а — коэффициент избытка воздуха, Lo — теоретически необходимое количество воздуха. Тогда отдельные составляющие теплового баланса во впускной системе будут выглядеть следующим образом [c.45]

Тепловой баланс составляется на полную производительность содовой печи. Приход тепла [c.93]

Последняя группа слагаемых в уравнении (7.22) учитывает пространственные неоднородности электрических и магнитных полей и отклонения от равновесных переменных полей, тепловой эффект же учитывается включением соответствующего источника тепла (4.12) в баланс энергии в полных уравнениях тепломассопереноса, что и приво дит к появлению дополнительных градиентов температуры и давления. Перемещение влаги с поверхности материала в окружающую среду происходит через пограничный слой. [c.161]

Энергию можно выразить во многих формах, однако для описания процессов переработки газов достаточно прил енения энтальпии Н, работы W и тепла Q. Этими видами энергии удобно пользоваться, так как их можно легко рассчитать. Все они зависят от давления р, объема V и температуры Т системы, а эти переменные легко измерить или определить другими доступными методами. Кроме того, энтальпия является полным дифференциалом , а это значит, что изменение ее зависит только от исходных и конечных условий и не зависит от способов, благодаря которым изменение достигнуто. Например, если газ поступает на установку переработки при 15° С и давлении 70 кгс/см и выходит из нее при 50° С и давлении 64 кгс/см , то изменение его энтальпии определяется именно этими параметрами и не зависит от превращений, которые газ перетерпел на установке. Это свойство энтальпии избавляет нас от необходимости детального анализа процесса, что особенно важно для описания сложных и неясных до конца процессов. Благодаря этому свойству энтальпии анализ системы с помощью энергетического баланса чрезвычайно полезен. [c.104]

Неадиабатические процессы. Изменением количеств подводимого или отводимого тепла Можно (рис. У1П-22) добиться пересечения линий материального и теплового балансов в точке, соответствующей достаточно высокой степени превращения. Обозначим через Q полное количество тепла, введенное в реактор, и отнесем его к 1 моль исходного реагента А. Предположим также, что эта величина учитывает [c.229]

Для закрытой неэкранированной топки в условиях полного отсутствия теплопередачи, когда все тепло расходуется на повышение температуры дымовых газов от Тд до уравнение теплового баланса [c.538]

Такое математическое описание представляет собой систему уравнений, выражающих для выбранных процесса и аппарата законы сохранения массы и энергии — материальные балансы по отдельным химическим веществам, балансы тепла и кинетической. энергии потока. Эти балансы записывают для элементарных объемов аппарата, поэтому полученные математические описания представляют собой систему дифференциальных уравнений в частных или полных Ароизводных и лишь иногда — систему алгебраических уравнений. [c.53]

Зная /о, /из, 1%, можно по их знаку определить характер тепловых процессов, сопровождающих данную реакцию. Номограммы, построенные на основании зависимостей = / (Г), / gg = / (Г), /о = onst, дают полный баланс тепла с учетом <2р. Это важно при исследовании эффективности регенеративных циклов, когда подогревается не только воздух, но и углеводородное составляющее. В этом случае температура регенеративного подогрева и термический КПД цикла повышаются за счет эндотермической реакции. [c.135]

Показано, что значение величины Iq, гоз, ср позволяет по их знаку определять характер тепловых процессов, сопровождающих реакцию. Номограммы, построенные на основании зависимостей Iq = onst 1 93 = f(T) и 1 р = f T), дают полный баланс тепла. Подчеркнута целесообразность систематизации рассчитываемых составов в единую систему с однозначным определением С Н О ... М и равновесного состава. Построен треугольник исходных составов. [c.157]

Зельдович в работе [18] применил к данному вопросу метод баланса тепла или вещества, представляющий дальнейшее развитие и усовершенствование рассмотренного выше метода теплового потока. Скорость пламени в этом методе находится приравниванием полного количества выделившегося тепла или прореагировавшего вещества и количества тепла, забираемого, или вещества, приносимого свежей смесью. Если скорость реакции зависит от концентрации и температуры как /(С, Г), то уравнения баланса (VIII,20) в общем случае имеют вид [c.379]

Материальный и тепловой балансы процесса. Полная затрата тепла на получение 1 т бигидрата при температуре 155° С из щелока, поступающего с температурой 80° С (без учета потерь продукта и тепла), составляет [14, с. 48] [c.274]

Полное использование этого эффекта осуществимо, если сходятся балансы тепла для нагрева воды и отходящего тепла абсорбционной машины. Возможны частичный нагрев воды с последующим ее догреванием внешним источником тепла и применение аккумуляторов при несовпадении графиков потребления горячей воды и холода. [c.319]

Вычисление внешнего теплового баланса Черного моря, начатое еще в 1930 г. В. В. Шулейкиным на Черноморской гидрофизической станции, было впоследствии продолжено С. Г. Богуславским и Е. Н. Шутовой. Последним из этих авторов были произведены систематические расчеты за несколько лет, позволившие обнаружить очень существенную роль недостававшей составляющей полного баланса Черного моря — составляющей, которую дает адвективный перенос тепла. Оказалось, что если бы не существовало этой — адвективной — составляющей полного баланса тепла, то прибрежные воды Черного моря, к которым относились расчеты,— с каждым годом повышали бы свою среднюю температуру деятельного слоя. С тех пор как были налажены систематические исследования теплосодержания вод в этом районе, проводимые на экспедиционном судне Ю й Шокальский , оказалось возможным находить разность между величиной, которую [c.483]

Совмещенные реакционно-ректификационные процессы очень сложны, и строгий расчет их пока не создан. Однако имеются расчеты для некоторых упрощенных случаев [47—50], Так, Марек [51] предложил общий метод расчета ректификации при наличии химической реакции, взяв за основу итерационный расчет ректификации по Сорелю и Мак-Кэбу и Тиле. При этом наличие химической реакции в жидкой фазе учитывается введением в уравнения материального и теплового балансов дополнительных членов, соответствующих изменению количества вещества и тепла за счет реакции. Общность метода состоит в том, что он не ограничен числом компонентов, типом реакции и т, д, В общем случае, для расчета необходимы исходные данные в полном объеме (для концентрационного симплекса я-ко.мпонентной смеси в целом) о скорости реакции, тепловом эффекте, фазовом равновесии жидкость — пар, Мареком учтены возможные упрощения метода, связанные с рациональными допущениями, которые встречаются при обычном расчете ректификации, В итерациях, наряду с предположением определенных концентрации, предполагается также общее прореагировавшее количество вещества и учитывается в связи с этим задержка жидкости на каж- [c.208]

Вариант В свободная переменная — тепло Q , отбираемое на каждой стуненп. Верхнюю границу тепла можно установить только составлением полного теплового баланса [c.304]

Здесь уравнения (4.62)—(4.66) описывают средние скорости изменения концентраций инициатора, радикалов, мономеров и суммарной степени превращения в частицах дисперсной фазы. Уравнение (4.67) описывает нестационарный перенос тепла от единичного включения к сплошной фазе. Уравнения теплового баланса (4.68)—(4.69) для реактора и рубашки составлены при допущении полного перемепшвания сплошной фазы в реакторе и теплоносителя в рубашке. Уравнение БСА (4.70) характеризует изменение в течение процесса функции распределения частиц дисперсной фазы по массам р (М, 1). В уравнениях (4.62)—(4.70) введены следующие обозначения / ( г) — эффективность инициирования X — суммарная степень превращения мономеров АЯ — теплота полимеризации — эффективная энергия активации полимеризации 2 — коэффициент теплопроводности гранул р . — плотность смеси — теплоемкость смеси — коэффициент теплоотдачи от поверхности гранулы к сплошной среде Оои сво — начальные концентрации мономеров кр (х) — эффективный коэффициент теплопередачи — поверхность теплообмена между реагирующей средой и теплоносителем, Ут — объем теплоносителя в рубашке Гу, и Тт — температура теплоносителя на входе в рубашку и в рубашке соответственно Qт— объемный расход теплоносителя V — объем смеси в реакторе — объем смеси [c.275]

Цеолиты с ионами редкоземельных элементов в количестве 10-20% вводят в аморфную матрицу, состоящую из АСК. Матрица должна иметь развитую систему пор, которые обеспечивают доступ к активным центрам цеолита, находящимся внутри частиц. По отношению к крекируемому сырью матрица практически инертна активность ЦСК обусловлена в основном наличием цеолита. Промышленные катализаторы выполняют некоторые дополнительные функции. Так как отлагающийся на катализаторе кокс удаляют выжиганием в регенераторе, а потребность реактора в тепле покрывают за счет горячего катализатора, поступающего из регенератора, то желательно накапливать на катализаторе такое количество кокса, которого было бы достаточно для полного обеспечения процесса теплом, и работать с замкнутым тепловым балансом. Кроме того при выжиге кокса желательно получать СО2, а не СО, так как при этом выделяется больше тепла, отпадает необходимость последующего доокисления дымовых газов для обезвреживания их от СО. Поэтому в катализатор вводят небольшое количество благородных металлов для придания ему способности ковертировать СО в СО2 на стадии регенерации. [c.116]

При расчете ХТС методом PRIT решение было получено примерно за 1000 итераций, что составляло около 30 минут машинного времени ЭВМ ЕС-1033. При столь больших затратах машинного времени на расчет одного стационарного режима ни о какой оптимизации режимов говорить не приходится. Поскольку в моделях ректификации при расчете одной итерации основное время затрачивается на вычисление расхода по уравнению (II, 157), для сокращения времени счета был применен следующий прием. До полного сведения материального и теплового балансов системы в моделях ректификации рассчитывались отборы дистиллята D и кубового продукта W. В точке решения по уравнению (II, 157) вычислялось значение V", соответствующее заданному качеству продуктов разделения. Аналогичным образом, расходы теплого теплоносителя в рекуператор 1 и холодного в холодильник 16, [рассчитываемые итерационно по уравнениям (II, 151)—(11,154) ], обеспечивающие заданные температуры, также рассчитывались только после сведения" материального и теплового балансов. Значение неизвестной выходной температуры теплого теплоносителя в рекуператоре 1 до полного расчета схемы не играет роли, так как в уравнении (II, 156) модели ректификации, используемом на каждой итерации, агрегатное состояние Питания не учитывается. Описанный подход позволил сократить время расчета схемы более чем на 30 %. [c.58]

Расчет материального и теплового балансов блока коксования показывает, что при переработке гудрона плотностью около единицы количество кокса, сжигаемого в коксонагревателе, примерно в четыре раза меньше, чем суммарный выход Салансового кокса. Таким образом, в потенциале установка коксования может работать без вывода кокса, с полным сжиганием всего балансового его количества внутри системы. Практически такая возможность может быть осуществлена, например, путем иснсльзоваг ня тепла сгорания избыточного кокса для других установок нефтеперерабатывающего завода прямой перегонки нефти, каталитического крекинга, пиролиза и др. [c.113]

Учтя введенное на 1 кг жидкости количество теплоты Q (в дж1кг) и приходящуюся на 1 кг жидкости работу Ь (тоже в дж1кг), получим полное уравнение энергетического баланса потока (без учета потерь тепла) [c.32]