Работа с результатами эксперимента

В последние годы при обработке результатов экспериментов широко используются ЭВМ. Это позволяет повысить точность обработки и включить в нее большое число опытных данных. В работе [38] Хг определяли по результатам измерения температуры газа на выходе из слоя в 94 точках по сечению. Эти измерения сравнивались с расчетным профилем температур [c.115]

При п=1 модифицированные формулы аддитивности (4.10) и (4.12) совпадают с выражениями (4.6). Неравенства (4.9) и (4.11) выполняются, когда (и-1)/и 1, либо при условиях 1си-Сх 1/с1 1 или 1 2 —Сг /с2 1. Первое неравенство имеет место при и 1, т. е. в случае, когда коэффициент очень мало зависит от концентрации. Вторые неравенства, в свою очередь, выполняются в случае, когда массообмен протекает вблизи равновесия при малой движущей силе либо когда один из частных коэффициентов массоотдачи много больще другого. Формулы аддитивности фазовых сопротивлений в форме (4.6), (4.7) или (4.10), (4.12) применяются обычно, когда частные коэффициенты массопередачи не зависят от концентрации. Это имеет место при наличии тонких диффузионных пограничных слоев на границе раздела фаз. В работах [222] и [225] приведены результаты экспериментов в пропеллерной мешалке с плоской границей фаз. [c.172]

Здесь сразу записаны параметры торможения, определяющие полную удельную работу ступени компрессора, так как обычно при выполнении расчетов, связанных с обработкой результатов эксперимента или решением прямой задачи, эти параметры становятся известными в первую очередь. Вносимая при этом погрешность весьма незначительна, так как статические параметры во входном и выходном сечениях ступеней из-за малости скоростей с и с, обычно почти не отличаются от параметров торможения. [c.118]

Из приведенных в таблице данных можно сделать вывод, что при низких значениях уг (модуль работает на исчерпывание целевого компонента) противоточная схема более выгодна и в отношении более высокой концентрации пермеата, и в отношении производительности модуля. При более высоких значениях Уг организация потоков в напорном и дренажном пространствах практически не влияет на эффективность работы модуля с асимметричными или композиционными мембранами (в том числе и в виде полых волокон). На рис. 5.14 представлены результаты расчетов модуля с полыми волокнами, причем расчет проведен как для симметричных (сплошных), так и для асимметричных волокон. Расчетные данные подтверждаются результатами экспериментов, проведенных на модуле с асимметричными полыми волокнами, особенно при малых значениях коэффициента деления потока 0. При больших значениях 0, равных 0,24—0,28, результаты экспериментов для прямо- и противотока не совпадают, что можно объяснить продольной (обратной) диффузией в пористом слое мембраны. [c.181]

Оказалось, что в целом по режиму работы регенератор подобен аппарату с Хорошим перемешиванием без существенного байпаса газа через непрерывную фазу слоя, но в деталях этот вывод недостаточно строг. Согласно измерениям, проведенным в лаборатории Шелла, в плотной фазе псевдоожиженных слоев диаметром до 500 мм эффективные коэффициенты диффузии равны 0,46— 0,93 mV . Авторы приводят свою интерпретацию результатов эксперимента Данквертса , полагая, что они свидетельствуют [c.260]

Хотя экспериментальное изучение массопередачи через сферическую поверхность является объектом многочисленных исследований, в научной литературе имеется сравнительно мало работ, результаты которых пригодны для проверки теоретических моделей массопередачи, что является следствием несоблюдения перечисленных выше условий корректной постановки эксперимента. Так, например, многие экспериментальные исследования выполнены при большом времени образования капель [41, 86—88]. Во многих работах массопередача была направлена из лимитирующей фазы [87—91]. Тем не менее некоторые теоретические модели массопередачи могут быть рекомендованы для практических расчетов. [c.218]

Экспериментально найденные на лабораторной установке оптимальные условия работы катализатора можно непосредственно перенести на аппарат большого масштаба лишь в том случае, когда они определены для условий, очень близких к промышленным. Примером может послужить исследование хода процесса в трубке промышленных размеров на катализаторе обычной степени дисперсности с целью поиска оптимальных значений температуры реакции, скорости потока и пр. Эффективный поиск должен осуществляться с помощью статистических методов направленного движения к оптимальному режиму [1, 2]. Этот поиск должен быть более детальным, чем при первоначальном подборе катализатора. Результаты эксперимента поставленного по такой методике, могут быть непосредственно перенесены на промышленный трубчатый реактор. Это же имеет место при поиске оптимального режима в жидкофазных проточных реакторах идеального смешения. [c.400]

Если в системе образуется только одни комплекс, то для определения того или иного параметра применимы имеющиеся графические и аналитические методы обработки результатов эксперимента [1, 2], которые, как правило, являются приближенными. В случае многокомпонентных систем, в которых образуется более одного комплекса, эти методы непригодны. Исследование таких систем становится возможным лишь при использовании вычислительной техники [3—10]. Чаще всего в этих работах задача решается на основе отдельных программ, составленных для частных видов схем реакций и для одного физического метода в отдельности [3—8]. [c.120]

В работе 190] проанализированы различные математические модели дробления. Удовлетворительное совпадение с результатами экспериментов дала следующая модель. Вероятность дробления капель с равна нулю. При изменении Я от до она линейно [c.79]

Статистическое исследование, проведенное по результатам экспериментов в 1954 и 1955 гг., позволило определить точность, которую можно получить при опытах на батарее. Аналогичная работа, сделанная несколькими годами позднее, показала, что точность в основном сохранилась. Мы вкратце резюмируем результаты этих исследований, полезные для понимания полученных данных. [c.233]

Данные о пористой структуре и геометрических размерах гранул угля приведены в работе [4]. Десорбция проводилась при скорости пара ш = = 0,1 м/с, насыщение —до равновесия при = 30°С и концентрации п-ксн-лола 9 мг/л. В табл. 2.12 представлены результаты эксперимента и расчета по выявлению влияния скорости пара и высоты слоя угля на степень десорбции п-ксилола из угля АР-3 при времени десорбции 60 мин и температуре 105 °С. [c.102]

Для описания процесса в кипящем слое в настоящей работе используются феноменологические модели, выводимые из макроскопических гипотез, формируемых по результатам экспериментов двухфазность, эффективные скорости, межфазный обмен и др. Модели содержат системные параметры, отражающие свойства кипящего слоя как целого и оцениваемые из экспериментов. [c.45]

Окисление СО в нестационарном режиме на нанесенном платиновом катализаторе изучалось также в работе [21]. На вход без-градиентного изотермического реактора подавали реакционную смесь, состав которой периодически изменялся — в течение первой половины периода подавали смесь оксида углерода с аргоном, в течение второй — смесь кислорода с аргоном. Процесс проводили при температуре 60°С, концентрации СО — О—2%, Оа — О—3%. Максимальная длительность цикла 3 мин. Оказалось, что при нестационарном способе ведения процесса может быть достигнуто 20-кратное увеличение скорости реакции по сравнению со стационарными условиями. Максимальный выигрыш имел место при длительности цикла 1 мин. Результаты экспериментов объясняются так. Предполагая, что образование СОа определяется главным образом скоростью взаимодействия адсорбированных СО и Оа, можно сделать вывод, что эта скорость максимальна в случае примерного равенства концентраций поверхностных форм [ OZ] и [0Z]. Тогда значительное увеличение наблюдаемой скорости образования СОа в нестационарном режиме можно объяснить тем, что в этом случае поверхностные покрытия сохраняли свои значения вблизи этих оптимальных величин. В то же время при стационарном способе ведения процесса степени покрытия [ OZ] и [0Z], как показывают независимые стационарные эксперименты, значительно отличаются по величине, и их произведение мало. [c.37]

Противоточной капиллярной пропитке соответствует условие равенства нулю суммарной скорости фильтрации и = и1 + и2 = 0. Работой В. М. Рыжика (1960 г.) было показано, что решение уравнения (2.25) для условий противоточной капиллярной пропитки автомодельно, т. е. 5 есть функция переменной х1 лJt. Отсюда аналитическим путем можно получить соотнощение (2.20), подтверждаемое результатами экспериментов. [c.70]

Указанные особенности представленного метода обработки результатов эксперимента ограничивают возможности использования упрощенной модели для расчетной проверки показателей работы катализатора на различных режимах. Однако при напичии результатов экспериментальной проверки того или иного режима (температура, объемная скорость подачи сырья) в кратковременном опыте можно рассчитать константы дезактивации и интерполировать результаты вплоть до полной отработки катализатора. Тем самым можно получить данные по продолжительности срока службы катализатора и режиму подъема температуры для поддержания активности катализатора на уровне заданной степени удаления серы. [c.144]

В работе [412] экспериментально исследовался массообмен в единичные капли, осложненный бимолекулярной быстропротекающей реакцией. Результаты экспериментов хорошо согласуются с расчЬтны-ми данными, полученньлш при численном решении уравнений (6.84), (6.85). [c.285]

В заключение отыетп.м, что успех исследований рассматриваемого типа зависит от правильности использования целого кодшлекса знаний а) фундаментальных физико-химических законов б) конкретного физико-химического знания в) теории и практики математической обработки эксперимента г) планирования эксперимента. Решение таких задач требует, как правило, сотрудничества квалифицированных физико-химиков, экспериментаторов и математиков-вьшислителей. Игнорирование этого обстоятельства и ложное представление о том, что исследованием и сложных систем равновесий может заниматься любой (и притом в одиночку) химик, приводят к постоянному появлению в периодической печати совершенно неграмотных работ, результаты которых ошибочны (анализ таких работ см., например, в [9]). [c.13]

Методика расчета коэффициентов диффузии по формуле (2.1.91) была использована при обработке экспериментальных данных, представленных Л. Маркуссен в работе [17], В этой работе проводились экспериментальное и теоретическое исследования по адсорбции паров воды из потока воздуха сферическими гранулами оксида алюминия при различных скоростях потока и температурах. Прежде всего приведем пример расчета коэффициента диффузии на основе экспериментальных данных работы [17]. Кинетические кривые снимались при начальной концентрации адсорбата Са = 0,00342 кг/м скорости потока w — 11,3 м/с, радиусе сферических гранул адсорбента R = = 1,63-10- м, Моо = 0,0642 кг/кг. Равновесие хорошо описывается изотермой Фрейндлиха с показателем 1/т = 0,4906. Результаты эксперимента приведены в табл. 2.6 там же указаны значения вспомогательных величин /(y), рассчитанные по формуле (2.1.90), где я = 0,6737 получено по формуле (2.1.52). На рис. 2.9 экспериментальные данные представлены в координатах s/tKVR ) - f (Y). Хорошо ВИДНО, что точки группируются около не-которой прямой. Угловой коэффициент этой прямой равен и находится из уравнения (2,1.91). [c.54]

В работах [13, 152] предложен резонансный метод измерения модуля сдвига жидкостей. Исследуемая жидкость в виде тонкой лленки находилась между пьезокварцем и призмой из плавленого кварца. Измерялся сдвиг резонансной частоты пьезокварца при различных толщинах исследуемой пленки. Авторы считают, что возрастание резонансной частоты колебательной системы доказывает существование сдвиговой упругости у прослойки жидкости, так как если бы действовали только разрушающие (диссипативные) силы, например силы внутреннего трения, то резонансная частота могла бы только уменьшаться. Результаты эксперимента доказывают существование вполне измеримых данным методом [c.71]

Как показано в работе, вертикальное перемешивание незначительно в тех случаях, когда и 2и (где и- "скорость трения", описанная в статье [Моп]1,1972]). Таким образом, переход от гравитационного опускания к турбулентному перемешиванию появляется тогда, когда и 2и и р(г) р . Исходя из экспериментов определено, что через 80 с от момента начала выброса скорость трения равнялась 0,25 м/с. Анализируя результаты экспериментов, ван Илден сделал следующие выводы [c.119]

В работе [Zeeuwen,1984] представлены результаты экспериментов, в ходе которых на пути перемещения парового облака, содержащего 1 т пропана, помещались различные препятствия. В ходе экспериментов отмечалось следующее ни вертикальное препятствие, в данном случае коллекторный трубопровод, ни горизонтальное не оказали существенного воздействия на изменение уровня давления при воспламенении. Однако, после того как вертикальный ряд коллекторных трубопроводов был покрыт стальными листами, скорость пламени достигла 66 м/с, а давление - примерно 2 КПа. [c.285]

Основным преимуществом экспериментов на животных является возможность проведения их по научной методике, т. е. с использованием контрольных групп, подбора животных примерно одного возраста и физических кондиций, точного определения количеств применяемых веществ (дозы), и наконец, благоприятные условия для статистической обработки результатов экспериментов. Без экспериментов на животных ежегодник [NIOSH,1978] был бы намного меньше по объему, так как данные, публикуемые в нем, проходят стандартную проверку на животных. У этого метода есть, однако, и недостатки. Данные, полученные в экспериментах на различных животных, могут существенно различаться. Так, например, в работе [Нау,1982] говорится, что при определении токсичности диоксина (2,3,7,8-тетрахлородибензо-п-диоксина) были получены следующие результаты для морских свинок при применении 50%-ной летальной дозы LDjq (определение этого термина дано ниже) токсичность диоксина была определена равной 0,6 мкг/кг массы, в то время как при аналогичных экспериментах на хомяках она оказалась равной 3000 мкг/кг массы. Таким образом, значения токсичности диоксина, полученные на разных животных, относятся как 5000 к 1. В таком случае возникает вопрос какое значение выбрать при определении токсичности диоксина для человека [c.363]

В табл. 15.7 приведена часть информации по токсичности МИЦ, известная до Бхопала, в сравнении с тремя другими веществами (газами), токсические свойства которых хорошо известны. Из таблицы видно, что ПДК МИЦ значительно ниже, чем у трех других веществ он более опасен для жизни и здоровья людей, чем два других вещества имеет наиболее низкую зафиксированную концентрацию, вызвавшую летальный исход, и самое низкое значение L 50. Лишь при кожно-резорбтивном отравлении МИЦ считается умеренно токсичным. Возможно даже, что концентрации, опасные для жизни и здоровья, указанные в табл. 15.7, несколько завышены. В работе [Dagani,1985] приводятся результаты экспериментов на добровольцах, проведенных в ФРГ ощущение раздражения возникало в период 1-5 мин при концентрации 2 млн , а такое же по времени воздействие при концентрации 21 млн было непереносимым. [c.427]

Результаты экспериментов с аморфными алюмосиликатами послужили основой для исследования возможности применения цеолитов в качестве катализаторов неполного окисления метана. Из исследованных катализаторов цеолитов (типы А, X и морденит) лучшие результаты были получены [110] при использовании NaY со связующим AI2O3 (15%). В этом случае максимальный выход формальдегида наблюдается при температуре примерно на 100 град ниже, чем в случае применения аморфного алюмосиликата при тех же условиях, т. е. 550—570° С вместо 650—700° С без снижения выхода СН2О. Одновременно при этом уменьшалась концентрация побочных продуктов, особенно СО. Измерение пористой структуры NaY со-связующим до работы и после длительных опытов показало дост1а-точную термостабильность катализатора. [c.169]

В работе [235] приводятся результаты синтеза стохастического оптимального управления для случая, когда наблюдаются только Wl, W2, Са и определяется эффективность алгоритмов оценивания состояния. Для оценки ненаблюдаемых составляющих состояний использовались фильтр Калмана и наблюдатель Луенбергера (рис. IX.25). Как показали результаты эксперимента, оба эти алгоритма дают достаточно точные оценки при соответствующих настройках. Система оптимального стохастического управления синтезировалась путем соединения алгоритма оценки с детерминированным оптимальным регулятором (рис. IX.26). [c.403]

Вихревые аппараты (3) (рис. 2.31) служат для низкотемпературной сепарации примесей, в них используется основная часть энергии давления для реализации эффекта температурного разделения. В межтрубное пространство аппарата (3) подавали рассол с температурой минус 3-минус 8°С. В этих условиях было выявлено влияние угла ввода газового потока (р) ВЗУ на тепловые характеристики аппарата. Значение р при прочих оптимальных геометрических параметрах составило 45°, 60°, и 75°. В зависимости от р, ц и Р, было установлено изменение теплосъема (я). Наиболее эффективно теплообменник по показателю теплосъема работает при ВЗУ с р = 75°. Анализ результатов экспериментов позволил получить обобщенные данные по максимальным значениям теплосъема в вихревом теплообменнике в зависимости от р и Р . Из рис. 2.32, на котором представлена зависимость от Р при различных значениях р, видно, что увеличение Р приводит к ощутимому росту для любого значения р. [c.139]

Для облегчения математической обработки данных, получаемых в результате экспериментов, используются идеи адиабатической дифференциальной сканирующей калориметрии (АДСК). В эксперименте применяют два сосуда Дьюара, при этом во втором — сравнительном — сосуде с помощью инертного вещества создаются теплофизические и гидродинамические условия, идентичные условиям рабочего сосуда. Измерению в этом случае подлежит дополнительно мощность электронагревателя, работа которого сводит к нулю разность температур реакционной массы и инертного вещества. [c.177]

Математическая обработка результатов эксперимента позволила устаиовить, что выбранный типовой гидроциклон работает в оптимальном режиме при производительности 1 ООО л/ч с глубиной погружения штоков вентилей на выходе воды 33 мм и на выходе эмульсии 26 мм. Наибольшая степень очистки наблюдается при исходной концентрации нефтепродукта 10000 мг/л. [c.82]

Целью проведения лабораторных рабо т явдяется углубление теоретических знаний студентов по программе дисциплины и обучение их физико-химическим методам-анализа сырья и-продуктов деструктивных процессов, привитие-навыков по анализу и объяснению результатов экспериментов. В итоге практикума-студенты должны научиться собирать лабораторные установки и В соответствии с" положенным заданием проводить термодеструктивные процессы, уметь пользоваться лабора-тбрными приборами качественного анадаза по теме задания, анализи-ро вать и обобщать получаемые результаты, делать выводы по работе и оформлять отчеты. - - -. - [c.336]

В зависимости от режима работы установок, являщихся источником сырья, состав его колебался в значительных пределах. Содержание водорода в нем составляло от 20 до 35 об.%, а сернистых соединений от 20 до 50 мг/м . При исследовании стадии пароуглекислотной конверсии сырье смешивалось с углекислотой, очищалось от сернистых соединений и непредельных углеводородов. Затем к нему добавляли водяной пар, и парогазовая смесь под рабочим давлением поступала в реактор конверсии, откуда после отделения воды конвертированный газ сбрасывался в атмосферу. Технологическая схема установки подробно рассмотрена в работе 4], где описаны также методика проведения эксперимента, анализ сырья и получаемых продуктов. Максимальный объем загружаемого катализатора сероочистки и пароуглекислотной конверсии составил 0,5 л. Эксперимент проводился в интервале давлений 1,2-2,О МПа. В результате эксперимента была подтверждена возможность использования катализатора ГИАП-16 и уточнены значения основных параметров процесса. [c.33]

Мур и Слобод, рассматривая вытенение нефти водой из идеализированной модели сдвоенного порового канала, показывают, что в гидрофильном пласте эффективность вытеснения нефти водой и распределение остаточной нефти контролируются только капиллярными силами, если линейная скорость фильтрации не превышает 6,6м/с. Хотя расчетная модель крайне идеализирована, тем не менее она позволяет наглядно проиллюстрировать, насколько значительно влияние капиллярных сил в гидрофильных породах. Исследуя влияние смачиваемости на вытеснение нефти водой на основании анализа экспериментального материала, полученного на гидрофильных пористых средах, Мур и Слобод приходят к выводу, что нефтеотдачу таких коллекторов можно повысить только при скоростях вытеснения, превышающих 10 000 м/год. В этой же работе изложены результаты экспериментов, показывающие, что для извлечения остаточной нефти, находящейся в пористой среде в виде изолированных глобул, градиенты давлений должны достигать порядка 80—100 МПа/м. При этом остаточная нефть становится подвижной только при градиентах давления порядка 8—10 МПа/м. [c.91]

В работах М. М. Кусакова и Ш. К. Гуматудинова показано, что скорости вытеснения могут существенно повлиять не только на безводную, ио и на конечную нефтеотдачу гидрофильных пористых сред, содержащих связанную воду. Из рассмотрения результатов экспериментов видно, что при вытеснении нефти водой из гидрофильного пласта, содержащего 20 % связанной воды, конечная нефтеотдача может снизиться с 68 до 60 %, если скорости вытеснения будут более 150 м/год. Соответственно снижается и безводная нефтеотдача примерно с 66 до 51 %. [c.97]

В работах Ф. И. Котяхова, Кайта и Раппопорта установлено, что с повышением скорости фильтрации безводная нефтеотдача возрастает. В исследованиях Д. А. Эфроса и В. П. Оноприенко получена обратная зависимость безводной нефтеотдачи от скорости фильтрации, т. е. безводная нефтеотдача возрастает с уменьшением скорости фильтрации. Такой же результат получен Нью комби и другими исследователями для вязких жидкостей. Следовательно, в общем случае для пористых сред, содержащих связанную воду и избирательно лучше смачиваемых вытесняющим агентом, характерна такая же зависимость безводной нефтеотдачи от скорости фильтрации, которая получена для аналогичных пластовых систем, не содержащих связанную воду. В отно шении зависимости конечной нефтеотдачи от скорости фильтрации при наличии в поровом пространстве связанной воды определенного вывода сделать нельзя, поскольку результаты экспериментов, опубликованные в литературе [6], разноречивы. [c.97]

Следующий этап исследований — изучение потенциалов фильтрации углеводородных жидкостей. Исследования проводили на специальной установке. Основной ее элемент — измерительная ячейка, в которой находились образцы естественных кернов в виде цилиндров диаметром 0,03 м и длиной 0,04 м. Для измерений потенциалов использовали хлорсеребряные электроды диа метром 0,002 м, которые помещались в измерительную ячейку В процессе фильтрации создавались перепады давления в жидкости и наружного давления на керн. Потенциал регистрировали высокоомным потенциометром, а в качестве индикатора нуля использовали микроамперметр. Исследования проводили на экстрагированных образцах керна Арланского месторождения с проницаемостью 0,149 мкм (по воздуху) и пористостью 25,3 %. Методика измерения потенциалов фильтрации заключалась в следующем. Перед проведением экспериментов образец насыщали исследуемой жидкостью и при атмосферном давлении определяли потенциал асимметрии, который в опытах был равен 3 мВ. Результаты предварительных исследований показали практическую независимость потенциала фильтрации от нагрева ячейки на 3— 4 К, вызванного длительной работой электромагнита. Эксперименты проводились на модельных углеводородных жидкостях при различных скоростях фильтрации. При этом перепады давления составляли от 0,35 до 0,45 МПа. В процессе эксперимента заме-рялось количество отфилътровавщейся жидкости, а время фильтрации фиксировалось по секундомеру. Каждый эксперимент повторяли три раза. Полученные результаты для двух значений линейных скоростей фильтрации приведены на рис. 22. Эти результаты сравнивались с теоретической зависимостью, рассчитанной по формуле (4.6) при = 0,3 В. Как видно из рисунка, расчетные и экспериментальные данные совпадают, что свидетельствует о справедливости зависимости Гельмгольца—Кройта для принятых условий фильтрации полярных углеводородных жидкостей. [c.123]

Сульфуризацию коксов проводили по методике, предложенпой в работе [165]. Результаты экспериментов при прокаливании без доступа воздуха и в среде сероводорода приведены на рис. 44. Из [c.179]

Перед тем как приступить к оценке выполнения плана по валовой, товарной и реализованной продукции, следует проверить, не включаются ли в их состав такие виды работ, которые не должны учтывагься при определении объема выпуска продукции, например стоимость продукции, иолучениой в результате проведе1И1Я опытных работ и экспериментов, стоимость эие]) ГИИ, получаемой со стороны и отпускаемой на сторону, стой мость транспортных услуг, а также продукция, ие предусмот репная планом к выпуску. [c.36]

В межтрубное пространство ТВКСН-2 подавался рассол — 350 л/ч с температурой минус 4 С, а в ТВКСН-1 — захоложенный газ после ТВКСН-2. Анализ результатов экспериментов показал, что остаточная концентрация фракции С, в указанных выше условиях работы соответствовала расчетным значениям по давлению насыщенных паров. [c.217]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология