Методы измерения напора

МЕТОДЫ ИЗМЕРЕНИЯ НАПОРА [c.303]

Отметим, что в современных хороших конструкциях центробежных машин внутренние потери в ступени составляют уже сравнительно скромную величину 13- -15%. Это обстоятельство, к сожалению, не упрощает, а значительно осложняет задачу дальнейшего снижения потерь и повышения к. п. д. Но для ее решения нельзя базироваться на элементарных гидравлических аналогиях. Необходимо значительно расширить и углубить работы по изучению газодинамики потока и механизма потерь в важнейших элементах проточной части — колесе, диффузоре, о. н. а. и улитке. В настоящее время ощущается острая необходимость в разработке более точных методов измерения и определения потерь в элементах ступени, в связи с чем, в частности, предстоит уточнить задачу вычисления и опытного определения теоретического напора, а также потерь на протечки и трение дисков. [c.113]

На основании опытных данных, приведенных на рис. 4.40 о, можно получить градуировочное соотношение для косвенного метода измерения поверхностного трения с помощью расположенной на стенке круглой трубки полного напора с наружным диаметром D. [c.273]

Рис. 4.41. Градуировочная зависимость для косвенного метода измерения поверхностного трения с помощью круглой трубки полного напора, расположенной на стенке /, 2 —формулы (4.59) и (4.60) 5, — расчет по Пателю [4.54] — формулы (4.61) и (4.62)

Основная трудность капиллярной вискозиметрии заключается в необходимости введения поправки на общий измеренный перепад давления Требуется находить поправки на гидростатический напор столба жидкости, находящейся над капиллярной трубкой, влияние кинетической энергии входные (концевые) потери. Есть много методов оценки этих поправок. Но лучшим способом выхода из этих затруднений являются такая конструкторская разработка и способ применения вискозиметра, при которых указанные [c.16]

Для перемещения измерительных элементов в образованном таким образом турбулентном диффузионном факеле служила координатная система 6 с ценой деления лимбов 0,1 лш. Динамические напоры в факеле измеряли при помощи трубок Пито 4 и микрома-номеров ММП с ценой деления 0,2 мм вод. ст. Температуру измеряли методом двух термопар , т. е. двумя термопарами 5 ПР 30/6 с диаметрами спаев 0,3 и 0,55 мм, расположенными симметрично оси напорной трубки. Э.д.с. термопар регистрировались потенциометром ЭПП-09 со шкалой О-ь 14 же и ценой деления 0,1 мв. На этой же установке отбиралась проба газа из факела через ту же снабженную холодильником трубку Пито в аспираторы с последующим анализом проб на хроматографе. Проводившееся также определение средних по времени координат фронта пламени по измерению электропроводности факела в различных поперечных [c.61]

Все это говорит о том, что в исследуемом случае явления протекают в области крупномасштабной турбулентности, при которой отдельные моли горящего газа могут двигаться навстречу набегающему потоку, искривляя фронт пламени и расширяя границы зоны горения. Местные скорости потока в зоне горения определялись, как ранее указывалось, обычным методом, принятым в гидродинамике, т. е. по значениям температур и скоростных напоров, измеренных в данной точке. Этот метод для нашего случая является несколько условным, так как измерения производились в зоне, где происходит непрерывное выделение тепла за счет химических реакций и, таким образом, процесс протекает не адиабатно, 17 247 [c.247]

В данном случае речь пойдет не о графических методах расчета и не о построениях вида изменение давления (напор) - расход (характеристических кривых) или изменение давления - длина (пьезометрических графиков), а о представлении потокораспределения в г.ц. с помощью вектора расходов на ветвях в пространстве п или с измерений (будем говорить об -или с-пространствах), т.е. в пространствах переменных [c.73]

Основная ошибка различных исследователей лежит не в точности измерения локальных температур, а в оценке среднего температурного напора, который следует определять методом графического интегрирования экспериментально полученной температурной кривой, а не как среднее логарифмическое значение из начальных и конечных разностей температур. [c.60]

Перед опытом на стеклянную пластинку плотно натягивалась миллиметровая бумага, предварительно смоченная в исследуемой жидкости. Затем с помощью трубочки со стеклянным насадком прямоугольного сечения на пластинку подавалась из резервуара с постоянным напором исследуемая подкрашенная жидкость. Изменение количества подаваемой на пластинку жидкости осуществлялось краном. При постоянной подаче жидкость стекала по поверхности пленкой определенной ширины. Измерение толщины пленки осуществлялось по методу мгновенной отсечки питания и взвешиванием жидкости, находящейся на поверхности пластины. Одновременно с закрытием крана на питающей линии подставлялся к нижнему концу пластинки тарированный стаканчик, в который собиралась находящаяся на поверхности пластины жидкость. Толщина пленки вычислялась путем деления веса [c.53]

Б. С. Филатов [24] провел сравнение величин т] и То, найденных двумя методами. Первый метод был основан яа измерениях вязкости специально сконструированным Б. С. Филатовым совместно с С. Ю. Жуховицким ротационным вискозиметром, второй — на определении потерь напора в трубах. [c.26]

Сущность метода состоит в измерении времени протекания заданного объема жидкости под действием силы тяжести через капилляр калиброванного вискозиметра под воспроизводимым направляющим напором и при известной и контролируемой температуре. Кинематическую вязкость вычисляют исходя из измеренного времени течения и калибровочной константы вискозиметра. [c.267]

Получение кавитационной характеристики параметрическим методом. Наиболее распространенный способ определения необходимого надкавитационного напора и его зависимости от подачи основан на измерении гидравлических параметров насоса при раз личных значениях надкавитационного напора. Однако этот способ не выявляет разрушающего действия кавитации. [c.149]

С целью повышения надежности и точности определения нагрузок захлебывания применена методика, основанная на измерении удерживающей способности колонны (УС) и зависимости ее от нагрузки. Измерения УС проводились методом отсечения подачи [1] и контролировались по перепаду давлений в насадке. Опыты показали, что ввиду малости скоростных напоров перепад давлений в колонне определяется уменьшением среднего удельного веса [c.321]

Метод определения затрат мощности на перемешивание был теоретически разработан ранее других вопросов. Расчет мощности, потребляемой мешалкой, аналогичен расчету мощности, потребляемой насосом. Для этого расчета необходимо знать перепад давления в аппарате с мешалкой и количество жидкости, протекающей через нее. Если бы напор и расход, создаваемые мешалкой, можно было определить непосредственно или рассчитать на основании простых измерений, то эту аналогию использовать было бы легко. Однако в действительности определение напора и расхода, создаваемых мешалкой, весьма затруднено, и поэтому требуется вывод иных расчетных зависимостей. [c.104]

Молекулярный вес. Обычные методы определения молекулярного веса, базирующиеся на коллигативных свойствах, таких, как понижение температуры замерзания или повышение температуры кипения, имеют лишь очень небольшое значение в области высокомолекулярных соединений. Недостаток таких методов, в которых подсчитывается число молей растворенного вещества в разбавленном растворе, связан с относительно малым числом молекул в типичном образце полимера. Нанример, 1 г полимера с молекулярным весом 100 000 понизил бы точку замерзания 100 г бензола только на 5,12-10 градуса. Такое малое изменение на деле невозможно измерить с какой-либо точностью. Единственное коллигативное свойство, которое оказалось полезным — это осмотическое давление. Если раствор полимера отделен от чистого растворителя мембраной, проницаемой лишь для молекул растворителя, то последние проходят через мембрану туда и обратно. Однако скорость диффузии из чистого растворителя больше, чем из раствора (его упругость пара несколько ниже). Как следствие, по ту сторону мембраны, где находится раствор, возникает гидростатический напор, который при достижении равновесия компенсирует разницу в давлении пара растворителя но обе стороны мембраны. Точное измерение высоты осмотического давления представляет собой чувствительный метод определения малых изменений давлений пара, зависящих от разбавления растворителя относительно малым числом молекул растворенного вещества. Точная осмометрия широко использовалась как стандарт для калибровки других методов определения молекулярного веса. [c.594]

Измерение скорости газа этим методом основано на определении динамического напора газа. Зная величину динамического давления (напора), можно рассчитать скорость газа, м/с, по формуле [c.44]

Формулы (4.18)-(4.20) позволяют определить истинное распределение скорости в турбулентном пограничном слое по распределению скорости, измеренному с помощью трубки полного напора. Значения а в соотношениях (4.18), (4.19) определяются с помощью метода последовательных приближений. При этом в первых приближениях, в случае, когда трубка лежит на стенке, значение U находится графически (рис. 4.206) как точка пересечения с осью ординат экстраполированной прямой, описывающей распределение скорости вблизи стенки. Из распределения скорости определяются также значения U и U2. Расчеты показывают, что итерационная последовательность быстро сходится (рис. 4.206). При этом в последнем приближении значение Ul для трубки, лежащей на стенке, в пределах требуемой точности становится равным нулю. [c.244]

Несмотря на простоту метода измерения температуры кипения путем считывания показаний термометра, помещенного в паровую или жидкую фазу, его использование может привести к значительным погрещно-стям. Поверхностное натяжение и гидростатический напор вызывают перегрев, в то время как небольшие количества летучих примесей, например воды, следы которой часто присутствуют в органических жидкостях. [c.544]

В СПКБ Нефтехимавтоматика (Казань) разработан инфракрасный анализатор типа Волна-2 для определения суммарного содержания нефти и нефтепродуктов. Предполагается выпуск переносного прибора аналогичного типа. Диапазон измерений прибора 0-20 мг/л нефтепродуктов в воде. Основная погрешность измерения +10%. Для повышения надежности процесса биологической очистки к автоматизации предъявляются следующие дополнительные требования автоматическое измерение концентрации растворенного кислорода в аэротенках и подача в зависимости от нее сжатого воздуха поддержание постоянной концентрации активного ила в аэротенках путем регулирования подачи циркулирующего ила и удаления избыточного ила автоматическое измерение концентрации активного ила в аэротенках. Например, в проектах Горькгипронефтехима предусматривается для каждой секции аэротенков измерение расхода сточных вод на водосливе для каждого аэротенка измерение расхода воздуха, подаваемого на аэраторы измерение температуры сточных вод на входе и выходе из каждой секции аэротенков. Определение расхода сточных вод на водосливах производится косвенным способом путем измерения напора методом [c.134]

Рис. 4.43. Градуировочная зависимость для косвенного метода измерения поверхностного трения с помощью плоской трубки полного напора, лежащей на стенке / — Я = 0,187 мм (В = 1,553мм) 2-0,21 (1,35) 5-0,213 (1,958) -0,289 (1,321) 5-0,293 (1,93) 6-0,402

Альтернативный метод расчета потери давления в циклонах предложен Стейрмандом [800]. Метод основан на измерении в различных точках потерь давления, выражаемых через скоростной напор по формуле (p- -pi)/2g [c.275]

Петуиик А. Н. Методы и техника измерений параметров газового потока (приемники давления и скоростного напора).— М. Машиностроение, 1972. — 332 с. [c.431]

Механическая прочность и гранулометрический состав кокса определяют газопроницаемость его насыпной массы. Для ее определения может быть использован расчетный метод К.И.Сыскова или метод прямого измерения А.С.Брука. В соответствии с методикой К.И.Сыскова, гидравлическую характеристику насыпной плотности кокса рассчитывают, исходя из удельной поверхности разных кусков и объема сво-боднь(х промежутков единицы массы кокса, которые определяют по данным ситового анализа кокса. В качестве показателя газопроницаемости его насыпной массы используют гидравлический критерий. Га< зопроницаемость насыпной массы кокса по методу А.С.Брука определяют в аппарате цилиндрической формы по величине потери напора воздуха, продуваемого через массу кокса. [c.184]

Способ непрерывного разбавления в измерительной ячейке не на--столько усовершенствован, чтобы давать точные результаты. Однако таким образом можно быстро изучить концентрационную зависимость электропроводности в широком интервале концентраций. Иглэнд и Фрэнкс [103] разработали метод экспоненциального разбавления, при котором растворитель поступает в ячейку, содержащую раствор электролита, с постоянной скоростью. Растворитель находится в большом резервуаре, который можно заполнять под слоем инертного газа. Большой объем резервуара обеспечивает постоянный напор. В термостате растворитель проходит через длинную стеклянную спираль, что позволяет достичь теплового равновесия, и затем через капилляр попадает в ячейку для измерения электропроводности. Жидкость в ячейке хорошо перемешивается, трубка для стекания избыточного раствора позволяет поддерживать постоянный объем в ячейке. Если считать раствор однородным по составу, то в любой данный момент времени концентрация раствора выражается следующим образом [c.45]

Иапытания по определению степени утечки воды из труб проводятся главным образом в сухих районах, где уровень грунтовых вод находится нилсе уровня заложения трубы. Один из приемлемых методов испытания сводится к заполнению трубы водой под давлением и фиксации потерь расхода в течение определенного промежутка времени, так как при этом коллектор и смотровые колодцы подвергаются естественному напору воды. Чрезмерные напоры могут вызвать разрушения в нижних секциях коллектора кроме того, испытание секций между смотровыми колодцами сопряжено с определенным риском. Максимальный используемый гидростатический иаиор обычно составляет 3 м. До начала измерения количества просачивающейся в грунт воды заполненный водой трубопровод выдерживают в течение 4 ч. За этот перпод как лматериал самой трубы, так и материал заполнения стыков насыщаются водой, а попавший в трубу воздух вытесняется. Нормы на максимально допустимую утечку колеблются от 10 до 45 л/сут на 1 км длины и 1 мм диаметра трубы, например, допустимой является утечка 25, т/сут на 1 км длины и на 1 мм диаметра трубы при напоре воды 3 м, тогда как в других случаях максимальной считается величина 20 л/сут на 1 км длины и на 1 мм диаметра плюс 10%-ное увеличение на каждые 0,6 м напора сверх первоначальных 0,6 м. [c.275]

Косвенный метод контроля подачи основан на измерении перепада давлений, возникаюи его за счет разности скоростного напора в двух точках потока в подводящей или отводящей магистралях (например, на внешней и внутренней сторонах колена) или на вводимой в определенную точку потока трубке скоростного напора. Для измерения перепада давлений может быть использован дифференциальный манометр или пьезометр. Последний пред-202 [c.202]

При измерении осредненной скорости пневмометрическим методом турбулентном потоке возникает проблема влияния турбулентных пульса- ий скорости на результаты измерения полного и статического напора. До астоящего времени систематическое исследование этого влияния не про-одилось, хотя трубка Пито-Прандтля очень часто используется при экс-ериментальном исследовании турбулентных потоков [55]. Хинце и Ван ер Хегге Цийнен [52] при измерении осредненной скорости пренебрегали [c.45]

Чтобы проба, отбираемая при определении запыленности прямым методом, была представительной, надо правильно выбрать место и продолжительность отбора, исключить влияние неравномерности распределения пыли по сечению газохода и обеспечить равенство скоростей газового потока в газоходе и во входном сечении заборной трубки (условие изокинетичности). Пыль распределена по сечению газохода тем неравномернее, чем она крупнее, чем выше ее концентрация и ближе резкие повороты, изменения сечения, местные сопротивления и пр. Поэтому при выборе места отбора пробы надо руководствоваться теми же соображениями, что и при измерениях статического напора, отдавая предпочтение прямолинейным участкам с установившимся газовым потоком. Если пыль крупная и концентрация ее значительна, то рекомендуется сначала определить поле запыленности. Для этого разделяют сечения газохода на равные по площади участки (концентрические кольца или прямоугольники в зависимости от формы сечения), измеряют запыленность и скорость газа в ка- [c.213]

Схема системы для измерения дымности выхлопных газов ГТД фильтрационным методом 8АЕ представлена на рис. 5.9. Выхлопные газы через осредняющую гребенку 10 под действием скоростного напора потока выхлопных газов или с помощью насоса 7 поступают по обогреваемой магистрали к трехходовому клапану 2, который позволяет направлять поток выхлопных газов в рабочую магистраль к фильтру или в байпасную линию. Обогрев части магистрали (до фильтра) и фильтро-держателя до Г = 60. .. 175 ° С необходим для предотвращения конденсации влаги, которая приводит к большим погрешностям в измерении дымности выхлопных газов [28]. В байпасную линию выхлопные газы направляются при настройке режима двигателя, а также в промежутке между отдельными измерениями дымности. Сопротивление байпасной линии клапаном 3 устанавливают близким к сопротивлению рабочей магистрали с фильтром, поэтому резшм течения газов в измерительной 01стеме близок к стационарному. Клапаном 2 при измерении дымности закрывается байпасная линия и открывается рабочая магистраль, выхлопные газы пропускаются через установленный в фильтродержателе 6 бумажный фильтр, изготовленный из унифицированного сорта бумаги (Ватман-4). Постоянный объемньш расход выхлопных газов (0,23 м /с) устанавливается с помощью регулировочного клапана 5 и ротаметра 8. После прокачки выбранного количества выхлопных газов (их объем фиксируется газовым счетчиком. 9) производится переключение потока выхлопных газов в байпасную линию и отработанный фильтр удаляется из. фильтродержателя 6. Эта операция повторяется при нескольких значениях объема выхлопных газов, пропущенных через фильтр. Затем с помощью фотометра определяется отражательная способность экспонированного фильтра и вспомогательная величина [c.100]

Выводы теории [6.3] качественно совпадают и количественно близки к методу [52], разработанному для колес с лопатками постоянной ширины, средние линии которых являются логарифмическими спиралями. Межлопаточный канал этих колес всегда является диффузорным Fi/F2 = Di/Di< ), Для конфузорных колес (Fi/F2> ) теория [63] дает качественно новые результаты. Если для диффузорных колес 0 /2г<1 Нт<Нтоо и б>0, то для конфузорных колес метод [63] допускает суш ествование отрицательного угла отклонения б<0, при котором угол потока на выходе колеса оказывается больше угла лопаток Рг>Ргл и, следовательно, возможны значения kz> и kz<0. Другими словами, теоретический напор Ят может превышать теоретический напор при бесконечном числе лопаток Ят >(Ят>Я too) и, в частности, возможны значения Ят>0 при Ятоо<0. Этот важный теоретический вывод подтверждается непосредственными измерениями угла потока на выходе конфузорного колеса (f 1/ 2=2,2) [31]. [c.65]

В гл. 7 было показано, что степень сопряжения для системы с термодинамической линейностью можно получить из отношения входного потока в состояниях статического напора и установившегося потока [уравнение (7.47)]. К сожалению, в митохондриях и хлоропластах трудно поддерживать установившийся поток по фосфорилированию или транспорту протонов. В первом случае аденилаткиназная реакция не позволяет достаточно сильно снизить отношение АТФ/АДФ, а во втором — быстрое нарастание электрического потенциала обычно подавляется даже в сильно забуференных системах. Однако состояние статического напора можно получить за несколько секунд. Роттенберг [29] предложил метод определения степени сопряжения, который снимает проблему установившегося потока без слишком сложных измерений. Этот подход основан на классическом определении коэффициента дыхательного контроля. Он включает сопоставление статического напора (состояние 4 для окислительного фосфорилирования) и подходящего стандарт- [c.327]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология