Коэффициент массопередачи в промышленных

Мы наблюдали увеличение степени превращения этана с ростом массовой скорости потока. Скорость процесса во внешнедиффузионной области обратно пропорциональна диаметру гранул катализатора (с гр) в степени 1,3—1,5. При одинаковых массовой скорости потока, степени превращения (движущей силы массопередачи) и порозности слоя наружная поверхность гранул катализатора увеличивается пропорционально 1/й(гр, а коэффициент массопередачи — в зависимости от ррщродинамического режима. Оценим влияние уменьшения гр катализатора на степень превращения этана при объемной скорости 10 000 ч-, массовой скорости 0,0338 кг/сек м , давлении 2 ата и температуре 320° С (рис. 3). На промышленном катализаторе (с1гр=5 мм) концентрация этана уменьшается на 4,3—2,54 = 1,76 об.%, а среднелогарифмическая разность парциальных давлений (АР) составляет 780 кг м . В случае фракции 2,5—2 мм концентрация этана уменьшается на 3,3% об.%, а АР = 530 кг м . Степень превращения этана при этом увеличивается в 3,3/1,76=1,87 раза. Скорость же массопередачи возрастает в (4,5 2,25) X (530 780) = 1,95 раза. В случае фракции 1,6—1,0 мм степень превращения этана увеличивается в 2,37 раза, а скорость массопередачи в 2,3 раза. Таким образом, наблюдается удовлетворительная согласованность между количествами подведенного этана к поверхности гранул катализатора и прореагировавшего в результате реакции. Вместе с тем возможно и большее отличие указанных величии в связи с неодинаковой порозностью слоя при различных фракциях катализатора, неправильной формой зерен последнего и выбором величины среднего диаметра гранулы. [c.167]

По двухпленочной модели, предложенной Льюисом и Уитменом [18,21], предполагается, что на границе раздела фаз в каждой фазе образуется неподвижная или ламинарнодвижундаяся пленка (слой), в пределах которой передача вещества осуществляется путем молекулярной диффузии. Согласно этой модели, пленочные коэффициенты массопередачи пропорциональны коэффициентам молекулярной диффузии в первой степени. Для их расчета необходимо знать концентрацию на границе раздела фаз, которая практически не может быть найдена для большинства встречающихся случаев массообмена в промышленных аппаратах. Поэтому вместо нее использу.ют равновесные концентрации и фактически получают не плсночпкс, а общие коэффициенты массопередачи [3]. Двухпленочная модель, как отмечает В. В. Кафаров [6], может быть использована лишь для анализа процессов, в которых определяющим является лишь движение одной фазы или когда массооб-мен происходит па границе с твердой фазой. [c.96]

Влияние плотности орошения. Увеличение плотности орошения (расхода абсорбента) приводит к росту иоверхности контакта фаз и, как это следует из (V.11), к увеличению коэффициента массопередачи Kv- Поскольку расход абсорбента не влияет на остальные показатели в правой части уравнения (V.9), степень извлечения компонента также при этом увеличивается. Если предположить, что прй увеличеиии плотности орошения дисперсность жидкости не меняется, можно было бы ожидать прямой пропорциональности между ростом Lop и /(v- Из этого, по существу, и исходят некоторые -авторы [1 12] при анализе процесса. Фактически а промышленных установках этого не наблюдается. Дело в том, что с увеличением количества капель жидкости в колонне растет вероятность их столкновения и коалесценции. Джонстон и Вильямс [2] оценивали теоретически коалесценцпю капель в допущении, что все столкновения являются неупругими, и без учета капель, изменивших направление своего движения. При аУг=1,5 м/с количество капель диаметром [c.225]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология