Критическая температура изгиба

Таблица 148. Соотношение между минимальной температурой воспламенения и критической температурой изгиба

Применительно к сварным соединениям широко распространена оценка их свойств при низких температурах по результатам испытаний на ударный изгиб. Оптимизацию режимов сварки, форм сварных соединений, выбора присадочного металла обычно проводят путем сравнения ударной вязкости йли процента волокна в изломе с целью установления значений критической температуры [c.416]

Для определения критической температуры хрупкости проводят испытания образцов с надрезом типа V на ударный изгиб в выбранном интервале температур. [c.193]

Критический прогиб образцов при определении температуры изгиба под нагрузкой по ГОСТ 12021—84 [c.96]

Результаты современных исследований по спектроскопии подтверждают принципиальные модели, в основе которых лежит положение о разрушении (или критической деформации, приблизительное значение АЯ° которой 2—3 ккал/моль) водородных связей. С возрастанием температуры менее связанные, но более компактные частицы начинают образовываться вплоть до критической температуры со все возрастающей скоростью, и в то же время эти частицы продолжают испытывать сильные электростатические и вандерваальсовы взаимодействия с близлежащими соседями. Вопросы, очевидно, заключаются в том, будет ли проходить процесс разрушения водородных связей через возрастающие изгибы и растягивания и могут ли вследствие этого процесса возникнуть полностью несвязанные молекулы Эти два вопроса находятся в прямой зависимости от степени ковалентности водородной связи и согласованности сил, участвующих в ее образовании [36, 49]. Так, [c.19]

Образование изгибов в ступенях на смежных поверхностях по схемам (11) и (10) — причем последняя протекает в обратном направлении— приводит к повышенному огрублению или блужданию ступеней с ростом температуры, в связи с чем линейная свободная энергия ступени понижается. Согласно вычислениям Херринга [13], величина у для смежной поверхности будет, следовательно, медленно уменьшаться с ростом температуры. С другой стороны, по-видимому, ниже критической температуры огрубления величина у для сингулярной поверхности должна оставаться совершенно постоянной. Поэтому можно ожидать, что направленный внутрь выступ на графике у вблизи сингулярной поверхности будет становиться более плоским с ростом температуры. В соответствии с представлениями Вульфа указанное выравнивание выступов на графике у способствует округлению острых ребер на равновесной форме. [c.112]

Предположим, резервуар содержит нелетучее твердое вещество в атмосфере инертного идеального газа. Равновесное давление пара твердого вещества очень мало, и мы предполагаем, что нар образует идеальную газовую смесь с инертным газом. Парциальное давление пара твердого вещества термодинамически зависит от давления газовой фазы (эффект Пойнтинга), но, в первом приближении, это влияние незначительно. Если мы будем сжимать систему и строить функцию зависимости молярного состава газовой фазы от давления, то получим кривую 2 на рис. 1 — это означает отсутствие какого-либо взаимодействия между молекулами двух компонентов. Зависимость р — х становится совсем иной, если инертный газ заменить на реальный газ при температуре выше критической. Такая зависимость р — х представлена кривой 1 на рис. 1. Если при низких давлениях молярная доля уменьшается с увеличением давления газа, то выше определенного давления линия изгибается и молярная доля начинает увеличиваться с увеличением давления. При этих условиях становятся существенными силы притяжения между молекулами. Очевидно, растворимость нелетучего соединения резко увеличивается с давлением и становится значительно выше соответствующего давления насыщенных паров при этой температуре. [c.67]

В большинстве случаев предварительный подбор стабилизирующих добавок удобно проводить при повышенных температурах (180—210 °С), когда ускоренные испытания ограничиваются одним рабочим днем. Подбор начинается с определения критической концентрации 1Н, так как только выше нижней критической концентрации ингибитор является эффективным антиоксидантом (см. гл. 5). Для этого исследуют зависимость периода индукции окисления полимера от начальной концентрации ингибитора при максимальной температуре, при которой ингибитор должен защищать материал. Результаты представляют в координатах концентрация — период индукции и логарифм концентрации — период индукции. Критическая концентрация на этих графиках проявляется в виде четкого изгиба, от которого начинается быстрый рост периода индукции. Прямолинейная зависимость периода индукции от логарифма концентрации ингибитора [уравнение [c.230]

В последние годы предпринималось много усилий в направлении использования основных представлений механики прочности для оценки ударной вязкости. Для этой цели предложен ряд методов, но их сравнение между собой пока проведено не полностью. Наиболее широко применяют образцы с надрезом на одной из граней. Распространение трещины осуществляется при растяжении или изгибе образца. При полном исследовании материал следует испытывать в широком интервале температур на статическую (постоянное напряжение) и динамическую (циклическое напряжение) усталость, а также при различных скоростях деформации. Распространение трещин обычно усложняется рядом сопутствующих явлений, а именно возникновением вокруг вершины магистральной трещины микротрещин, зон текучести, а в материалах с волокнистым наполнителем — областей нарушения связи между матрицей и волокном. Это обстоятельство снижает ценность испытаний, о которых говорилось выше, но они тем не менее полезны для оценки критических условий распространения трещин. В случае реактопластов, наполненных короткими волокнами, указанные критические условия вполне отвечают безопасным пределам, учитываемым при конструировании изделий из таких материалов. [c.114]

Рис. 209. Зависимость критической деформации образца при многократном изгибе от времени испытания и температуры.

Значения предела прочности при разрыве и изгибе после ложного азотирования остаются довольно высокими. Это объясняется тем, что структура металла под действием температур ниже нижней критической точки в течение процесса азотирования изменяется незначительно. На фиг. 148 приводится структура образцов от коленчатого вала, прошедшего азотирование по установленному режиму. [c.242]

Разрушение материала (разрыв связей) может происходить не под влиянием термоокислительных процессов, а в результате, кратковременного действия повышенной температуры теплового удара). Тепловому удару может подвергаться изоляция эмалированных проводов, например, при растяжении (при изгибе провода), которое превышает критические значения, допустимые для данного типа изоляции и данной температуры. Чувствительность к тепловому удару связана с особенностями структуры пространственного полимера. При малом расстоянии между цепями и частом расположении поперечных связей при нагревании растянутой пленки возникают дополнительные напряжения. Это связано с тем, что тепловому перемещению участков цепей оказывают сопротивление поперечные связи (в отличие от термопластичных полимеров и полимеров с редкими связями). Вследствие этого воздействие тепловой энергии на растянутые участки вызывает разрыв связей и разрушение материала. Поэтому необходимо ограничивать либо допустимые степени растяжения, либо допустимые температуры эксплуатации. [c.80]

При низких температурах изотермы на рис. 93 не отличаются от изотерм на рис. 85. По мере повышения температуры обе ветви (а и а") изотерм изгибаются к стороне АВ. Они постепенно сближаются и при достижении температуры двойной критической точки к сливаются, так что изотерма становится непрерывной замкнутой кривой. Она обладает теперь двумя критическими точками к жкх (рис. 94). [c.85]

Lewis показал, что для смесей парафиновых углеводородов с воздухом имеется критическая температура, при которой химическая реакция энергич1 о протекает с увеличением числа молекул. Это было продемонстрировано медленным нагреванием определенного количества жидкого углеводорода в большой цилиндрической колбе, причем давление медленно повышалось, чтобы поддерживать постоянным объем газа. Если химическая реакция не происходит, то кривые температуры и давления должны приблизительно следовать газовым законам. В случае смесей углеводородов с воздухом всегда наблюдалось резкое пО Вышение давления или изгиб кривой, что указывает на химическую реакцию. Температура, при которой происходит это повышение, была названа критической температурой изгиба (С. I. Т.) она зависит от молекулярного веса углеводорода. Например для следующих углеводородов она имеет такие значения пентан 253°, гексан 232°, гептан 212°, октан 198°. Эти величины несколько ниже для нормальных углеводородов, чем для углеводородов с разветвленной цепью. Так, критическая температура изгиба нО рм. пентана равна 253°, а для изопентана она равна 259—260°. Эти величины очень мало зависят от концентрации паров углево до рода в аппарате. Как только достигнута температура выше тем пературы 1згиба, газовая смесь остается устойчивой приблизительно до 450°. [c.1039]

При рассмотрении механизма окисления оказалось, что первой ступенью является первичная дегидрогенизация, за которой следует О кисление В одор ода в воду. Это О бъяС Няет 1) увеличение числа молекул при критической температуре изгиба, 2) ирисутствие воды среди продуктов окисления и 3) образование ненасыщенных углеводородов при температурах, близких к критическим температурам изгиба. [c.1039]

Температура формования листовых термопластов может изменяться в некотором интервале в зависимости от теплофизических свойств самого материала, размеров и формы получаемого изделия. Минимальной температурой формования является та низшая температура, при которой изделие получается без отбеливания на изгибах. Л4аксимальная, или критическая, температура формования — это такая температура, выше которой начинается деструкция нагреваемого материала или провисание листа под действием силы тяжести. В последнем случае возможно также образование складок на стенках изделий из-за температурного расширения и текучести размягченного листа. Температурное расширение составляет —2% во всех направлениях для неориентированного материала. В некоторых случаях материал подвергают предварительной вытяжке, для того чтобы вызванная ею усадка компенсировала расширение листа при нагревании. [c.240]

Из анализа моделей с разрушенными связями следует, что АЯз> АЯ2> АЯьПоэтому ожидается, что равновесное число адсорбированных атомов будет наибольшим при наличии изгибов и наименьшим в отсутствие ступеней (как в случае сингулярных поверхностей). Статистическая механика распределения дефектов разработана довольно детально [20, 21], особенно в связи с ростом кристаллов из паров малой пересыщенности. Интересное предсказание этой теории заключается в том, что сингулярные поверхности будут оставаться гладкими вплоть до некоторой критической температуры, при которой происходит огрубление как некое объединенное явление. Некоторые доказательства внезапного огрубления плоскостей (100) серебра при 800° были обнаружены Сундкви-стом [22]. Во многих случаях критическая температура огрубления не может быть достигнута ниже температуры плавления [20]. [c.112]

При испытании на ударную вязкость образцов, полученных разными способами обработки, отмечено влияние вида надреза на критическую температуру хрупкости, которая переходит от очень низких величин для гладкой поверхности реза к температуре выше 0°С при остром надрезе. Образцы после испытания имели незначительный пластический изгиб, соответствующий углу 5—15°, пластическое удлинение металла кромки составляло при этом 3—107о [4]- [c.42]

Изменение методики испытания малых образцов. Было найдено, что при изгибе образца шириной 406,4 мм грузом 2300 кГ критическая температура для распространения трещины при напряжении 12,6 kFJmm могла бы быть понижена настолько, чтобы она точно совпадала с теми результатами, которые получаются у пластин шириной 1,83 м. Это означает, что от ударов по краю образца возникают не совсем объяснимые напряжения изгиба, которые добавляются к напряжениям, полученным от действия клина, применяемого для более эффективного образования трещины. Новидимому, изгибающие усилия, действующие в направлении растяжения, образуются при отклонении образца после удара и возвращении его в прежнее положение, как это имеет место при колебаниях. Действие груза порядка 2300 кГ сводится к прекращению этих колебаний от удара. [c.84]

Количество опытов на изгиб, в )езультате которых появились трещины, связанные с присутствием графита, приведено в табл. 1. Трещины при испытапии ira изгиб сильно гра-фитизированного материала показаны на фиг. 9. Оказалось, что пластичность стали определенно ухудшилась при значительной графитизации, локализованной по изотерме критической температуры Ас зоны стыка. Вывести из этих данных количественное соотношение между углом изгиба и степенью графитизации не представилось возможным. [c.175]

Критическая температура растворения триацетата в 4-метилол-2-трихлорметилдиоксолане-1,3 равна 105—110 °С. В отличие от хлор-нолуацеталей это соединение термически стабильно и при введении в триацетат в количестве 50 и 100% дает светостойкие пленки, выдерживающие многократные изгибы. После иснытания в атмосферных условиях цод открытым небом в течение 21 суток обнаружена сильная хрупкость. 4-Метилол-2-трихлорметилдиоксолан-1,3 частично растворим в воде и при хранении в воде происходят значительные потери в весе пленок. [c.599]

Недостаток дифференциального метода закл1ючается в том, что небольшие случайные изменения состояния могут быть в этом случае приняты за остановки там, где фактически их не существует. Важно обеспечить, чтобы в печи устанавливалось стабильное состояние до того, как достигается критическая температура. Если, например, снимается дифференциальная кривая нагрева сплава Си-Оа, имеющего структуру типа -латуни, и при этом применяется медный эталон, то при включении печи от комнатной температуры получается кривая, подобная изображенной на рис. 78 (здесь по оси абсцисс отложена разница температур между образцом и медным эталоном). В этом сл1учае т-фаза сначала нагревается скорее, чем медь, и на кривой образуется изгиб, хо тя превращение отсутствует. Изгиб возникает лишь в результате различия между термическими свойствами т-фазы и чистой меди. Если остановка будет иметь место в области этого изгиба, то ее определение окажется затрудненным. Существует мнение, что дифференциальный метод слишком чувствителен к слабым нарушениям и колебаниям режима работы, вследствие чего его лучше применять лишь, когда остановки слишком малы и не могут быть надежно установлены методами простой или обратной кривой. [c.142]

При сверхструктурных превращениях, происходящих без выделения скрытого тепла (см. главу 3), больщая часть дальнего порядка разрушается в пределах сравнительно узкого интервала температур. В этом случае кривая охлаждения обнаруживает ясно выраженную остановку, а дифференциальная кривая охлаждения может иметь вид, показанный на рис. 79,а. Если кривая нагрева была снята с того же образца, который был отожжен до установления равновесия при низкой температуре, разрушение порядка проявится с самого начала. Вначале оно будет оч1ень слабым, затем усилится сначала медленно, затем быстрее, но остановка будет выражена менее резко. С другой стороны, после перехода образца через критическую температуру аномалия удельной теплоемкости исчезнет и дифференциальная кривая нагрева будет иметь заметный изгиб в направлении более быстрого нагрева образца. Соответствующая форма дифференциальной кривой показана на рис, 79, б. [c.144]

Далее полосы с надрезами подвергались растяжению при разных уровнях напряжений Сти (сти = 0...1,25ат). Одну из партий квадратных полос с несколькими надрезами одинаковой глубины доводили до разрушения. Тем самым моделировали образцы с критической глубиной надреза. После предварительного нагружения (испытания) из квадратных полос вырезали образцы на ударный изгиб. Таким образом получали образцы на ударный изгиб с различной степенью пластических деформаций в окрестности надреза, включая и такую степень деформации при которой возможно разрушение при статическом нагружении. Образцы испытывали при различных температурах (Т = + 20 - 60°С). При Ои =1,25от образцы-полоски с надрезами практически разрушались. Другими словами, при аи=1,25ат= 450 МПа надрезы с глубиной К = 2 мм при толщине образцов 8 = 10 мм являлись критическими (которые могли вызвать разрушение или остаться в образце). [c.51]

Напряжение сдвига вдоль плоскости и в направлении скольжения, необходимое для обеспечения макроскопического скольжения в монокристалле при данной температуре, называется критическим скалывающим напряжением (КСН). КСН для Ti i- изучалось в зависимости от температуры и состава [17, 19, 32] и для Nb [32], Zr [32], V o,84 [20] как функция температуры. В случае Zr эти исследования выполнялись для нескольких систем скольжения [21]. Измерения проводились при температурах выше 800°С, т. е. выше температуры перехода из хрупкого состояния в пластичное (перехода хрупкий — пластичный). КСН обычно определялось при испытании на сжатие вдоль направлений (100). В некоторых случаях для этой цели проводились испытания на изгиб с применением сосредоточенной нагрузки на образец, лежащий на [c.154]

При давлениях, меньших Ра, диаграмма в основном повторяет предыдущую (3, в). Однако с повышением давления в кондепскрованных фазах происходят критические явления между двумя жидкостями в присутствии твердой фазы. Как видно, пограничная кривая Жг — тв изгибается и касается пограничной кривой Ж —Ж в точке Кт При более низких температурах, например при (рис. 3, г), вид- [c.12]

При концентрациях с — с (и близких к ним), обнаруживают характерный излом, свидетельствующий о кон-формационной перестройке в макромолекуле. Типичный график такого рода представлен на рис. 7.16. Температура излома дилатометрических графиков во всех случаях хорошо совпадает с температурой, отвечающей изгибу графиков опалесценции 5=/(ДГ) (см. рис. 7.8), т. е. началу возрастания размеров макромолекул. В хорошем растворителе (бензол), где критические явления отсутствуют, дилатометрический излом ни при каких концентрациях раствора не наблюдается. На рис. 7.17 изображена концентрационная зависимость температурного коэффициента а парциального удельного объема ПНМА в толуоле для двух температурных областей [c.325]

Рис. 5.4.1. Температурная зависимость модулей поперечного и продольного изгибов кп (- -) и кзз (О) соответственно в нематической фазе ЦБООА перед точкой перехода смектик А — нематик. Данные приведены в виде отношения кц/И Х где Дх — анизотропия диамагнитной восприимчивости нематика. Сплошная линия — значения параметра порядка 8, нормализованные так, чтобы они соответствовали Лц/Дх ири высоких температурах. Модуль поперечного изгиба ки лишь незначительно отличается от модуля обычного нематика, тогда как модуль продольного изгиба кзз обнаруживает критическое возрастание Эблизи ГAN, обусловленное предпереходными флуктуациями (Ченг, Мейер и

Оценка сопротивления металла хрупкому разрушению определением критической переходной температуры по вязкой (волокнистой) составляющей в изломе полнотолщинных образцов 0 ТТ, испытанных на ударный изгиб. Темплеты для изготовления двух образцов металла вырезаются на одном из концов от каждых 1-2 листов партии одной плавки (от 12 до 50 листов). Нормируемый процент вязкой составляющей в изломе реально доведен до 85% при -15°С и до 80% при -20°С. [c.33]