Разделения фактор уравнения для

В случаях, когда данных о кинетических характеристиках процессов функционирования элементов ХТС недостаточно или они полностью отсутствуют, символическую математическую модель каждого ТО можно представить в форме линейных уравнений с коэффициентами функциональных связей в виде коэффициентов разделения (факторов разделения) или к. п. д. При использовании такой формы представления математических моделей ТО для элемента ХТС, в котором не происходит химического превращения (рис. 111-1), математическую модель получают следующим образом. [c.83]

Величина Ро называется фактором разделения (степень разделения, фактор фракционирования) в безотборном режиме. Фактор разделения Ро определяет разделительную способность колонны. Чем больше Ро отличается от а, тем больше эффект разделения, достигаемый в ректификационной колонне, по сравнению с эффектом разделения при обычном испарении жидкости. Уравнение (П.50) наглядно отражает многоступенчатость процесса ректификации и большую ее эффективность по отношению к простой перегонке. Так, наприме<р, при а = 2 со- [c.59]

НИЯ при экстракции типа твердое — жидкость. Поскольку в процессах разделения всегда достигается то или иное равновесие, полное разделение неосуществимо. Поэтому необходимые требования к качеству разделения должны быть выражены посредством некоторых ограничений величины фактора разделения [см. уравнение (7.1.2)]. [c.328]

Если экстракцией пользуются для разделения ионов, необходимо создать условия, обеспечивающие по возможности более полное разделение. Ионы Sj, которые подлежат извлечению из водной фазы, превращают в электронейтральные элементарные объекты S2 — хелаты или ионные ассоциаты. Экстрагентом выбирают такой органический растворитель, который очень хорошо растворяет вещество S2, чтобы молярная доля извлеченного вещества была близка к единице (100%). Одновременно экстрагент должен соответствовать другому требованию — молярная доля извлеченного вещества Si должна быть близка к нулю. Тогда это вещество практически полностью остается в водной фазе и разделением фаз осуществляется разделение веществ Si и S2. Количественно полноту разделения оценивают с помощью фактора разделения. В уравнение (18.2) подставляют выражения молярных долей согласно (18.9) и (18.10) [c.254]

Если коэффициент газопроницаемости для низкомолекулярных вешеств, не взаимодействующих с полимером, выразить как произведение коэффициентов диффузии О и растворимости сг, то фактор разделения, согласно уравнению (10.3), можно записать [c.225]

Одним из наиболее перспективных путей получения восстанавливающихся элементов является, безусловно, их электролиз на ртутном катоде. Как правило, электролитическое восстановление 5т, Ей, УЬ проводят из аце-тат-цитратных растворов, содержащих ион щелочного металла (Ыа , К" ", Ь ), что дает основание рассматривать катод как амальгамированный соответствующим щелочным металлом. По-видимому, в действительности происходит восстановление р. з. э. за счет обеих причин — прямого электролиза на ртутном катоде и восстановления образовавшейся амальгамой щелочного металла. Но каков бы ни был истинный механизм электролиза на гра-нице раздела (прикатодный слой электролита — ртуть), его эффективность как метода разделения, согласно уравнению Нернста, определяется соотношением концентраций Ме " в электролите и Ме в амальгаме. Следовательно, всякий фактор, влияющий на изменение любой из этих величин, косвенно воздействует и на результаты электролитического восстановления. [c.287]

Процесс разделения смеси осуществляется в колонке, заполненной насадкой. Важными факторами, определяющими качество разделения, являются твердый носитель, тип и количество жидкой фазы, метод заполнения, длина и температура колонки. Аналитические колонки обычно изготовляются из стеклянных трубок с внутренним диаметром 2—6 мм или металлических трубок с наружным диаметром 3—10 мм различной длины. Размерами колонки определяется общее количество газа и жидкости, которое будет в ней содержаться, и, следовательно, согласно уравнению (П. 1), — время удерживания и удерживаемый объем для любого вещества. Число теоретических тарелок для колонок с небольшой площадью сечения приблизительно пропорционально длине и не зависит от площади сечения. Разделение согласно уравнению (II. 6) увеличивается с увеличением ос [c.61]

При 100%-ном разделении фактор обогащения в уравнении (79) равен нулю. Эффективность разделения при определении микроколичеств элементов контролируется и другим важным фактором — выходом микроэлемента. Выход определяемого микроэлемента Яэ описывается уравнением [c.164]

На рис. 23-9 представлена серия кривых, рассчитанных по уравнениям (23-19) и (23-23), которые выражают зависимость фактора разделения [см. уравнение (22-2)] от числа равновесий и переносов в различных условиях. Числа равновесий и переносов, необходимые для количественного извлечения (0,999) компонента А и для его количественного разделения (фактор разделения 0,001) от компонента В, соответствуют точкам пересечения кривых с линией 5в/а = 0,001. Обрыв верхних ветвей кривых (5в/а = 2) на рис. 23-9 соответствует разрешению пиков [см. уравнение (24-30) и рис. 24-7], которое несколько меньше единицы, т. е. полноте разделения, достаточной для точных количественных измерений. [c.476]

И из уравнения (1.45) с использованием фактора разделения по уравнению (1.44) [c.35]

Явление адсорбции ионов во внутреннем слое исследуется в разделе 4. Вывод изотермы адсорбции основан на тех же исходных предположениях, что и теория диффузного слоя, однако наличие пространственного разделения между внутренней и внешней областями позволяет сравнительно просто осуществить статистическое разделение этих областей. Кроме того, вследствие близости адсорбированных ионов к их собственным изображениям электростатическое взаимодействие между этими ионами можно рассматривать как малое возмущение, хотя совокупность адсорбированных частиц может находиться даже в условиях, близких к плотной упаковке. В рамках этих упрощающих предположений адсорбционные уравнения оказываются зависящими лишь от двух факторов — уравнения состояния и бинарной функции распределения, относящихся к двумерной системе ионов, лишенных своих электрических зарядов. Результат сводится к так называемому эффекту дискретности заряда , на который впервые, как часто отмечается, указал Фрумкин [3—6]. [c.143]

Произведя подстановку из уравнения (1.61) в уравнение (1.23) и введя среднее значение фактора разделения, получаем уравнение для скорости осаждения в центробежном поле [c.36]

Увы, теорема Фишера не выполняется уже для чуть более сложных моделей. Она тесно связана с гипотезой о разделении факторов. Сейчас известно, когда из более сложных и общих эколого-генетических моделей могут быть получены уравнения Фишера. Оказьшается, для этого требуется, чтобы отличия между носителями различных генотипов были малы. Тогда в первом приближении по этой малости и получаем уравнения Фишера, а с ними его теорему (вспомните модели типа 3 - что-то считаем очень большим или очень малым). [c.109]

По сущности действия центрифуги этого типа являются разновидностью фильтров, в которых движущая сила фильтрации создается центробежной силой. Вследствие этого процесс разделения на фильтрационных центрифугах подчиняется законам не отстоя, а фильтрации, рассмотренным в предыдущем подразделе. При применении к фильтрационным центрифугам уравнений фильтрации величина фигурирующего в этих уравнениях рабочего давления должна быть выражена как функция центробежной силы и факторов, ее обусловливающих. [c.131]

Фактор разделения / =1 Л] = 1, а значения и Лз определяются из квадратного уравнения [c.212]

Если фактор разделения равен единице (/ =1), уравнения (VI.135) и (VI.137) упрощаются [c.239]

Третий подход, называемый методом отношения, был предложен [9] для разделения изотропного сдвига в октаэдрических комплексах ко-бальта(П) на скалярную и дипольную составляющие. Было сделано допущение, что отношения скалярных сдвигов аналогичных протонов в комплексе кобальта(П) те же самые, что и для протонов аналогичного комплекса никеля(П). Зная величины как этих отношений, так и отношений геометрических факторов, для нескольких протонов удается рассчитать анизотропный член, например в уравнении (12.23), и затем рассчитать Ду (дипольный) для каждого протона. Вообще некорректно предполагать, что октаэдрические комплексы никеля(П) и кобальта(П) характеризуются аналогичными картинами делокализации [10]. У высокоспинового комплекса кобальта(П) неспаренные электроны находятся [c.174]

Эксплуатация пористых мембран при повышенных температурах снижает поверхностный поток и может благотворно сказаться на процессы разделения, если фактор разделения максимален при свободномолекулярном режиме течения [см. уравнение [c.65]

Селективность процесса разделения бинарной смеси в пористых сорбционно-диффузионных мембранах, определяемую в первом приближении идеальным фактором разделения, можно исследовать на основе уравнения проницаемости (2.63) с привлечением соотношений (2.38), (2.53), (2.66) и (2.68), связывающих феноменологические характеристики О,", Di и a ij с молекулярными параметрами газов (Ми ац, е,-, ). Очевидно, увеличение молекулярных размеров и параметров парного [c.65]

Диффузионный фактор разделения в конденсированных средах можно оценить в форме соотношения коэффициентов диффузии растворенных газов (см. уравнение (3.25) [c.79]

Можно, используя метод термодинамического подобия (уравнение 3.14), найти корреляцию диффузионного фактора разделения с критическими параметрами и фактором ацентричности силового поля молеку газа [c.80]

Таким образом, идеальный фактор разделения оказывается функцией параметров парного потенциала молекулярного взаимодействия ац и Ей [см. уравнения (3.12) —(3.15)] и координационных чисел Za и Z,/ в конденсированной фазе чистых компонентов. Постоянные Ь и и, характеризующие свойства матрицы мембраны, могут быть рассчитаны по известным значениям коэффициентов диффузии и растворимости близких го- [c.106]

Исследуем влияние температуры на идеальный фактор разделения. Температурная зависимость проницаемости чистых компонентов, как это следует из уравнения (3.76), зависит от энтальпии растворения и энергии активации диффузии Однако избирательность сорбционного процесса а //, как показано в разд. 2.2, при изменении температуры оказывается более консервативной характеристикой, чем проницаемость А(Т). [c.107]

После подстановки уравнений (3.85) в (3.84) и (3.21) в (3.83) получим температурную зависимость сорбционного и диффузионного факторов разделения и селективности мембраны в виде соотношений [c.108]

Для анализа влияния давления газовой смеси на идеальный фактор разделения можно воспользоваться уравнениями (3.64), (3.65) и (3.69). Если допустить, что сжатие мембраны и вызванное этим уменьшение свободного объема матрицы действует идентично для всех компонентов смеси, то из уравнения (3.69) можно исключить коэффициенты и и х/, учитывающие [c.108]

Для других форм организации потоков в мембранном модуле функцию определяют численными методами. Из соотношения (6.14) следует, что при идеальном перемешивании вид уравнения кинетической кривой не зависит от скорости движения потоков, а определяется только фактором разделения а° и отношением давлений в дренажном и напорном каналах. [c.205]

Сложнее обстоит дело в мембранах с конечным значением фактора разделения а,. Преобразуем уравнение (7.55), используя соотношения для состава проникшего потока [c.245]

Качество носителей иепрерывно улучшается. Например, применение шариков из стекла с тонким пористым поверхностным слоем [66] позволяет снизить до минимума размывание полосы, связанное с сопротивлением массопереносу в неподвижной фазе работать при высоком давлении на входе колонки в связи с жесткостью носителя и снизить сопротивление потоку подвижной фазы. Можно достичь больших скоростей потока без снижения числа тарелок [67]. Масса неподвижной фазы, химически связанной со стеклянным носителем, имеющим контролируемую поверхностную пористость, не превышает 1% от массы носителя, поэтому мертвый объем колонки может быть относительно большим. В этом случае следует учесть возможность снижения емкости колонки и снижение разрешения, связанное с падением фактора разделения в уравнении (24-35). [c.547]

По Келсаллу, в первом приближении п = 0,5 [57]. Интенсивность центробежных сил в циклоне можно оценить фактором разделения по уравнению (1.13). Решая [c.42]

С увеличением фактора разделения возрастает разделяющая способность центрифуги. Как видно пз уравнения (33), разделяющая жособность центрифуги должна возрастать пропорционально радиусу барабана и квадрату числа оборотов. Пределы увеличения числа оборотов и особенно диаметра барабана ограничиваются механической прочностью стенок барабана. [c.40]

Из уравнений ( 111.132) и ( 111.133) непосредственно следует, что рассматриваемый метод весьма сходен с потарелочным расчетом Тиле и Геддиса, ибо в конечном счете он сводится к определению количеств и составов целевых продуктов разделения по заданным числам тарелок, флегмовому числу и градиенту температуры. Поэтому в пределах исходных допущений метод факторов поглощения и отгона является столь же точным, как и расчет от тарелки к тарелке . [c.421]

В отличпе от аналитического расчета простой колонны, где используется одно лишь уравнение концентраций для каждой секции, здесь их число равно числу компонентов системы, поэтому с увеличе 1ием числа составляющих расчет разделения заметно осложняется. Другим осложняющим фактором при определении температур паровых и жидких потоков является необходимость решения уравнений изотерм методом постепонного приблил еиия. Как указывалось выше, это затруднение удается преодолеть путем использоваиия относительных летучестей вместо констант фазового равновесия, однако лишь за счет внесения определенной неточности в результаты расчета. Остановимся подробнее иа этом вопросе. [c.392]

Анализ сорбционного фактора разделения газовой смеси в пористой матрице, определяемого соотношениями (2.8) и (2.21), можно провести на основе уравнения (2.29) с использованием принципа соответственных состояний, согласно которому упругость пара есть универсальная функция безразмерной температуры Те = Т1Тс и критического давления Рс. РуЛТ) =Рс Тв). Тогда оказывается, что коэффициент адсорбционного разделения является функцией критических параметров компонентов газовой смеси [c.50]

Для бинарной идеальной газовой смеси состав проникшего потока и эксергетический к. п. д. селективного проницания [уравнения (7.62) и (7.63)] можно представить как функцию фактора разделения и приведенной движущей силы легкопроникающего компонента [c.246]

При анализе имеющегося опыта ло процессам фильтрования с образованием осадка, как и по ряду других процессов разделения суспензий на фильтрах, нередко отмечается заметное несюответст-вие между уравнениями и практическими данными. Это иногда вызывает сомнение в значении науки для правильного описания процессов фильтрования и преувеличивает значение практического искусства в управлении этими процессами. Теоретически выведенное или экспериментально установленное уравнение, как правило, описывает в некоторой степени упрощенный или идеализированный процесс и включает ограниченное число факторов, влияющих на процесс. За пределами уравнения могут оказаться факторы, усложняющие процесс и вызывающие расхождение между результатами расчета и практическими данными. В лаборатории возможно создать условия, когда на процесс влияют только факторы, входящие в уравнение. При этом получаемые данные соответствуют уравнению. В производственных условиях на процесс влияют также факторы, не входящие в уравнение и отражающие, в частности, побочные явления, особенности конструкции фильтра и случайные отклонения. В связи с этим возникает необходимость использовать для практических расчетов имеющиеся уравнения с эмпирическими поправками или частные эмпирические уравнения. Таким образом, в основе несоответствия между уравнениями и практическими данными находится неустранимое в настоящее время затруднение в получении уравнений, учитывающих все главные факторы, определяющие течение производственного процесса. [c.70]

Отмечено, что исследование содержания твердой фазы в фильтрате оказывается очень трудным из-за большого числа действующих факторов. На основании опытов по разделению водной суспензии измельченного кирпича с концентрацией 0,04 кг твердой фазы на 1 кг жидкой фазы при использовании полиамидной ткани из монофиламентных нитей получено уравнение [c.82]