Равновесия линии, процесс ректификации

Если на кривой равновесия для какой-либо смеси имеется точка перегиба, например для смеси этанол—вода, то число теоретических ступеней разделения определяют методами, описанными в разд. 4.7.1 и 4.7.2. Однако при этом вводятся следующие ограничения, а именно концентрация легколетучего компонента в головном продукте % должна быть меньше концентрации в азеотропной точке, а при определении минимального флегмового числа рабочую линию процесса ректификации для укрепляющей части колонны следует[проводить по касательной к кривой равновесия (рис. 65). Если провести рабочую линию а—с , как обычно, от точки а через точку Ь , то на кривой равновесия получатся три точки пересечения Ь , и Ь . Даже при некотором увеличении флегмового числа, начиная с его минимального значения, этой рабочей линии соответствует бесконечно большое число теоретических ступеней разделения. Чтобы получить конечное число теоретических ступеней, необходимо перейти от минимального флегмового числа, соответствующего касательной к кривой равновесия (рабочая линия а—с), к несколько большему флегмовому числу, определяемому рабочей линией а—с после этого можно строить [c.107]

Как рассчитывается кривая равновесия для процесса ректификации Как строятся рабочие линии [c.120]

Рис. 40. Структуры диаграмм процессов в системе с химическим взаимодействием компонентов, а-Развёртка граней концентрационного тетраэдра с траекториями процесса открытого испарения б — концентрационный тетраэдр АВС с поверхностью химического равновесия, разделяющей плоскостью областей ректификации ВМО и плоскостью химического взаимодействия АВд чистых исходных реагентов А и В в-плоскость химического взаимодействия АВд чистых исходных реагентов А и В кривая АНВ —линия химического равновесия В,Ч — разделяющая линия областей ректификации пунктирные линии — траектории химической реакции (траектории изменения составов псевдоисходных смесей) г - качественные траектории открытого испарения п различных областях ректификации четырехкомпонентной системы.

Если рабочая линия располагается выше линии равновесия (процесс абсорбции), как это показано на рис. Х-7, то построение ступенек ведут слева направо. Если рабочая линия располагается ниже линии равновесия (процесс ректификации), то построение ступенек ведут справа налево. [c.676]

На рис. 24 представлены кривая равновесия для процесса ректификации в координатах у—л и рабочие линии верхней и нижней частей колонны, которые пересекаются в точке, отвечающей составу исходной смеси (питающей тарелки) х . [c.51]

С помощью диаграммы равновесия пар — жидкость определим условия ректификации, как это описано в разд. 4.7.1. Рабочая линия процесса ректификации для укрепляющей части колонны [хв = 60% (мол.) и % = 99% (мол.)] пересекает ось ординат в точке у = 32. Из (78) следует [c.187]

Уравнение (XI. 11) описывает в диаграмме равновесия у—х прямую линию (рис. XI-7), называемую рабочей линией процесса ректификации. Эта прямая проходит через точку на диагонали с координатами (xj, t/a), отсекает на оси ординат отрезок yJ R + 1) и образует с осью абсцисс угол, тангенс которого равен R R 4- 1). Так как сечение АВ выбрано произвольно, то очевидно, что сопряженные концентрации низкокипящего компонента в жидкости и паре х, у) во всех сечениях колонны изображаются точками, принадлежащими рабочей линии. [c.518]

Особенностью процессов экстрактивной ректификации является значительно больший массовый расход жидкой фазы, чем паровой, поскольку эти процессы проводятся обычно при высокой концентрации разделяющих агентов в жидкой фазе (70—90%), В связи с этим тепловой поток, переносимый жидкостью, значительно больше, чем в процессах обычной и азеотропной ректификации, а даже сравнительно небольшое изменение температуры по высоте колонны, характерное для процессов экстрактивной ректификации, может приводить к значительному изменению расходов материальных потоков по высоте колонны. Это обусловливает изменение флегмового числа и относительного содержания разделяющего агента в жидкой фазе по высоте колонны, что отражается на условиях фазового равновесия и становится причиной нелинейности рабочих линий процесса ректификации. Для расчета процессов экстрактивной ректификации также используется метод от тарелки к тарелке , реализуемый с помощью ЭВМ. Имеется ряд приближенных методов расчета, основанных на упрощающих допущениях об условиях равновесия между жидкостью и паром, изменении расходов материальных потоков по высоте колонны и т. д. Роль приближенных методов уменьшается по мере прогресса вычислительной техники и прикладной математики. [c.565]

Особенность процессов экстрактивной ректификации заключается в том, что они проводятся обычно при высокой концентрации разделяющих агентов (70—90 мол.%), причем последние чаще всего имеют значительно более высокие температуры кипения, чем компоненты заданной смеси. Если в процессах обычной и азеотропной ректификации расходы жидкости и пара имеют незначительные различия, то в процессах экстрактивной ректификации расход жидкости, как правило, значительно превышает расход пара. Поэтому и количество тепла, переносимого потоком жидкости, значительно больше, чем в процессах обычной и азеотропной ректификации. Соответственно больше роль энтальпии жидкости в тепловом балансе колонны. Вследствие этого даже относительно небольшое изменение температуры по высоте колонны, обычно характерное для процессов экстрактивной ректификации, может вызвать значительное изменение расходов пара и жидкости. Это обусловливает изменение по высоте колонны флегмового числа и концентрации разделяющего агента, а также в свою очередь, усложняет определение условий фазового равновесия и обусловливает криволинейный ход рабочих линий процесса ректификации. Разумеется, отмеченная особенность относится лишь к той части колонны для экстрактивной ректификации, которая расположена ниже точки ввода разделяющего агента. Часть колонны, находящуюся выше точки ввода разделяющего агента, рассчитывают как в обычных процессах ректификации. Поэтому этот вопрос здесь не рассматривается. [c.293]

На рис. 17 представлены кривая равновесия для процесса ректификации в координатах у — хи рабочие линии верхней и нижней частей колс/нны, которые пересекаются в точке, отвечающей составу исходной смеси (питающей тарелки) Xf. Верхняя рабочая линия начинается в точке Хр = Ур, лежащей на диагонали, и отсекает на оси ординат отрезок [c.42]

Проведено совместное решение следующих уравнений оперативной линии процесса, основного уравнения массопередачи, взаимосвязи общего Kyv и частных коэффициентов массопередачи и yv кривой фазового равновесия (I). При решении использовано свойство рациональных дробей, что позволило применить к анализу процесса ректификации математический аппарат дроб-но-рациональных функций и комплексного переменного. В этой связи введены понятия характерного уравнения процесса ректификации (знаменатель дробно-рациональной функции) и полюсов процесса. Последние представляют собой корни характерного уравнения и могут быть вещественными и комплексными числами. Для простоты выкладок приняты следующие общепринятые допущения оперативная линия — прямая, частные коэффициенты не меняются по высоте. [c.188]

Расчет процесса массопередачи при ректификации усложняется тем, что коэффициент массопередачи обычно значительно изменяется по высоте колонны, увеличиваясь по направлению к верху колонны. В соответствии с характером линии равновесия процесса ректификации (см. рис. 19-2, стр. 661) тангенс к угла наклона к ней касательной уменьшается с возрастанием содержания НК в смеси, а уменьшение величины к согласно уравнению (16-38) приведет к повышению коэффициента массопередачи К. [c.693]

Если рабочая линия расположена ниже линии равновесия (ри . Х-3, а), то для любой точки, например точки А рабочей линии, у <5 у и д > л , где у и х — равновесные концентрации. Следовательно, распределяемое вещество (компонент) будет переходить в этом случае из фазы Фд. в фазу Ф . Перенос в таком направлении происходит, например, в процессе ректификации, где более летучий компонент переходит из жидкой фазы (Ф в паровую (Фу). [c.389]

Разделение компонентов с близкими температурами кипения, относительные летучести а которых близки к единице, сопряжено со значительными трудностями. При работе с такими смесями линия равновесия настолько сближается с диагональю диаграммы у—х, что для их разделения требуется очень большое число единиц переноса. Величина а может быть увеличена и разделение облегчено при изменении давления перегонки, обычно путем проведения процесса ректификации под вакуумом. [c.512]

Для определения числа теоретических ступеней щ и числа единиц переноса а надо располагать линией равновесия и знать закон изменения сопряженных концентраций х и у по высоте колонны (в рабочем диапазоне их изменения). В диаграмме х—у зависимость сопряженных концентраций представляет собой рабочую линию процесса (см. разд. 10.7). Выведем ее уравнение для ректификации, как это было сделано в разд. 10.7 для противоточного массообмена. [c.1022]

Уравнение равновесия (III. 60) может быть представлено графически в системе координат у — х в виде гиперболы, изображенной на фиг. 13. Эта линия ОАВ называется кривой равновесия у х я играет очень важную роль в расчете процесса ректификации. Каждой точке кривой равновесия у — х отвечает вполне определенное состояние рассматриваемой системы, характеризующееся определенным сочетанием значений ее свойств — составов фаз, температуры и давления. Точка 0(0,0) является фигуративной точкой чистого ВКК, и поэтому ей при заданном постоянном внешнем давлении отвечает максимальная температура системы. Точка В(1,1) отвечает чистому НКК, и поэтому ей соответствует при постоянном р минимальная температура системы /д. Всякая другая точка Л(х, у) кривой равновесия определяет некоторое равновесное состояние бинарной системы с температурой /, промежуточной [c.91]

Число ступеней в секциях обоих продуктов зависит от состава исходной смеси, требуемой степени разделения и эффективности работы отдельных ступеней. Потребное число теоретических ступеней разделения можно определить так же как и в случае ректификации и абсорбции, на основе кривой фазового равновесия и рабочих линий процесса разделения. [c.77]

Процесс ректификации может итти лишь в том случае, если движущая сила положительна, т. е. у > у. Поэтому положение рабочей линии АВ" С, при котором она выходит за пределы линии равновесия (т. е. на некотором участке у <у), практически невозможно. Крайним положением рабочей линии будет линия АВ"С в положении, когда она соприкасается с линией равновесия в одной точке В". В этом случае ректификация возможна, но так как в точке В" движущая сила равна нулю у = у ), то [c.676]

При Л = из выражения (П1, 9) следует, что X = Xf, т. е. рабочие линии обеих частей колонны пересекаются на кривой равновесия. Из рис. 13 видно, что при построении теоретических ступеней ректификации вокруг этой общей точки пересечения рабочих линий и кривой равновесия число их окажется действительно неограниченно большим (п = оо). Как при Л" = Л ин1 так и при Л = оо ордината точек пересечения рабочих линий остается неизменной и равной X/. Таким образом, из рассмотрения зависимости процесса ректификации от физического состояния исходной смеси можно прийти к следующим выводам. [c.26]

По рабочему флегмовому числу н по заданным относительным концентрациям легколетучего компонента определяющей дары в начальном и конечных продуктах (обычным расчетом как при ректификации бинарной смеси) составляются уравнения рабочих линий для укрепляющей и отгонной частей колонны. Эти рабочие линии вместе с кривой равновесия определяющей пары дают решение числа теоретических тарелок в колонне любым из методов, разработанным для расчета процесса ректификации бинарной смеси. [c.109]

Итак, процесс ректификации в целом можно изобразить при помощи совокупности прямой, проходящей через точку Хд, Ж(,) с наклоном Q д к оси абсцисс, и ряда прямоугольных треугольников, гипотенузы которых расположены па этой прямой, а вершины прямых углов — на кривой равновесия. Указанную прямую называют прямой концентрации млш рабочей линией. Что касается прямоугольных треугольников, то, начиная [c.382]

Если рабочая линия расположена ниже линия равновесия (см. рис. 9.2,6), то для произвольно выбранной на рабочей линии точки А содержанне у < у а х> х, при этом целевой компонент будет переходить из жидкой фазы в газовую, и движущая сила этого процесса будет равна Ау — у — у и Ах = х — х. Такой переход осуществляется, например, в процессе ректификации. [c.307]

В связи с изменением теплоты испарения по высоте колонны рабочие линии должны были иметь криволинейный характер. Чтобы упростить расчеты процесса ректификации, эти линии проводят в виде прямых. Очень важно, чтобы рабочие линии правильно отражали действительные соотношения между жидкостью и паром в тех местах, где они наиболее близко подходят к кривой равновесия. Такими точками являются полюсы и точки, соответствующие месту ввода смеси в колонну. Точку пересечения рабочей линии с диагональю Диаграммы х—у будем называть полюсом (для НК 111,1 = Уш, 1=- -1) по аналогии с соответствующей точкой на диаграмме х—I. [c.78]

Влияние аргона на процесс ректификации воздуха особенно сильно зависит от концентрации получаемого кислорода (см. рис. 40 и табл. 20). При Ук1>97- 96%, вследствие значительного содержания аргона на тарелках, концентрационные градиенты в ВК значительно меньше, чем они могли бы быть при ректификации бинарной смеси кислород — азот. Наиболее резкое сокращение концентрационных градиентов происходит на участке от места, которому соответствует точка пересечения рабочих линий, до места ввода смеси в колонну и на нижнем участке исчерпывающей секции колонны, где происходит процесс разделения смеси кислород — аргон. Так, при 1/к1 = 99,5% Ог ЧТТ в ВК при расчете в диаграмме равновесия для тройной смеси в 2,25 раза больше, чем при расчете в диаграмме равновесия для смеси кислород — азот (табл. 20). Поэтому, как уже отмечалось, при г/к1>97 96% для правильного определения числа тарелок в колонне воздух следует рассматривать как тройную смесь кислорода, аргона и азота. [c.135]

В рассмотренных вариантах схем рабочие линии близки к кривой равновесия и в нижней части ВК (рис. 73 и 74). Для самой нижней секции колонны Ау в действительности дополнительно уменьшаются вследствие некоторого влияния аргона на процесс ректификации. [c.215]

Неопределенным остается значение ординаты, отвечающее составу Хр Выбор этого значения является определяющим для расчета процесса ректификации. Можно представить два крайних положения точки пересечения рабочих линий 1) точка пересечения лежит на диагонали и 2) точка пересечения лежит на кривой равновесия. [c.42]

Уравнения (76) легко интегрируются и позволяют выяснить поведение дистилляционных линий около особой точки. В зависимости от знаков В22, Взз, Ви здесь могут представиться различные случаи. На рисунке дана качественная иллюстрация возможных типов поведения дистилляционных линий. Физикохимическая интерпретация случаев состоит в следующем. В случае а за счет дистилляции химическое равновесие может быть смещено с тем, чтобы получить продукт Яз, очищенный с требуемой степенью от химически активных примесей и растворителя. В случае б , напротив, диаграмма дистилляционных линий показывает, что осуществление указанного смещения химического равновесия за счет дистилляции невозможно. Однако в этом случае компонент / 5 может быть выделен из реакционной смеси в качестве первой фракции при достаточно медленной ректификации. В случае -в дистилляция позволяет выделить продукт Яз, очищенный от активных примесей Яг, Я4, но не от растворителя / з, концентрация которого по мере испарения будет возрастать. Случаи г, д, е оказываются менее благоприятными. В случаях д, е имеется возможность обогащения раствора компонентом Яь за счет дистилляции, но только для растворов состава г и только до некоторой степени, когда фигуративная точка раствора окажется на минимальном расстоянии от точки компонента Яз. Протекание процессов ректификации в случаях г, д, е может оказаться довольно разнообразным и не может быть рассмотрено без учета поведения дистилляционных линий около остальных особых точек систе- [c.51]

Рабочая линия а—с, соответствующая конечной стадии разгонки, пересекает ось ординат в точке 48% (мол.), а вертикальную линию, проведенную через = 81% —в точке Через точку XJ = 0,5% проводят линию, параллельную оси ординат, до пересечения с диагональю в точке е. Соединяют точки иен получают прямую, которая является рабочей линией процесса ректификации для исчерпывающей части колонны. Начиная от точки (1, вычерчивают ступени разделения для укрепляющей части колонны. Эти ступени располагаются между кривой равновесия и рабочей линией 1—й для укрепляющей части колонны достаточно иметь 4 ступени разделения. Затем откладывают ступени разделения от точки (1 вниз и между равновесной кривой и рабочей линией процесса для исчерпывающей части колонны (1 — е получают всего 13 ступеней. Если кривая равновесия построена в мелком масштабе (примерно 25x25 см) или подходит очень близко к диагонали, то рекомендуется участок диаграммы, лежащей между 10 и 0%, отдельно вычертить в большем масштабе, как это показано в левой части рис. 63 такой прием облегчает построение ступеней разделения. [c.105]

Для конечного флегмового числа рассчитать ЧЕП по такому же методу значительно сложнее [71]. Чильтон и Кольборн [163] описали приближенный графический метод расчета ЧЕП, который представляет собой дальнейшее развитие метода Мак-Кэба и Тиле. Он пригоден для всех смесей, для которых известна кривая равновесия. При этом в рассматриваемом интервале концентраций рабочая линия процесса ректификации для укрепляющей части колонны не должна подходить слишком близко к кривой равновесия. Задача сводится к тому, чтобы подобрать подходящее среднее значёние движущей силы, совпадающее с величиной обогащения, соответствующей единице переноса. На диаграмме равновесия в обычном порядке вычерчивают рабочую линию и через точку проводят вертикальную линию, которая пересекает рабочую линию в точке а кривую равновесия — в точке Уь На рис. 79 такое построение схематически пояснено для отдельного участка диаграммы равновесия при этом на рис. 79а кривая равновесия проходит менее круто, чем рабочая линия, а на рис. 796 линии параллельны между собой. [c.125]

Процесс ректификации осуществляется при контактировании потоков пара или газа и жидкости, которые имеют разные составы и температуры пар (газ) имеет более высокую температуру, чем вступающая с ним в контакт жидкость. Движущими силами процесса ректификации являются разности составов и температур контактирующих потоков пара или газа н жидкости. При достаточной продолжительности котакта пар и жидкость могут достичь состояния равновесия, при котором температуры потоков станут одинаковыми при этом их составы будут связаны уравнениями равновесия. Составы встречных (но не вступивших в контакт) потоков пара и жидкости связаны уравнениями рабочих линий. Такой схеме контактирования потоков пара и жидкости соответствует понятие теоретической тарелки , или теоретической ступени контакта , [c.112]

Любая из этих зависимостей изображается графически линией равновесия, которая либо является кривой, как показано на рис. Х-1, либо в частном случае— прямой линией. На рис. Х-1, а показана равновесная кривая для системы с компонентами-носителями, выражающая зависимость равновесной концентрации, например в газовой фазе, от концентрации жидкой фазы при Р = onst и / = onst. На рис. Х-1, б приведен пример равновесной кривой для процесса ректификации, построенной при Р — onst. Каждая точка кривой, как показано на рисунке, соответствует разным температурам (if, и т. д.). [c.387]

Требуемая степень разделения в процессе ректификации достигается путем многих повторений однократного разделительного эффекта, определяемого величиной а. Поэтому после определения потока следующий этап расчета процесса ректификации состоит в онределении ЧТСР п. Эту задачу можно решить несколькими методами, которые последовательно будут рассмотрены ниже. Один из них — расчет изменения концентраций от ступени к ступени путем поочередного использования уравнения равновесия и уравнения рабочей линии. Для определения ЧТСР п такую утомительную процедуру обычно заменяют графическим решением, для чего в системе координат у—X (состав пара — состав жидкости) наносят равновесную и рабочую линии. Один из прямоугольных треугольников, вписанных между этими двумя линиями (рис. П-2, а), изображает [c.50]

Таким образом, ири всяком заданном разделении минимальное флегмовое число Ямин и минимальное число теоретических тарелок тгйин> легко определяемые по кривым фазового равновесия для каждой разделяемой пары, являются действительно необходимыми и совершенно достаточными критериями для того, чтобы расчет процесса ректификации любой многокомпонентной смеси был сведен к расчету процесса ректификации бинарной смеси. Этот способ расчета не уступает по точности столь трудоемкому ступенчатому методу. Разумеется, уравнения рабочих линий могут и должны быть скорректированы в тех различных случаях,когда необходимо внестите или иные существенные поправки в тепловой или материальный баланс процесса.Тем более, что,строго говоря,рабочие линии, отображающие [c.109]

Для процесса ректификации с минимальным флегмовым числом, когда рабочие линии в точке ввода смеси расположены на кривой равновесия, количество теплоты QT ", отводимого из конденсатора, равно общему количеству теплоты, отбираемому от укрепляющей секции колонны в обратимом процессе, а количество теплоты Qn ", подводимого к испарителю, равно общему количеству теплоты, подводимому к исчерпывающей секции колонны в обратимом процессе. [c.188]

ТОГО, применительно к новому методу расчета процесса ректификации, разработанному во ВНИИкимаше, данные равновесия тройной системы представляются также в координатах i/ —Xi с линиями t/2 = 0nst (X2 = 0nst) И У2—Х2 С ЛИНИЯМИ yi = Onst. Иными словами, построены диаграмма у —x (р=1,36 ата = = 1000 мм рт. ст.) для кислорода (до 100%) с линиями постоянной концентрации аргона (до 30%) и диаграмма У2—Х2 для аргона (до 32%>) с линиями постоянной концентрации кислорода (до 100%). Эти диаграммы (они схематично представлены на рис. 6) используются при расчете процесса ректификации в верхней колонне. При этом, если состав пара известен и равен, например, и yf, то равновесный ему состав жидкости определяется следующим образом. На г/i—Xi диаграмме проводится вертикальная линия yi=yf, точка пересечения которой с кривой У2 = У2 определяет содержание кислорода в жидкости J f. Для определения содержания аргона в жидкости х- необходимо провести вертикальную линию у2 = У2 ДО пересечения [c.23]

Расчеты процесса ректификации зачастую (при l/f< 96% Ог) можно производить по диаграмме равновесия бинарной смеси кислород—азот, а ввод кубовой жидкости осуществлять в сечение, соответствующее точке пересечения линий рабочих концентраций, т. е. 31начительно выше (где = 40% Оа). [c.30]

На рис. 13 представлены результаты поверочного расчета процесса ректификации в верхней колонне стендовой установки [38]. Расположение рабочих линий и кривых рав1Новесия в диаграммах у—X для кислорода и аргона показывает, насколько флегмовое число в / и // частях верхней колонны близко к минимальному. Например, рабочая линия в диаграмме у2—Для аргона имеет меньший угол наклона к оси х, чем кривая равновесия. В связи с последним обстоятельством даже при значительном числе тарелок концентрация аргона в отходящем азоте будет значительной. Кроме того, как видно из первой части рисунка, из-за малого флегмового числа в V части колонны невозможно получить аргонную фракцию с большим содержанием аргона, хотя значительные примеси его в отходящем азоте и получаемом кислороде создают предпосылки к его накоплению. [c.37]

Особенно важно при этом по возможности точнее определить флегмовые отношения для тех участков, где рабочие линии наиболее близко подходят к равновесным кривым. Такими участками в верхней колонне являются средняя часть (в районе мест ввода потоков и I)) и самая нижняя часть отгонной секции (см., например, рис. 13). В то же время в статье Г. Б. Нарин- ского показано, что метод учета изменения теплоты испарения смесей по высоте колонны не очень сильно влияет на ход линий ректификации и требуемое число тарелок. Наиболее близкими являются способ расчета в пространственной х—I диаграмме смеси кислород—аргон—азот (если поверхности пара и жидкости считать плоскостями) и способ переноса точек из х—I диаграммы смеси кислород—азот для каждой теоретической тарелки, исходя из содержания азота в смеси. Этот вариант неприемлем ввиду его сложности. Для практических расчетов рекомендуется такой вариант, когда построение рабочих линий производится путем переноса точек из х—/ диаграммы для смеси кислород—азот по содержанию кислорода в смеси. При этом флегмовые отношения для смесей нижней части колонны берутся по точке, соответствующей получаемому кислороду, а для остальных сечений колонны — по точке пересечения рабочих линий. Несколько точнее определяется число тарелок, если учесть изменения флегмовых отношений от точки пересечения рабочих линий до места ввода кубовой жидкости (особенно при низких значениях коэффициента извлечения аргона). Обычно расчет процесса ректификации тройной смеси кислород—аргон—азот производится по диаграмме равновесия, состоящей из диаграммы у—х для кислорода и аргона. [c.50]

При расчете процесса ректификации часто пользуются диаграммой равновесия у—х (рис. 6,6), которая построена следующим образом по оси абсцисс отложено содержание низкокипящего компонента в мольных долях в жидкости (х), а по оси ординат — содержание того же компонента в мольных долях в паре у). На jpH . 6,6 показана диаграмма для двухкомпонентной смеси бен- зол—толуол при постоянном давлении. По оси ординат отложено мольное содержание НК (бензола) в паре, а по оси абсцисс — мольное содержание НК в жидкости при равновесии. Диагональ соответствует равному содержанию НК в жидкости и паре х = у). чТ Равновесная кривая и диагональ ограничивают область одно-овременного существования двух фаз. Выше кривой равновесия расположена область пара, ниже диагонали — область жидкости. Из рис. 6,6 следует, что линия равновесия расположена выше диагонали, следовательно, пары обогащены НК. Чем больше выпуклость равновесной кривой, тем выше разница составов пара и жидкости и тем легче разделяется смесь на компоненты. [c.17]