Теплообмен ток жидкостей параллельный

Конвективная теплоотдача, как уже отмечалось, является результатом двух параллельно протекающих процессов переноса тепла собственно теплопроводности и молярного теплообмена, обусловленного движением жидкости или газа (конвекция). В зависимости от свойств последних и характера их движения вклад каждого из двух процессов может быть различным, но прп всех условиях интенсивность теплообмена, выражаемая коэффициентом теплоотдачи а, неразрывно связана с характером движения жидкости или газа. В связи с этим различают теплоотдачу при свободной (естественной) конвекции, при ламинарном и турбулентном режимах течения. При этом предполагается, что участвующие в теплообмене жидкости и газы не меняют своего агрегатного состояния (не испаряются и не конденсируются) теплоотдача, сопровождающаяся изменением агрегатного состояния жидкостей и газов, вследствие специфических особенностей будет рассмотрена отдельно. [c.285]

Пластинчатые теплообменники представляют собой аппараты, поверхность которых образована набором тонких штампованных пластин с гофрированной поверхностью. Их различают по степени доступности поверхности теплообмена для осмотра и механической чистки на разборные, разборные со сдвоенными пластинами (полуразборные) и неразборные (сварные или паяные). В пластинчатых теплообменниках можно осуществить теплообмен между рабочими средами жидкость — жидкость, пар — жидкость, пар-Н газ — жидкость, газ — жидкость, газ —газ. Отечественная промышленность выпускает пластинчатые теплообменники различных модификаций с поверхностью теплообмена от 1 до 800 м для работы как под вакуумом, так и при давлении до 4 МПа, при температуре рабочей среды от —100 до 4-300 °С. Пластинчатые теплообменники могут применяться для теплообмена между двумя рабочими средами, каждая из которых проходит внутри аппарата несколькими параллельными потоками, а также для теплообмена между тремя, четырьмя и большим числом сред в одном аппарате. [c.581]

Движение потока в межтрубном пространстве кожухотрубчатых теплообменных аппаратов является сложным. Между перегородками направление движения потока по отношению к трубам осуществляется под некоторым углом, в вырезах, отверстиях и зазорах поток движется параллельно трубам. В отдельных местах межтрубного пространства наблюдаются застойные зоны. Примерная схема потоков жидкости в межтрубном про- [c.601]

Неравномерность подвода тепла к параллельным каналам. Предшествующее обсуждение касалось преимущественно течений в одиночных каналах. В случае применения этих соотношений к теплообменной матрице с множеством параллельных каналов необходимо учитывать возможную разницу в подводе тепла между параллельными каналами, соединенными общими коллекторами. О влиянии такой неравномерности подвода тепла можно составить ясное представление, анализируя график на рис. 5.24, который иллюстрирует существующие условия в современном прямоточном парогенераторе, рассчитанном на давление 112 атм. Использована исходная кривая для отношения удельных объемов, равного И, т. е. для (у" — о ) и = 10 (см. рис. 5.21), когда подогрев эквивалентен 10% тепла испарения. График построен таким образом на исходной кривой с рис. 5.21 взяли точку с относительным расходом 1,0 и начали скользить вдоль кривой для 100%-ного содержания жидкости при этом на каждом расстоянии расход изменялся в число раз, равное изменению интенсивности подвода тепла относительно исходной кривой. Анализируя эти кривые, можно прийти к заключению, что при наличии неравномерности подвода тепла к каналам, работающим параллельно с одинаковыми потерями давления, статическая неустойчивость течения не должна возникать. Но некоторые каналы будут давать избыточное количество перегретого пара, в то время как другие будут подавать смесь пара и воды. Несмотря на то, что течение будет устойчивым, будет происходить перегрев стенок некоторых каналов частично ввиду повышенной температуры пара и частично ввиду более низкого местного коэффициента теплоотдачи. Поскольку избыточно перегретый пар генерируется в каналах с большим тепловым потоком, разность температур стенки канала и пара будет более высокой в горячих каналах. Два этих эффекта в совокупности могут привести к перегреву отдельных каналов до 100—150° С. [c.114]

Полный расход рассчитывают исходя из тепловой нагрузки теплообменника, прироста (или падения) температуры жидкости и удельной теплоемкости воды и воздуха. Результаты приведены в 29-й строке таблицы. Необходимое число параллельных каналов для воды определяют путем деления полного расхода воды на расход воды через одну трубу. Полученное значение равно 13,2. Естественно, что количество каналов — целое число, поэтому в таблице приведено значение 13. Полное сечение матрицы на входе с воздушной стороны получают делением полного расхода воздуха на удельный расход воздуха на единицу площади (15-я строка) и на относительную долю полного сечения, свободную для прохода воздуха. Требуемую величину теплообменной поверхности получают как частное от деления полной тепловой мощности на коэффициент теплопередачи и среднелогарифмическую разность температур. Длину [c.222]

Параллельный ток или прямоток (рис. 214, /), нри котором обе жидкости, участвующие в теплообмене, протекают вдоль разделяющей их стенки в одном и том же [c.327]

Уравнение теплопередачи при параллельном токе жидкостей. Если за время т по обеим сторонам стенки протекают в одном и том же направлении с одной стороны более нагретая, а с другой—менее нагретая жидкость и со всех других сторон обе жидкости ограничены теплонепроницаемой средой, то теплообмен будет происходить только через стенку. [c.327]

В данной главе рассмотрено несколько важных для приложений конфигураций течений. Особенно интенсивно исследовались прямоугольные (вертикальные, горизонтальные и наклонные) полости. Вертикальная полость, две вертикальные стенки которой поддерживаются при различных температурах, а две другие служат в основном для замыкания полости, является, по-видимому, наиболее изученной конфигурацией ввиду ее относительной простоты, а также важности использования во многих практических приложениях. В аналогичных по геометрии горизонтальных и наклонных полостях при их нагревании снизу может развиваться тепловая неустойчивость (см. гл. 13). Большой интерес для исследователей представляют также течения между плоскими параллельными поверхностями, поскольку во многих практических ситуациях геометрию исследуемой области часто можно приближенно представить именно в таком виде. Кроме того, подобного рода конфигурации встречаются во многих практических задачах, например при расчете охлаждения электронного оборудования или при проектировании теплообменных устройств. В указанной схеме течения слой жидкости, как правило, считается бесконечным, а для моделирования полностью) [c.237]

Задача становится совершенно ясной, если разделить площадь теплоотдачи на две составляющие — ширину и длину канала. Ширина одного или нескольких параллельных каналов зависит от производительности и к теплообмену отношения не имеет. С теплообменом связана только длина канала. Поэтому при расчете нового теплообменного аппарата можно определить по формуле (И1. 4) потребное число параллельных каналов. Для несжимаемой жидкости в этой формуле три переменных величины, от которых зависит число каналов. Ширина канала не входит в фор--мулу длины и может выбираться произвольно. Ширина пластины связана с техникой штамповки, удобствами эксплуатации аппарата и устойчивостью противодавлению. Зазор между пластинами и скорость течения жидкости оказывают влияние на интенсивность теплоотдачи. Произвольный выбор этих величин недопустим. Поэтому первым пунктом расчета является определение длины канала по формуле (I. 12) [c.93]

Только слои жидкости в непосредственной близости от стенки существенно влияют на теплообмен. Векторы скорости этих слоев параллельны стенке, а тепловой поток перпендикулярен к ней. Поэтому мы рассматриваем законы теплообмена в потоке, параллельном поверхности стенки (в направлении оси х). Предположим, что скорость существенно изменяется только в направлении у, в котором также происходит передача тепла. Поэтому существенное изменение температуры имеет место только в направлении у. Согласно Прандтлю мы упрощаем действительные условия, допуская, что ламинарный подслой, в котором не имеется никакого турбулентного перемешивания, существует в непосредственной близости от стенки и что в остальном потоке ламинарная теплопроводность н трение малы по сравнению с турбулентным теплообменом и ими можно пренебречь. [c.254]

По способу передачи тепла различают теплообменные аппараты поверхностные и смесительные. В первом случае передача тепла происходит через разделяющие твердые стенки, во втором — непосредственным контактом (смешением) нагретых и холодных сред (жидкостей, газов, твердых веществ). Поверхностные аппараты подразделяются на рекуперативные и регенеративные. В рекуперативных аппаратах тепло от горячих теплоносителей к холодным передается через разделяющую их стенку, поверхность которой называется тепло-обменной поверхностью, или поверхностью нагрева. В регенеративных аппаратах оба теплоносителя попеременно соприкасаются с одной и той же стенкой, нагревающейся (аккумулируя тепло) при прохождении горячего потока и охлаждающейся (отдавая аккумулированное тепло) при последующем прохождении холодного потока. Регенераторы являются аппаратами периодического действия, рекуператоры могут работать как в периодическом, так и в непрерывном режимах. Классификацию теплообменных аппаратов по конструктивному признаку мы рассмотрим ниже параллельно с описанием их устройств. [c.323]

В качестве характеристики профиля использовалось отношение тепловых потоков фаз 5) [см. уравнения (2.93)]. Значения характеристики профиля 1 изменялись в пределах 0,231—2,429. В зависимости от значения 5] кривые рис. 2.35 условно можно подразделить на три группы 5 < 1 1 51 > 1. Для режимов работы с 5 1 характерно линейное уменьшение температуры в центральной части колонны, и профили с одинаковыми значениями 5) в этой части колонны параллельны. С увеличением расхода сплошной фазы, а значит, и с уменьшением 51 скачок температуры сплошной фазы вверху колонны уменьшается, причем для режимов работы с с I в основном теплообмен происходит в центральной и нижней частях колонны, С увеличением расхода дисперсной фазы, то есть с увеличением значений 5], скачок температуры сплошной фазы на входе в колонну увеличивается, и для 5] > 1 он достигает 50 % и более. Объясняется это увеличением содержания дисперсной фазы в колонне, что приводит к возрастанию захвата сплошной фазы каплями дисперсной, а также к появлению циркуляционных токов жидкостей в верхней и нижней частях аппарата. Всего был замерено около 300 профилей температуры. [c.131]

Теплообменные аппараты (ТОЛ) широко используются в промышленности для нагревания или охлаждения различных веществ путем передачи теплоты от горячего теплоносителя к холодному. Наиболее распространен в химической и смежных отраслях промышленности рекуперативный кожухотрубчатый теплообменный аппарат, в котором два текучих теплоносителя (капельные жидкости, газы, пары, их смеси) обмениваются теплотой через цилиндрические поверхности многочисленных параллельных труб (см. рис. 3.12). Один теплоноситель проходит внутри параллельных труб (по трубному пространству), а второй - по межтрубному пространству между наружной поверхностью труб и цилиндрическим кожухом ТОЛ. Площадь теплообменной поверхности в таких аппаратах достигает 950 число труб - 2500, длина труб -до 8 м. [c.265]

В данном случае хладагентом в теплообменниках служит само газообразное сырье, которое перед входом в первую ступень контактирования проходит через все теплообмен- ники и нагревается до температуры реакции. В других случаях могут применяться иные хладагенты (воздух, жидкости) и иная компоновка схемы, например параллельный подвод хладагента во все холодильники. Выбор зависит от заданного режима охлаждения. [c.52]

В пластинчатом теплообменнике (рис. У1П-19) поверхность теплообмена образуется гофрированными параллельными пластинами 1, 2, с помощью которых создается система узких каналов шириной 3—6 мм с волнистыми стенками. Жидкости, между которыми происходит теплообмен, движутся Б каналах между смежными пластинами, омывая противоположные боковые стороны каждой пластины. [c.333]

Как видно из рис. 5.1, конструкции из графитовых блоков защищены от ударов извне прочным металлическим кожухом или плитами. Рабочая жидкость соприкасается только с инертным непроницаемым графитом и уплотнительными материалами, обладающими достаточно высокой химической стойкостью в коррозионной среде. В случаях, когда теплообмен осуществляется между двумя агрессивными жидкостями, могут быть использованы аппараты с параллельными каналами для обеих сред. [c.162]

Пластинчатые теплообменники состоят из ряда тонких параллельных пластин, между которыми движутся тепло-агенты. Края пластины уплотняются резиновыми прокладками. Уплотнение осуществляют путем зажима пакета пластин стяжными болтами. Пластины обычно делают гофрированными для придания им большей жесткости и повышения турбулентности потока. Теплоагенты вводятся через каналы, образованные отверстиями в пластинах (рис. 129). Пластинчатые теплообменники имеют самые высокие теплотехнические характеристики по сравнению с теплообменными аппаратами других типов и представляют собой весьма перспективную конструкцию. Они имеют самую большую удельную поверхность на единицу объема и веса. Большая поверхность теплообмена позволяет осуществлять мягкий обогрев, т. е. нагрев жидкостей в тонком слое при малой разности температур между теплоносителями (до [c.188]

Кроме того, для обеспечения однородности температурного поля на поверхности пресс-формы желательно, чтобы каналы имели диаметр более 20 мм, так как это должно обеспечить наличие необходимой теплообменной поверхности, а также чтобы каналы были расположены не внутри тела пресс-формы, а рядом с ней, в плитах. Для меньшего нагрева охлаждающей жидкости нужно отказаться от установки регулирующих пробок и допускать только параллельное течение жидкости по каналам. [c.146]

В установке можно выделить следующие основные группы оборудования блок предварительного охлаждения БПО, блок низкотемпературной адсорбционной очистки БНО, блок теплообменный БТ, агрегат детандерный АД и блок ожижения БО. БПО состоит из теплообменников предварительного охлаждения и азотной ванны. Прямой поток гелия охлаждается в теплообменниках 5 и 7 до температуры 90 К за счет холода обратного потока и паров азота. Конструктивно БПО представляет собой разъемный вакуумный цилиндрический сосуд из коррозионно-стойкой стали. БТ предназначен для дальнейшего охлаждения прямого потока гелия от 80 до 15 К и выдачи его в 0 или на захолаживание объекта 21. В состав БТ входят теплообменники 10, 11, 13, 14, 17, адсорбер 16, турбодетандеры первой и второй ступеней 12, 15. Теплообменники предназначены для охлаждения сжатого гелия обратным и детандерным потоками. Получение холода в турбодетандерах, включенных в схему последовательно на разных температурных уровнях, необходимо для компенсации притоков теплоты из окружающей среды и недорекуперации теплообменников. Конструктивно БТ представляет собой разъемный вакуумный цилиндрический сосуд с экраном, охлаждаемым жидким азотом. БО предназначен для окончательного охлаждения гелия от 15 до 5 К и сжижения его. В БО входят теплообменники 20, 24, сборник жидкого гелия 23, ванна вакуумного гелия 25 и эжектор 22. В сборнике 23 накапливается жидкость, которая охлаждает идущий по змеевику к потребителю гелий и подпитывает ванну вакуумного гелия. В зависимости от режима работы схемой установки предусмотрена возможность параллельного или последовательного подключения к блоку ожижения детандера 19. [c.156]

Как испаритель 2, так и конденсатор 3 состоят из нескольких параллельных секций, соединенных в соответствующие коллекторы для подачи и отвода хладоагента, исходного хлоргаза, жидкого хлора и абгазов после сжижения. Весь корпус 1 заполнен рассолом, циркуляция которого осуществляется благодаря непрерывному вращению пропеллерной мешалки 5. Циркуляция аммиака в секциях происходит по принципу термосифона и достигается в результате различия диаметров испарительных трубок и вертикальных стояков. При бурном испарении аммиака пузырьки пара увлекают вверх капли жидкости, которые затем стекают вниз по вертикальному стояку. При такой системе циркуляции аммиака в сочетании с циркуляцией рассола значительно улучшается теплообмен. Сборник 6 жидкого хлора одновременно является и разделителем фаз (жидкого хлора и абгазов). Слой жидкости образует в сборнике гидрозатвор, предотвращающий проникание абгазов в приемный мерник. Емкость, в которой размещены испаритель и конденсатор, снабжена термоизоляцией. [c.71]

В этих решетках укреплены концы стальных трубок 4, образующих внутри кожуха параллельный пучок. Один из участвующих в теплообмене продуктов (жидкость, пар или газ) поступает в теплообменник сверху или снизу через штуцер в крышке, попадает в пространство между крышкой и трубной решеткой, проходит по трубкам, попадает в пространство между второй решеткой и другой крышкой и выходит из аппарата через штуцер в противоположной крышке. Второй продукт поступает через штуцер, расположенный в боковой поверхности вблизи трубной решетки, в пространство между трубками и кожухом (межтрубное пространство), проходит по всей его длине и покидает аппарат через штуцер, расположенный вблизи противоположной трубной решетки. В тех случаях, когда теплообменник служит для охлаждения паров холодной водой, пары направляются по трубкам, а охлаждающая вода—по межтруб- [c.143]

При рассмотрении схем Щербакова и ВНИХИ может возникнуть сомнение в целесообразности применения в этих схемах насоса, поскольку непосредственно к охлаждающим приборам жидкость подается под напором столба жидкости, а в распределитель жидкости или в уровнедержатель рабочее тело можно подать под действием разности давлений р—р . Однако такое мнение было бы ошибочным. Во-первых, напор столба жидкости создается только для равномерного распределения рабочего тела по нескольким, параллельно включенным охлаждающим приборам. Во-вторых, в насосных схемах оказывается возможным использовать простейшие и надежные средства для стабилизации уровня в охлаждающих приборах — переливные устройства, что освобождает от необходимости применять более сложные автоматические устройства. В-третьих, создается значительная циркуляция вторичной жидкости, облегчающая саморегулирование и несколько улучшающая теплообмен. В-четвертых, быстро и надежно удаляется жидкость, сливающаяся в отделитель жидкости и в циркуляционный ресивер, что значительно спо- [c.321]

Теплообменники типа ТТ применяют для нагрева и охлаждения жидкостей при давлении теплоносителей до 2,5 МПа и при температуре теплоносителя, пропускаемого по внутренним трубам, до 450 °С. Теплообменники типа труба в трубе могут компоноваться путем последовательного соединения их в секции и параллельного соединения секций между собой. Это позволяет создавать теплообменные аппараты с поверхностью от 1 до 250 м2. [c.227]

Приемлемая теория для процесса теплоотдачи была разработана Нуссельтом [162] более 50 лет назад. При анализе исходным является уравнение (3.59), и вывод его аналогичен решению, приводящему к выражению (3.61). Было принято, что при движении жидкости параллельно поверхности теплоотдачи скорость изменяется в зависимости от у по параболическому закону и равна нулю при г/ = О, но граничные условия иные с = при = О, а не при у = у . Решение с разложением в ряд, найденное Нуссельтом, устанавливает связь между двумя безразмерными группами переменных, характеризующих теплообмен, т. е. связь между числами Нуссельта и Грэтца. Полученные данные табулированы Норрисом и Стридом [161 ] для случая теплоотдачи от стенок плоского канала к жидкости, находящейся в ламинарном движении, что математически аналогично стеканию пл нки, если толщину ее у принять равной половине расстояния между стенками канала. Браун [16 проанализировал с помощью ЭВМ теплоотдачу в плоском канале, выполнив точный расчет шести собственных функций и собственных значений. Эти результаты могут быть использованы для расчета коэффициентов теплоотдачи от стенок. [c.238]

Фирма Linde использует компоновку пакетов,. в которых парогенерирующие каналы и основная часть каналов со стороны конденсации ориентированы вертикально. Таким образом, в аппарате реализуется теплообмен между параллельными потоками кипящей и конденсирующейся сред (рис. 2.68). В шакетах такой конструкции затруднен слив конденсата из вертикальных каналов, что является причиной скопления жидкости в нижней их части и снижения эффективности теплопередачи. [c.126]

Пластинчатые теплообменники [5]. Состоят из ряда тонких параллельных пластин, между которыми движутся теплоагенты. Пластинчатые теплообменники имеют самые высокие техноэконо-мические характеристики по сравнению с теплообменниками других типов. Они имеют самую большую удельную поверхность на единицу объема и массы. Большая поверхность теплообмена позволяет осуществить мягкий обогрев, т. е. нагрев жидкости в тонком слое при малой разности температур между теплоагентами (до 1,5—2°С), поэтому они особенно удобны при работе с термонестойкими веществами. Возможность разборки пластин делает теплообменные поверхности доступными для осмотра, прочистки и про-, мывки, что особенно удобно при работе с загрязненными, вязкими и застывающими жидкостями. Недостаток пластинчатых теплообменников — большой периметр уплотняемых соединений, что усложняет их герметизацию. Однако в последнее время разработаны новые виды прокладочных материалов и новые типы прокладок, что дает возможность применять пластинчатые теплообменники в широких пределах и позволяет во многих случаях заменять ими кожухотрубчатые теплообменники. [c.103]

Гидродинамически развитое течение в начальном термическом участке. Теплообмен при полностью развитом ламинарном течении жидкости с постоянными физическими свойствами в канале, образованном параллельными пластинами, температура стенок которых постоянна, можно рассчитывать с помощью приведенн[>1х ниже соотношений. [c.234]

Зигель и Норрис [37] исследовали теплообмен посредством естественной конвекции в частично замкнутых пространствах между вертикальными параллельными пластинами, а Глоб и Дропкин [38] — в жидкостях, заключенных между двумя горизонтальными пластинами, подогреваемых снизу. Обзор проблем, связанных с естественной конвекцией в горизонтальных слоях теплоносителя, подогреваемого снизу, приводится Острахом [39]. На основании этих и аналогичных теоретических и экспериментальных работ становится ясно, что число Грасгофа является важным параметром, связывающим тепловой поток с размерами системы и свойствами теплоносителя. Этот параметр определяется следующим образом [c.65]

Я. М. Расизади выполнил приближенное решение задачи о теплообмене при течении вязкопластичной жидкости внутри круглой трубы и в зазоре между двумя параллельными прямолинейными пластинами. [c.139]

Ребра размещают с той стороны теплообменной поверхности, где значение коэффициента теплоотдачи сравнительно меньше. Ребра значительно улучшают теплообмен только в том случае, если к ним обеспечивается хороший подвод тепла от стенки трубы, поэтому ребристые трубы изготовляют из материалов с большими коэффициентами теплопроводности. Направление ребер выбирают в зависимости от направления потока теплоносителя, омывающего ребра. Во всех случаях поверхность ребер должна быть параллельна направлению потока теплоносителя. Трубчатые выпарные аппараты. Из большого числа конструкций выпарных аппаратов преимущественное распространение имеют трубчатые выпарные аппараты, теплообменное устройство которых (греющая камера или кипятильник) выполнено в виде ка-кого-либо трубчатого теплообменника. С одной стороны стенок труб находится выпариваемый раствор, с другой — теплоноситель, подводящий тепло (обычно водяной пар). В выпарных аппаратах при выпаривании растворов образуется парожидкостная эмульсия, которую необходимо разделить при непрерывном выводе пара из аппарата. Отделение жидкости от пара осуществляется в специально приспособленной для этого сепара-ционной части аппарата — сепараторе. Наличие сепарационной части является специфичным для выпарных аппаратов. [c.219]

Оросительными называются такие теплообменные аппараты, у ко торых тепло от рабочей среды передается через стенку орошающей ее жидкости, стекающей по наружной поверхности труб в виде тонкой пленки. Оросительные теплообменники выполняются большей частью трубчатыми, причем трубы могут иметь сечения различного профиля, и собираются из нескольких параллельных секций. Для распределения орошающей воды над верхней трубой устанавливается оросительное устройство — ороситель в виде желобов с зубчатыми стенками или труб с отверстиями, расположенными сверху или снизу. Оросители располагают иногда и между трубами (при большом расстоянии между ними) для направления движения жидкости. Под холодильником установлен поддон для сбора стекающей жидкости. Охлаждаемые жидкость или газ подаются в теплообменник обычно снизу, а если аппарат служит конденсатором, то пар подается сверху. В теплообменнике имеет место многократный перекрестный ток. [c.5]

С пек-рым допущением течение полимерного материала по каналам литниковой втулки и по литьевой форме может рассматриваться как стационарное изотермическое, описываемое ур-ниями установившегося ламинарного осесимметричного движения между двумя параллельными пластинами (для литьевой формы) или по цилиндрич. каналу (для литника). Протекающие при этом деформационные процессы характерны для несжимаемых (неньютоновских) жидкостей и подчиняются степенному закону изменения вязкостных свойств. Теплообмен при течении материала по литьевой форме рассматривают как одномерный тепловой поток от нагретого материала с темп-рой к охлаждаемой стенке формы с постоянной темп-рой Гф (для термопластов) или от нагретой стенки к менее нагретому материалу (для реактоплаетов и резиновых смесей). [c.35]

Аналогия между нестационарным процессом в адсорбционной колонне и теплообменон при переврестном токе [16, 17]. Идеализированная схема теплообменника с перекрестным током теплоносителей приведена на рис. 21-8. В таком теплообменнике два потока жидкости движутся под прямым углом друг к другу и тепловой поток, параллельный стенке аппарата, пренебрежимо мал. Теплообмен в данном случае, очевидно, менее эффективен, чем в противоточных теплообменниках с теми же при прочих равных условиях поверхностью и коэффициентом теплопередачи. Тепловой поток в рассматриваемых [c.645]

В одном из цехов были установлены две тарельчатые вакуум-дистилляцион-ные колонны периодического действия для разделения органических жидкостей. Расчет показал, что число необходимых тарелок в колонне равно 25, тогда как каждая колонна имела по 50 тарелок (колонны работают параллельно). Скорость движения паров в колоннах и теплообменные поверхности были приняты с резервом до 50%. Предполагалось, что для вывода колонны на проектный режим потребуется около 1 месяца (примерно 30 операций). В цехе были проведены всего три операции, причем результаты каждой последующей были лучше предыдущей. Анализ режима этих операций показал наличие резервов, позволяющих освоить проектный режим в ходе эксплуатации. Тем не менее после трех поверочных операций эксплуатационники потребовали монтажа третьей дополнительной колонны. Однако опыт подтвердил необоснованность этих требований, и они были отклонены. [c.63]

При естественной конвекции газы перемешаются с небольшой скоростью. Учитывая естественный процесс конвекщш, отопительные батареи устанавливают по возможности ниже, а охлаждающие батареи холодильников — часто в верхней зоне. Однако в технике естественные конвекционные течения часто оказываются недостаточными. В таких случаях прибегают к принудительной конвекции с помощью насосов или вентиляторов. Так в холодильной технике используются воздухоохладители, перемещение воздуха у охлаждающей поверхности которых осуществляется принудительно, вентиляторами, что позволяет интенсифицировать теплообмен. Как было отмечено, процесс теплообмена в жидкостях и газах обычно осуществляется действием теплопроводности и конвекции. Их совокупное действие называется конвективным теплообменом, теплоотдачей соприкосновением или просто теплоотдачей. Конвективный теплообмен (или теплоотдача) представляет собой очень сложный процесс, который зависит от многих условий. В частности, в зависимости от рода движения (свободное или вынужденное) интенсивность теплообмена различна. При ламинарном движении, когда частицы жидкости движутся параллельно стенке, перенос тепла к стенке осуществляется путем теплопроводности и зависит в основном от коэффициента теплопроводности жидкости. При турбулентном же режиме, когда частицы жидкости движутся неупорядоченно, хаотически, такой способ переноса тепла сохраняется лишь в ламинарном пограничном слое и интенсивность теплообмена возрастает в результате уменьшения толщины ламинарного слоя жидкости. На процесс теплоотдачи значительно влияют физические свойства веществ теплопроводность, плот- [c.25]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология