Крекинга нефти газы, анализ

Таким образом, получение реактивных топлив предъявляет достаточно жесткие требования к содержанию как непредельных, так и ароматических углеводородов. Для дизельных топлив содержание ароматических. и непредельных углеводородов лимитируется необходимостью получения топлив с высоким цетановым числом и с хорошей стабильностью. В случае же переработки сернистого сырья вопрос о стабильности топлив тесно увязывается с необходимостью снижения содержания в них серы, что приводит к целесообразности гидрогенизационного облагораживания дизельных топлив. В процессе прямой перегонки из большинства нефтей получают низкокачественное автомобильное топливо, удовлетворительные по качеству реактивные и сернистые дизельные топлива. При этом при переработке высокосернистых нефтей требуется применение гидроочистки для получения топлив с нормируемым содержанием серы. Сопоставление каталитического крекинга нефти на алюмосиликатных катализаторах заметно отличает этот процесс как от прямой перегонки нефти, так и от процессов коксования. В присутствии катализатора образуются высокооктановые бензиновые фракции, содержащие большой процент непредельных и ароматических углеводородов. При правильно подобранных условиях ведения, процесса содержание непредельных и ароматических углеводородов во фракциях реактивного и дизельного топлива может быть невелико. Расход водорода на облагораживание этих продуктов не превышает 0,5—1 /о против 1,2—1,5%, характерных для дистиллатов коксования. В процессе каталитического крекинга нефти образуется небольшое количество газа, содержащего высокий процент изобутана, бутиленов, пропилена, пропана и небольшой процент фракций С] и Сг, в результате чего потери водорода с газом сводятся к минимуму. В то же время в процессе образуется 4—6% кокса с низким содержанием водорода. Следовательно, вторым достоинством непосредственного каталитического крекинга нефти является рациональное использование водорода самого сырья, за счет малого образования газа с преобладанием в нем непредельных углеводородов невысокого выхода обедненного водородом кокса и получением жидких нефтепродуктов с рациональным распределением содержания непредельных и ароматических углеводородов во фракциях. Это обстоятельство приводит к минимальному расходу водорода со стороны для облагораживания полученных дизельных и реактивных топлив. Анализ газа [c.137]

Рис. 10. Отделение олефинов от дру гих компонентов продукта крекинга нефти с использованием абсорбционной колонки (Мартин, 1960). а — анализ с применением абсорбционной колонки б — анализ без абсорбционной колонки. Основная колонка сорбент — 10% изохинолина на кирпиче длина колонки 10,4 температура 25° скорость потока газа 60 мл/мин. Абсорбционная колонка сорбент — НгЗО на силикагеле длина колонки 20 мм диаметр 4 мм температура 20—50°.

Хроматермографический прибор может быть применен для разделения малых количеств углеводородов, для анализа природного газа, газов пиролиза и крекинга нефти и многих других газовых смесей. [c.260]

На установках каталитического крекинга с циркуляцией катализатора перерабатывают не только малосернистые, но и сернистые соляровые дистилляты с содержанием серы до 2 вес.%. С увеличением содержания серы в сырье повышается содержание сернистых соединений в крекинг-бензине, газе и других продуктах крекинга. Аппараты и оборудование установок, на которых перерабатывают такое сырье, нужно защищать от коррозии. В зависимости от вида нефти содержание серы во фракциях, получаемых при перегонке, может колебаться в значительных пределах. Зависимость содержания серы в продуктах прямой перегонки от содержания серы в нефти показана на рис. 2, а содержания серы в продуктах каталитического крекинга фракции 350—500 °С прямой перегонки от содержания серы в исходной нефти — на рис. 3. Анализ приведенных в литературе [21] данных позволяет сделать вывод, что светлые продукты, получаемые при прямой перегонке сернистых [c.16]

Комбинированный метод анализа очень удобен для исследования технических газов переработки нефти, которые получаются в результате процессов термического и каталитического крекингов, гидроформинга и т. д. [c.849]

Разделение смесей. Для современной химической промышленности характерно использование в качестве сырья различных смесей (пригодных газов, газов крекинга и т. д.). Возникают задачи выделения отдельных компонентов, анализа сырья и продуктов. Так, в частности, исходным сырьем для большого числа химических производств является этилен, который должен быть выделен из газов, возникающих при обработке нефти. [c.294]

Одной из основных особенностей режима процесса непосредственного крекинга нефти на промышленной установке явилась работа с циркуляцией шлама. Экспериментальные работы на пилотных установках не позволяют осуществить работу с циркуляцией шлама. При весьма близких показател ях, полученных в опытном пробеге по выходу основных продуктов крекинга ( бензин и дизельное топливо) и их качеству, данные по составу газов процесса, его выходу, фракционному составу остатков, выкипающих выше 350 , по их ароматизированности и по количеству образовавшегося кокса, получились несколько отличными по сравнению с твердо установленными показателями на пилотных установках. Анализ этого обстоятельства приводит к выводу, что эти различия в значительной степени объясняются наличием циркуляции шлама на установке. Экспериментальными работами бывш. АзНИИ НП была установлена зависимость выхода метана от циркуляции шлама. [c.161]

Цель описываемого исследования заключалась в разработке метода анализа бензинов, основанного на сочетании методов жидкостной хроматографии с флюоресцентным индикатором и газо-жидкостной хроматографии. Исследовалась фракция бензина высокотемпературного каталитического крекинга нефти Ромащкинского месторождения, выкипающая до 100° С. [c.115]

Мартынов А.А.,Токарева Р.В.,Лезина М.К.,Вигдергауз М.С.-Хии.технол.перераб.нефти и газа,1977, 5,6б-70 РЖХим,1978,12П289. Газохроматографический анализ кислородсодержащих соединевий в продуктах окислительного крекинга нефти. [c.291]

На основании изложенного можно рекомендовать следующую методику расчета себестоимости газа термического крекинга на основе лабораторного анализа устанавливать содержание в газе пропиленов и бутиленов и общее количество их включать в состав кулькулируемой продукции. Себестоимость газа, поступающего на газофракционирование, определять, исходя их полученной себестоимости пропилена и бутиленов, их весового содержания в газе и себестоимости остальной части газа, оцениваемого по себестоимости нефти. [c.282]

Вторая глава посвящена анализу газов заводских нефтеперерабатывающих установок города Грознотчэ. В этой главе приведены анализы газов с установок первичной пфегонки нефтей, коксовых кубов, термического крекинга, термического риформинга и каталитического крекинга, а также газов, растворенных в различных бензинах первичной перегонки и крекинга. [c.4]

Методика отбора проб газов и жидких продуктов. Местами отбора проб образцов, поступавших далее на анализ, являлись для попутных нефтяных природных газов— затрубное пространство у устья скважин для средних образцов нефтяных природных газов — приемные линии компрессорных установок для газов газовых месторождений —-устья скважин для нефтей — устья скважин для гаЬов и бензинов с установок первичной перегонки — водоотдели- тели установок для газов коксовых кубов — общие магистрали коксовых батарей для газов и бензинов термического крекинга и риформинга — газосепараторы установок для га-<-зов и дестиллатов каталитического крекинга — газосепара-тор опытно-промышленной установки. [c.9]

Опыты проводили на непрерывно действующем про -точном регенераторе диаметром 14,2 см с общим псевдоожиженным слоем, в котором поддерживали температуру, близкую к 600 С, Анализ газов регенерации проводили на газоанализаторе ОРСА и непрерывно на содержание кис -лорода на автоматическом газоанализаторе МГК-158. Катализатор (со средним диаметром частиц 140 мкм) за -коксовывали на пилотной установке ступенчато-нротиво -точного крекинга при переработке вакуумного газойля (фр. 350-500 ) ромашкинской нефти при температуре около 475 С и тщательно перемешивали. [c.31]

Крекинг газойля. Основная область применения цеолитных катализаторов в промышленности связана с процессом каталитического крекинга дистиллятов первичной перегонки нефти, содержащих алифатические, циклоалифатические (нафтеновые), олефиновые и ароматические углеводороды. При каталитическом крекинге нефтяных фракций протекают реакции дезалкилирования ароматических соединений, крекинга парафинов и олефинов, перераспределения водорода и циклизации олефинов. С основными представлениями о механизмах реакций, которые вносят вклад в процесс крекинга нефтяного сырья на цеолитных катализаторах, мы уже познакомились в предыдущих разделах этой главы. Однако использовать эти представления для анализа превращений отдельных классов углеводородов в крекинге все-таки очень трудно, так как продукты крекинга отличаются очень сложным составом. Первые работы Планка и Росин-ского [161, 297] по крекингу газойля, выкипающего в интервале 260—400° С, показали, что замена алюмосиликатного катализатора на цеолиты типа X дает следуюгцие преимущества 1) более высокую активность, которая сохраняется даже при повышенных содержаниях остаточного кокса, 2) более высокую селективность по бензину (Сз+) и снижение выхода газа (С4-) и кокса, 3) более высокую стабильность при термических и термопаровых обработках, характерных для процесса регенерации катализатора. Эти преимущества становятся еще более заметными при использовании в качестве катализаторов кальций-аммонийной и редкоземельно-аммонийной форм цеолита X. Моску и Моне [148] исследовали влияние жесткости термических и термопаровых обработок катализаторов РЗЭ-Х и РЗЭ- на эффективность крекинга газойля, выкипающего при 272—415° С. Они пришли к выводу, что удаление наиболее сильных кислотных центров в высокотемпературных условиях благоприятно сказывается на повышении выходов бензина. Для того чтобы рассмотреть причины повышения селективности по бензину, обратимся к последовательности превращения газойля, кинетическая модель которого [схема (71)] была разработана Уикманом и Нейсом [298]. В соответствии с этой моделью при первичном крекинге (эта стадия на схеме обозначена символом происходит образование бензина и некоторого количества газа, а также кокса, тогда как при вторичном крекинге (А ,) расщеплению подвергается бензин. [c.109]

Как уже упоминалось, присутствие во фракции ароматических углеводородов вносит существенную погрешность в расчеты по схеме [11] из-за взаимовлияния поглощения ароматических и алифатических связей. Однако в большинстве случаев легкоки-иящие углеводородные фракции содержат определенное количество ароматических и нафтеноароматических соединений. Ароматические соединения являются необходимым комнонентом многих товарных нефтепродуктов (топлив, масел) с другой стороны, присутствие в сырье для каталитического крекинга ароматических соединений ухудшает результаты процесса (уменьшаются выход газа, бензинов, общая глубина крекинга). Возмон ности ИКС в анализе ароматической части нефти ограничены, поскольку все ароматические соединения поглощают в области характеристических частот (1600, 814, 700 см ), и можно определить только общее (суммарное) содержание ароматических соединений и замещенных в различных положениях бензольных колец (триплет при 900—700 см ). Более селективное определение ароматических соединений возможно с привлечением УФ- и флуоресцентной спектроскопии. [c.22]

Испытание катализаторов по методу ЮОП проводится одновременно б четырех реакторах, расположенных в специальной электропечи с автоматическим ре гулированием температуры. Подъем температуры реа кторов до заданной (500 С) производится без про дувки каким-либо газом. После установления в реак -аионной зоне 500 °С подается сырье-фракция 270--400 С мид-континентской нефти. В ходе опыта дважды в течение 10 мин. отбирается проба газа крекинг а, кого рый затем подвергается анализу дЛ5 определедия [c.16]

Микрокаталитический метод с непрерывной подачей сырья использован также для крекинга фракции 260-454 С западно-техасской нефти на аморфных и цеолитсодержащих алюмосиликатных катализаторах [23]. Условия проведения крекинга приведены в табл. 4. Общая схема установки показана на рис, 13. Как указывают авторы, метод разработан специально для испытания алюмосиликатных катализаторов при продолжительности крекинга не более 5 мин,, что особенно важно для высокоактивных образцов, теряющих свою активность непосредственно в первые минуты реакции. Методика проведения опытов близка к применяемой в описанном выше методе "Джерси 2) + Ь Сырье подается в микрореактор в течение 4,7 мин при объемной скорости 2,0 час, 1. Продукты реакции попадают в калиброванный микроприемник, из которого неконденсирующийся газ собирается в газометре. Сразу же после окончания ввода сырья в микрореактор в течение 15 мин подается азот со скоростью 30 см /мин., который затем вместе с газами собирается в газометре. Анализ жидких и газооб- [c.44]

В книге рассмотрены вопросы использования газовой хроматографии для качественного и количественного анализа нефтяных фракций и продуктов переработки нефти. Освещены общие вопросы выбора оптимальных условий хроматографического анализа многокомпонентных смесей, а также методы идентификации. Описаны конкретные хроматографические методики анализа нефтяных газов, бензипов прямой перегонки и крекинга, ароматических углеводородов, высококипящих парафинов, а также соединений серы, азота и кислорода. [c.4]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология