Расход на сжигание топлива

Еще одной отрицательной стороной воздействия на биосферу является сжигание топлива, приводящее не только к загрязнению воздуха, воды, почвы, но и к таким изменениям атмосферы, которые в дальнейшем могут привести и к изменениям климата и ко многим другим, иногда трудно прогнозируемым последствиям. В настоящее время ежегодно сжигается около 2,5 млрд. т нефти и более 20 млрд. т каменного угля. Это приводит к расходу не менее 15 млрд. т свободного кислорода, взамен которого в атмосферу поступает около 25 млрд. т углекислого газа. В результате подобной деятельности человека за последние 50 лет было использовано кислорода столько же, сколько за всю предыдущую историк человечества [1.11]- [c.3]

На заводе Серп и молот было в свое время установлено преимущество проведения термообработки и нагрева коррозионно-стойких хромоникелевых сталей в окислительной атмосфере (сжигание топлива с коэффициентом расхода воздуха а > 1), в которой снижается угар металла. Количественное исследование этого явления, выполненное А. А. Ереминым на кафедре коррозии металлов МИСиС (рис. 93), показало, что в то время как для стали [c.133]

Основным требованием термохимического обезвреживания отходов в промышленных печах является полное сжигание всех вредных органических компонентов, для чего необходимо поддерживать в реакционном объеме печи температуру не ниже 800 °С. Эта температура для многих видов отходов не может быть достигнута без дополнительной подачи горючего материала. С другой стороны, в целях уменьшения расходов на топливо и увеличения срока службы футеровки, нежелательно чрезмерно повышать температуру в камере сгорания. Из этого следует, что экономический оптимум сжигания жидких отходов приближается большей частью к процессу с относительно низкой температурой сжигания и медленным сгоранием. [c.48]

Материальный баланс печной среды составляется в зависимости от ее назначения и способа получения в следующем порядке 1) для печной среды, вводимой в рабочую камеру печи и не являющейся реагентом химических реакций, составляется одновременно с материальным балансом термотехнологического процесса 2) для печной среды, создаваемой в рабочей камере печи за счет сжигания топлива с определенными коэффициентами расхода воздуха (а < < ), составляется самостоятельно как для специальной химической реакции С получением газового продукта заданного химического состава [c.138]

При расчете горения топлива определяют 1) теплоту сгорания топлива 2) количество воздуха (атмосферного или обогащенного кислородом), необходимого для сжигания топлива при заданном коэ( )фициенте расхода воздуха а 3) количество и химический со- [c.146]

Оценим требуемую точность измерения расхода воздуха, подаваемого на сжигание топлива, которая позволяет определить нарушение технологических режимов при появлении избытка воздуха. [c.82]

Поскольку для сжигания топлива используют воздух, содержащий 23,2% (масс.) кислорода, теоретический расход воздуха составит [c.122]

Коэффициент избытка воздуха. При практическом сжигании топлива вследствие его неполного контакта с кислородом воздуха требуется больший объем воздуха по сравнению с теоретическим. Отношение фактического расхода воздуха к теоретическому называется коэффициентом избытка воздуха и обозначается а [c.122]

При стационарной работе котельной установки общий приход тепла должен быть равен его расходу. Это обстоятельство отражается в тепловом балансе, определяющем приход и расход тепла по отдельным статьям. Кроме тепла от сгорания топлива (Э, , в топку поступает также так называемое физическое тепло вносимое подогретым воздухом для сжигания топлива Q , топливом Q и форсуночным паром Qф. Следовательно, общее количество тепла, подаваемого в топку, будет равно [c.130]

Для предотвращения коррозии труб нагревательных секций со стороны ввода холодного воздуха вводят нагретый, что обеспечивает движение газовых потоков через воздухоподогреватель без конденсации влаги. Температура продуктов сгорания на входе в воздухоподогреватель обычно составляет 400 °С, а на выходе 200 °С. Как показывает практика эксплуатации подобных устройств, для предотвращения коррозии трубного пучка необходимо, чтобы температура его стенок была на 10—15 °С выше точки росы продуктов сгорания. Подача нагретого воздуха для сжигания топлива позволяет уменьшить расход топлива, улучшить процесс его горения и повысить температуру в топке (в камере радиации). [c.133]

Приборы для сжигания топлива. Для сжигания жидкого топлива служат форсунки, а для газообразного топлива — горелки. Жидкое топливо распыливают водяным паром, сжатым воздухом или механически. В трубчатых печах нашли применение в основном два первых способа распыливания жидкого топлива. Форсунки с паровым распыливанием требуют относительно большого расхода пара (до 0,6 кг на 1 кг топлива) и создают больший шум, чем форсунки с воздушным распыливанием. [c.194]

В современных схемах производства водорода тепло, выделяющееся при сжигании топлива, обеспечивает ведение процесса, включая производство пара для конверсии углеводородов и окиси углерода. Достаточно тепла и для регенерации поглотительного раствора в процессе очистки от СОз- Чтобы снизить расход топлива, тепло дымового и конвертированного газа утилизируют, как это показано выше. [c.137]

Расход воздуха на сжигание топлива. Теоретическим расходом воздуха называется количество воздуха, необходимое для полного сгорания 1 кг топлива, т. е. для сгорания содержащегося в топливе углерода, водорода и серы соответственно в СО2, Н2О и ЗОг- [c.417]

Общий объем топочных газов при сжигании топлива с избытком воздуха а равен сумме объемов соединений, получающихся при сгорании топлива (при теоретическом расходе воздуха), плюс избыточное количество воздуха, составляющее (< —1)1 о. Таким образом, объем топочных газов на [c.418]

Определить поверхность камеры конвекции, если тепловая нагрузка камеры 41 900 000 ккал/ч, температура сырья на входе в камеру 160 °С. на выходе 230 °С. Расход газообразного топлива В=4247 кг/ч. Теоретический расход воздуха для сжигания 1 кг топлива 15.75 кг/кг, коэффициент избытка воздуха 0=1.2. Температура дымовых газов на перевале <п=850°С, уходящих из камеры конвекции /у1 = 300°С. При расчете принять диаметр труб 0,152 м. число труб в ряду 6. расстояние от труб до стенки 0,05 м. полезная длина трубы 17,5 м. [c.109]

Кроме того, при таком методе сжигания топлива исключается подогрев воздуха в зоне охлаждения готового продукта, что бывает необходимо по соображениям технологии и с точки зрения уменьшения расхода топлива. [c.120]

На предприятиях отрасли внедряются мероприятия по экономии энергетических ресурсов и сокращению потерь. К ним относятся внедрение высокопроизводительных и комбинированных установок с меньшими удельными расходами энергии перевод установок на работу без промежуточных емкостей, повышение к. п. д. печей вследствие улучшения контроля за режимом сжигания топлива и оснащение их утилизационным оборудованием (котлами утилизаторами, воздухоподогревателями, каталитическими дожигателями), повышение эффективности использования вторичных энергоресурсов и др. [c.51]

Твердое топливо и продукты его переработки. В твердом топливе можно условно выделить горючую и негорючую части. Горючая часть состоит в основном из пяти элементов углерода, водорода, серы, кислорода и азота. Углерод, водород и сера участвуют в горении топлива, а азот и кислород составляют балласт горючей части топлива. К негорючей части топлива относят неорганические вещества, переходящие после сжигания топлива в золу и влагу. Влага снижает теплотворную способность топлива, так как на ее испарение расходуется теплота. На нагревание золы также расходуется теплота. Теплотворная способность топлива (МДж/кг) каменного угля 30—35 горючих сланцев 27—34 бурого угля 25—30 торфа 20—24 дерева 19—21. Теплотворная способность твердого топлива лежит в широких пределах, что свидетельствует о существенном различии состава этого топлива. [c.352]

Твердое топливо и продукты его переработки. В твердом топливе можно условно выделить горючую и негорючую части. Горючая часть состоит в основном из пяти элементов углерода, водорода, серы, кислорода и азота. К негорючей части топлива относят неорганические вещества, переходящие после сжигания топлива в золу и влагу. Влага снижает теплоту сгорания топлива, так как на ее испарение расходуется теплота. На нагревание золы также расходуется теплота. [c.382]

Применение топлива. Практически нет ни одной отрасли на родного хозяйства, в которой бы ни использовалось топливо Наибольшее количество топлива расходуется электростанциями транспортом, промышленными печами и аппаратами. На тепло вых электростанциях используется твердое (уголь, сланцы и др.) жидкое и газовое топливо. Основным видом жидкого топлива применяемого на электростанциях и в промышленности, является мазут. На новых тепловых электростанциях в нашей стране нефтепродукты в качестве топлива практически уже не используются. Коэффициент использования топлива в промышленных печах и аппаратах, как правило, невелик. Поэтому важнейшей задачей, стоящей перед инженерами, является снижение расхода топлива путем создания новых технологических процессов, новых аппаратов и печей, устранения потерь топлива. Примером экономичных аппаратов могут служить каталитические генераторы теплоты, разработанные в СССР под руководством академика Г. К. Борескова. Процесс сжигания топлива происходит в присутствии катализаторов по схеме [c.384]

Считают, что обычно при промышленном применении сжигания топлива в турбулентном потоке решающее значение имеют аэродинамические факторы, в частности турбулентное смешение, а не химизм сгорания [1]. Поэтому для более глубокого понимания природы этих пламен важное значение имеют исследования хоЛодной струи. Можно убедиться, что многие системы сгорания в струе удается удовлетворительно моделировать при помощи холодных струй, хотя в литературе отмечается [2], что обычно невозможно создать изотермическую модель, полностью гидравлически подобную системе сжигания с выделением тепла. Все н<е существуют три случая, когда принятие соответствующей системы допущений позволяет получить при помощи модели правильные результаты в отношении столь важного показателя, как увлечение, инжекция струи. Одним из таких случаев является система, в которой поток высококалорийного топлива поступает через сопло малого диаметра в большую камеру с медленно движущимся потоком воздуха [3]. Второй случай — это система, в которой объемные расходы воздуха и топлива выражаются величинами одинакового порядка и оба потока поступают в турбулентную систему через отверстия приблизительно одинаковых линейных размеров [4]. Третий случай, указываемый цитируемым автором, относится к специальному устройству, когда расход находится в переходной области между ламинарным и турбулентным режимами [c.296]

Метанол по ряду важных характеристик превосходит лучшие сорта углеводородных топлив. Однако он обладает и рядом недостатков высокой гидрофильностью, токсичностью, агрессивностью по отношению к некоторым металлам и пластикам. Использование чистого метанола в качестве топлива для двигателей внутреннего сгорания потребует существенной реконструкции автомобилей. Исследования показали, что КПД имеющихся мета-нольных двигателей на 20% выше, чем КПД традиционных. Причины более высокого КПД и вызванного этим уменьшенного расхода топлива можно объяснить более высокой степенью сжатия (1 13), более полным сжиганием топлива, более высокой скоростью сгорания. [c.127]

Расширения возможностей переработки наиболее тугоплавких негорючих материалов можно добиться конструктивным разделением процессов сжигания жидкого топлива и плавления шихты (рис. 3,/1,в). При таком разделении шихта попадает в поток сгоревших газов с равномерным полем высоких температур, благодаря чему она может быть расплавлена с низким удельным расходом топлива. При полном сжигании топлива в камере сгорания с минимальным избытком воздуха плавка, если это требуется по условиям технологий, может производиться в потоке нейтральных газов [Л. 18]. [c.174]

Вопрос о преимуществах короткого или длинного факела является иногда спорным. Как правило, короткий факел предпочтительнее, так как он является результатом интенсивности процессов горения и полного сжигания топлива в ограниченном объеме топочной камеры. Однако слишком короткий факел может привести к разгару передних стенок и неравномерности температур в топке вследствие очень высокой местной температуры в топочной амбразуре и значительного падения температуры в остальном пространстве топочной камеры. Очевидно, й этом случае для лучшего заполнения камеры и выравнивания температур желательно несколько вытянуть факел. Практически для больших металлургических печей применяют обычно длиннопламенные форсунки, так как технологические условия нередко выдвигают требования удлинения факела и обеспечения постепенного сгорания топлива для выравнивания температур в рабочем пространстве печи. Для малых и средних печей применяют короткопламенные форсунки ввиду того, что длинный факел приводит к удару пламени о стенки камеры горения, а также частичному уносу из печи сажистого углерода и горючих газов, т. е. увеличению потерь, получающихся в результате химической неполноты горения. В ряде случаев даже для длинных печей имеет смысл замена мощных длиннопламенных форсунок группой короткопламенных, устанавливаемых вдоль печи. Таким путем можно создать любые температурные зоны нагрева по длине печи. Кроме того, турбулентные форсунки могут работать без форкамер, увеличивающих объем печи и расход топлива. [c.51]

При правильном подводе воздуха, хорошем подогреве топлива, достаточной длине топки, нормальной нагрузке и правильном регулировании форсунка дает хорошее распыление и достаточно полное сжигание топлива факел яркий, чистый. Расход пара на распыление снижается от 0,3 до 0,4 кг/кг мазута. Практически расход пара на распыление 1 кг подогретого мазута достигает от 0,4 до 0,6 кг кг, а расход сжатого воздуха изменяется от 0,5 до 0,8 нм кг. [c.81]

Одним из способов повышения к. п. д. печи и уменьшения расхода топлива пиляется предварительный подогрев воздуха в воздухоподогревателях и иол.ача его в горелки для сжигания топлива. Нагретый воздух повышает -leM-пепатуру горения топлпва за счет пптенсив1 ого и более полного его сжигания, п 1 чем реакция горения может проходить с более низким коэффициентом из-быт (а воздуха, что в конечном итоге снижает расход топлива. [c.115]

Кроме того, затруднения в регулировании температуры сырья на выходе кз нечи возникают при колебаниях расхода и температуры сырья на входе в печь, при непостоянстве его состава, а также нрн изменении фак оров, влияющих на режим сжигания топлива (давление в системе, расход и температура топлива, рабочие параметры распыливающих агентов — пара и воздуха и т. п.). [c.119]

Управление разрежением печи. Для экономисго сжигания топлива в печах с естественной или искусственной тягой следует периодически проверять и при необходимости регулировать разрежение не только в топке печи, но и по газовому тракту. Обычно работа в трубчатых печах осуществляется в начальный пусковой период при полностью открытых шиберах в дымоходах. Если впоследствии не отрегулировать открытие шибера, то из-за большого разрежения эксплуатация горелок будет с большим избытком воздуха и приведет к снижению к.п.д. Даже однотипные, равные по тепловой мощности трубчатые печи технологических установок очень часто эксплуатируются в неодинаковых рабочих режимах, что связано с различными колебаниями установленной производительности по сырью и его качеству. В кал<дом случае необходимо управлять работой горелок и контролировать величину тяги в печи, чтобы установить оптимальный тепловой режим процесса и рациональный расход топлива. [c.124]

Для печей пиролиза схема размещения акустических горелок на трех ярусах боковых стенок топки оказалась наиболее удачной. Взамен 112 инжекционных чашеобразных горелок смонтировали 24 акустических горелки типа АГГ-П (по 12 шт.) с обеих сторон радиантной камеры. В результате реконструкции каждую из четырех секций пирозмеевикоЕ облучают шесть горелок, поэтому появилась возможность ва])ьировать теплопроизводительность горелок и создавать тепловой режим процесса пиролиза, как этого требует технологический регламент. После выполнения пусковых операций система сжигания топлива переключается на работу в автоматическом режиме, т. е. расход топлива управляется клапаном в зависимости от производительности печи по сырью и температуры пирогаза на выходе из пирозмеевиков. При ручном управлении расход топливного газа косвенно контролируют по показаниям манометров, смонтированных на газопроводе около горелок. [c.282]

Одним из важнейших узлов печи является горелоч-ное устройство - форсунка, обеспечивающая эффективное сжигание топлива и интенсивность теплообмена в рабочем пространстве печи, а также регулировку режима горения и позонного подвода тепла к трубам змеевика. В печах шатрового типа используют газонефтяные комбинированные форсунки ГНФ-3 [Ю1]. Они надежны в эксплуатации благодаря большим проходным сечениям, но малоэкономичны и их работа сопровождается сильным шумом. В печах вертикально-факельного типа применяют более эффективные инжекционные комбинированные горелки ГИК-2, приспособленные дпя сжигания жидкого (с паровым или воздушным распылом) и газообразного топлива либо их смеси в любом соотношении. Производительность горелки ГИК-2 регулируется в диапазоне 70-170 кг/ч на жидком и 90-200 м /ч на газообразном топливах. Тепловая мощность горелки составляет 1,39-3,37 МВт, удельный расход пара - 0,5 кг/кг. [c.115]

OK, то для доведения реагирупцих веществ до звданной температуры требуется значительный расход высокопотенциального тепла /104/. Например, при производстве аммиака по схеме с двухступенчатой конверсией природного газа суммарный тепловой эффект паровой и паровоздушной конверсии метана, конверсии окиси углерода, метанирования и синтеза аммиака экзотермическими. Однако вследствие высокого температурного уровня паровой конверсии, превышающего уровень реакций конверсии СО и синтеза аммиака, ее осуществляют за счет высокопотенциального тепла сжигания топлива. [c.293]

Величина т к.и.э определяется, с одной стороны, полнотой сжигания топлива при данном коэффициенте расхода кислорода, т. . быстротой смешения топлива и кислорода, и, значит, совершенством процессов маосооб-мена. С другой стороны, величина Т1к.и.э зависит от температуры уходящих из печи газов, т. е. от совершенства процессов теплообмена. [c.18]

Среди способов очистки отходящих газов на заверщающей стадии п ред сбросом их в атмосферу наибольщее распространение получили окислительные методы. Они осуществляются путем глубокого полного о-сисления органических примесей - углеводородов и кислородсодержа-ц ей органики - до углекислого газа и воды непосредственным прямым сжиганием и с использованием катализаторов процесса окисления [3-5]. Термический способ более прост в аппаратурно-технологическом оформлении и не имеет специфических ограничений по составу и концентрациям загрязняющих примесей в очищаемом газе. Однако проведение этого процесса при температурах 600-900°С делает его весьма энергоемким (габл. В.З) расход условного топлива составляет 25-40 кг на 1000 м выбросов при рабочей температуре процесса 600-900°С. [c.7]

Размеры факела зависят и от расхода воздуха, подаваемого для сжигания топлива. Чем больше воздуха (до известного предела), тем короче факел. При недостаточном количестве воздуха факел становится растянутым, топливо полностью не сгорает, что приводит к потере тепла. При чрезмерной подаче воздуха увеличиваются потери теплас дымовыми газами и усиливается окисление (окапинообразование) поверхности нафева (труб). [c.94]

Вращающиеся, ретортные и кольцевые печи с движущимся подом а также электрокальцинаторы п шахтные печи, применяемые для облагораживания нефтяных коксов в промышленных условиях,, имеют преимущества и недостатки. При нагреве в электрокальци-наторе общие потери кокса наименьшие (без учета сжигания топлива на электростанциях), однако вследствие расхода значительного количества электроэнергии стоимость выпускаемой продукции намного возрастает. Нагрев кокса продуктами сгорания топлив через металлическую стенку в ретортных и шахтных печах дешевле электронагрева, но при этом необходима очень развитая поверхность теплообмена. Кроме того, из-за спекания ограничивается возможность облагораживания мелких фракций, имеющих выход летучих 8—12%. Вследствие относительно низких коэффициентов теплопередачи длительность пребывания кокса в зоне иагрева значительно увеличивается, что приводит к частичному обессериванию кокса в этой зоне и загрязнению атмосферы. [c.249]

Т1риведены некоторвге рекомендации. Так, угол раскрытия амбразуры предлагается делать равным около 20" на сторону. Отношение диаметра в сечении пережима к диаметру выходного сечения должно составлять около 0,9, а длина расширяющейся части конической амбразуры (или расстояние от среза цилиндрической амбразуры до узкого сечения пережима) —0,2— 0,45 диаметра на срезе. В режимах со сниженной нагрузкой рекомендуется уменьшать подачу периферийного воздуха, сохраняя максимальный расход центрального. В двухпоточных горелках сечение центрального канала предлагается выбирать равным не более 30% от суммарного, а периферийного — не менее 70%. Для котлов, работающих под наддувом, следует принимать коэффициент избытка воздуха в горелках аг= 1,021,03, а без наддува Иг=1. Все горелки одного и того же котла должны иметь идентичные определяющие размеры и равные коэффициенты сопротивления. Все это, по мнению авторов руководящих указаний, должно способствовать эффективному сжиганию топлива с малыми избытками воздуха в диапазоне нагрузок от 100 до 60% [c.140]

Повышение температуры распылителя весьма благоприятно отражается на работе форсунки и процессах сжигания топлива. Скорость истечения распылителя возрастает, уменьшается влагосодержание пара. Температура воздуха в конце расширения остается достаточно высокой, в то время как при расширении неподо-гретого воздуха температура в конце расширения становится очень низкой (до —100° С), резко охлаждает мазут и ухудшает его распыление. Кроме того, подогретый распылитель вносит в топку дополнительное количество тепла. При одинаковых выходных сечениях для распылителя уменьшается его весовой расход. [c.210]

Учет топлива дает возможность нормировать его расход. Правильно обоснованные нормы расхода топлива являются важнейшим фактором рационализации топливоиспользования. Правильнее всего устанавливать нормы расхода топлива на единицу продукции, выпускаемой каждым агрегатом, с учетом его конструкции, тепловой характеристики, эксплуатационных возможностей и режима работы. Вместе с тем, нормы должны быть прогрессивными, т. е. должны учитывать возможное улучшение конструкции печей, хорошее их состояние, хорошую теплоизоляцию, максимальное использование тепла уходящих газов, правильное сжигание топлива, эффективную загрузку печей и правильную их эксплуатацию в целом [63]. Таким образом, прогрессивная норма должна ориентировать на создание условий, максимально благоприятных для наиболее экономного рационального расхода топлива. [c.240]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология