Зависимость жидкости

При расчете оптимальных размеров колонны необходимо учитывать материал конструкции, стоимость переработки и труда, тип и эффективность тарелок, количество и чистоту дистиллята, вид равновесной зависимости жидкость — пар. [c.31]

Рис, 57. Зависимость жидкости от давления личных соотношениях расходов. [c.121]

Эта зависимость, известная нам как закон Рауля, позволила приблизительно подсчитать относительное число частиц (атомов, молекул или загадочных ионов) растворенного вещества и растворителя (жидкости, в которой растворено данное веш,ество). [c.119]

Для жидкостей, представляющих собой сложные смеси, давление насыщенных паров зависит от соотношения объемов паровой и жидкой фаз. На рис. 7 приведен график зависимости давления насыщенных паров авиационного бензина от соотношения жидкой и паровой фаз при температурах О , 20 и 50 . При увеличении объема жидкой фазы в 5 раз давление насыщенных паров при температуре 0° С увеличивается примерно в 3—3,5 раза, а при температуре 50° С — в 2—2,5 раза. [c.23]

Измерение кинематической вязкости проводится в лабораторных условиях капиллярным вискозиметром по ГОСТ 33—53 (рис. 10). Вязкость определяется по времени истечения жидкости из пузырька вискозиметра между рисками а и б через капилляр, диаметр которого выбирается в зависимости от вязкости испытуемой жидкости. [c.26]

Растворимость газов в жидкости зависит от ее марки. С уменьшением плотности и увеличением температуры растворимость увеличивается. Для легких минеральных жидкостей зависимость коэффициента растворимости газов от температуры может быть выражена эмпирически [c.214]

На рис. 119 показаны графики относительного изменения объема некоторых жидкостей в зависимости от давления и коэффициента [c.214]

Для колонн с колпачковыми тарелками общая эффективность т), % (общий к. п. д.) может быть вычислена в зависимости от динамической вязкости жидкости (х (Па-с) и коэффициента относительной летучести о разделяемой смеси [75] [c.86]

Рис. 1-50. Зависимость температуры жидкости на тарелке от средней температуры кипения фракции

Рис. П-19. Зависимость термодинамического к. п. д. Т1т колонн (а, б) и установки (в, г) по схеме иа рис. П-14, а от конструктивных и расходных параметров / — от положения тарелки питания 2 — от положения тарелки отбора промежуточного продукта 3, 4 — от положения тарелок связей 5, 6 — от расхода соответственно пара н жидкости из первой колонны.

Поскольку асфальтены являются нелетучими соединениями и в них концентрируются порфири-ны из нефти, качество широкой масляной фракции ухудшается в основном за счет жидкости, уносимой после однократного испарения сырья в питательной секции колонны. Поэтому при топливном варианте перегонки мазута более важно уменьшить унос тяжелой флегмы в концентрационной части колонны, нежели обеспечить четкое разделение мазута на масляные фракции и гудрон. Вследствие этого вакуумные колонны по топливному варианту имеют небольшое число тарелок или невысокий слой насадки и развитую питательную секцию (рис. П1-22). В верху колонны обычно два циркуляционных орошения для лучших условий регенерации тепла. В секции питания устанавливается отбойник из сетки и промывные тарелки. Часть остатка мо жет охлаждаться и закачиваться вновь в колонну для снижения температуры низа [47]. Качество вакуумного газойля контролируется по его коксуемости, цвету и фракционному составу. Для автоматического регулирования процесса целесообразно определить экспериментально зависимость содержания металлов в вакуумном газойле и его цвет от коксуемости. Исследование радиоактивными изотопами содержания асфальтенов и металлов (N 0 и УгОз) в вакуумном газойле показало, что между ними сущест- 12 вует линейная зависимость (рис. П1-23) [48]. [c.176]

Как уже было отмечено, качество масляных фракций существенно зависит от надежной работы отбойного устройства, установленного над вводом сырья в питательной секции колонны. Характерным в этом отношении являются данные, полученные при обследовании трех промышленных вакуумных колонн с сетчатыми отбойниками из вязанных рукавов с общим пакетом высотой 100—150 мм [49]. На рис. П1-24 представлена эффективность сепарации жидкости т) (%) на отбойнике в зависимости от скорости паров ш (м/с) в свободном сечении колонны. Эффективность оценивалась по уносу капель жидкости, определяемому коксуемостью паров (отбираемых до и после отбойника). Как видно из рисунка, наибольшая эффективность сепарации соответствовала изменению скорости паров в пределах 0,9—1,8 м/с. В этих условиях унос жидкости составлял порядка 0,4 кг на 1 кг пара. Дальнейшее увеличение скорости паров резко снижало эффективность сепарации капель жидкости до 16%, коксуемость паров до и после отбойника составляла при этом 5,86 и 5% соответственно. В связи с этим следует отметить, что особое значение для эффективной сепарации имеет правильно выполнен-ный- расчет зоны питания колонны и выбор основных размеров отбойного устройства. [c.178]

Рис. 111-25. Зависимость содержания металлов в парах (а) и уноса жидкости в зоне питания (б) от фактора нагрузки Гс

Расход жидкости в отпарную секцию регулируется по уровню жидкости на глухой тарелке в основной колонне, а отбор бокового погона из отпарной секции производится в зависимости от изменения уровня жидкости в низу отпарной секции. [c.340]

Кайзер [97] провел обширную работу по определению оптимальных условий гидратации на ионитах. Он исследовал зависимость между соотношением вода олефины, давлением и временем контакта на ионитах Амберлит-15 и Амберлит IR-120. Было показано, что на ионитах можно достичь таких же значений конверсии и селективности, как при гидратации на неорганических катализаторах. Максимальная конверсия составляла 72,9% при объемной скорости жидкости 0,6 и селективности 96,4%. Ниже будет показано, что реакция протекает по псевдопервому порядку и существенно зависит от давления и температуры. [c.65]

В связи с этим основное внимание обращено на случаи, когда фаза 1 является газообразной, однако будут рассмотрены и некоторые случаи твердых фаз (разделы 4.4, 5.4 и 10.3). Системы жидкость— жидкость (раздел 15.2) могут быть рассмотрены либо по аналогии с системами газ — жидкость, либо как аналоги системы жидкость —твердое тело, в зависимости от соотношения вязкостей фаз 1 и 2. [c.14]

Из уравнения (9.6) видно, что существует линейная зависимость между у и Ьо. При движении от сечения подачи жидкости до сечения подачи газа значения у увеличиваются, а значения Ьо уменьшаются. В сечении на выходе жидкости Ьо снижено почти до нуля, а у довольно велико (рис. 24). Ясно, что колонна будет работать в режиме внутренней реакции в нижней части и в режиме поверхностной реакции в верхней части. Точка перехода от одного [c.102]

Для непосредственного установления температурной зависимости жидкости был успешно применен интерферометр Брингдаля [c.296]

Для технических расчетов важно знать зависимость вязкости от температуры. Вязкость всех жидкостей уменьшается при повышении температуры. В логарифмической сетке зависимость вязкости нефтепродуктов от температуры представляется с некоторым приблия<ением прямой линией. Поэтому для онределения вязкости при любой температуре необходимо иметь значения вязкости нефтепродукта ири двух температурах интервал между этими температурами желательно иметь возможно больший. [c.14]

В то время (40-е годы прошлого века) в Великобритании было немного известных химиков-органиков, и работавший у Либиха (см. гл. 6) Август Вильгельм Гофман (1812—1892) был приглашен в Лондон из Германии. Спустя несколько лет Гофман взял к себе в качестве помош,ника совсем еще юного Уильяма Генри Перкина (1838—1907). В то время Гофман исследовал химические вещества, получаемые из каменноугольного дегтя (густой черной жидкости, образующейся при нагревании каменного угля без доступа воздуха). Однажды Гофман в присутствии Перкина начал рассуждать вслух о возможности синтеза хинина — ценного лекарственного средства против малярии — из каменноугольного дегтя. Рхли 5ы синтез хинина удался, Европа избавилась бы от зависимости от поставщиков хинина, привозивших его из далеких тропиков. [c.123]

Высшие жирные кислоты окрашены в темный цвет, их натровые соли пенятся хуже. Из них можно получить фракционировкой продукт, весьма похожий на стеариновую кислоту. Выше 320° особенно при длительной перегонке наступает разложение с отщеплением двуокиси углерода, в результате чего в дистилляте снова появляются неомыляемые . Кубовый остаток, количество которого достигает 10—20% в зависимости от исходного парафина и от глубины окисления, переводят в медный куб обогреваемый газом, и перегоняют с водяным паром при 10 Л1жрт. ст.. Когда температура кубовой жидкости дойдет до 350°, перегонку прекращают. [c.461]

При подводе тепла в отпарные колонны через кипятильник температура отпаренных фракций на соответствующее число градусов должна быть выше температуры поступающей на отпаривание жидкости. Температура циркуляционного орошения на выходе из холодильника должна быть не менее чем на 60—70 " С ниже темперЯтуры жидкости на тарелке, куда поступает зтот поток. Температура исходной нефти определяется по доле отгона паров е в секции питания колонны. Последняя рассчитывается в зависимости от принятых отборов фракций e=y]ej, заданной доли перегрева однократного испарения нефти в печи a = fn/i (a = 0,02— 0,05) и парового числа в низу колонны n=G W) [c.95]

Выполненный анализ локазал, что разделительная способность установки со связанными материальными и тепловыми потоками весьма чувствительна по отношению к таким конструктивным параметрам системы, как положение тарелки питания, положения тарелок связи колонн и положение тарелки отбора промежуточно го продукта, и к таким основным расходным параметрам, как рас ходы пара и жидкости, связывающие колонны в единую систему Это иллюстрируется зависимостями термодинамического к. п. д т)т колонн й установки (рис. П-19, П-20) от указанных конструк тивных и расходных параметров. Как видно из графиков, термо [c.122]

Регулирование давления. Работа ректификационной колонны во МНОГОМ зависит от качества регулирования давления из-за значительного влияния давления на температуры потоков и долю отгона сырья. Особенно важно регулирование давления при разде-Л81н ии легких углеводородов, и, изом1е(ров. В зависимости от состава и свойств разделяемой смеси и аппаратурного оформления процесса может быть принят один из следующих вариантов регулирования давления в колонне (рис. У1-14). По схеме а давление регулируется изменением проходного сечения клапана, установленного нeпoqpeя тввннo яа паровом трубопроводе из колонны. Схема применяется, когда температура верха невелика и требуется минимальное время запаздывания. По этой схеме уровень жидкости в емкости орошения регулируется изменением расхода охлаждающей воды, в конденсатор-холодильник. [c.329]

Рассмотрим сначала схемы регулирования отпарных и укрепляющих секций сложных колонн. Обычно расход жидкости в отпарную секцию изменяется по уровню, при этом отбор бокового погона стабилиздруетея—(рнс. У1-30) или кор-ректируется по температуре в колонне под тарелкой отбора [25]. Указанные схемы регулирования работы отпарных колонн характеризуются жесткой динамической связью между отдельными секциями колонны, В связи с этим предлагаются различные усовершенствованные схемы регулирования. Например, подача жидкости в отпарные секции по температуре паров в колонну выше точки отбора (рис. У1-31,а), с выводом бокового погона в зависимости от изменения уровня [26] и с регулированием расхода водяного пара в отпарную секцию с коррекцией по составу бокового погона (рис. У1-31,б). [c.339]

Насосы типа ХГВ (рис. 5.7, а) применяют для перекачивания жидкостей в большом диапазоне температур в зависимости от конструктивного и пoл[reFiия насоса. В зависимости от температуры и давления перекачиваемой жидкости электронасосы типа ХГВ изготовляют трех исполнений (3, 4, 5) [c.181]

В связи с этим прп заданных составах раствора и твердой фазы -потенциал должен быть функцией рельефа границы раздела. Поверхность твердого тела никогда не является идеально гладкой, на ней имеются выступы и впадин1з1. Высота их колеблется в широких пределах в зависимости от характера поверхности твердого тела она минимальна (10 нм) на тщательно полированной поверхности и достигает 1000—2000 нм иа необработанных поверхностях. Во впадинах появляются застойи1 1е области, где ламинарное движение жидкости затруднено, и часть ее зарядов (тем большая, чем глубже впадина) оказывается неподвижной, что приводит к соответствующему уменьшению -потеЕГциала- [c.234]

Модель двойного электрического слоя, отвечающая этим простейшим представлениям, ириводит к двум возможным значениям -потенциала. Если предположить, что все заряды, находящиеся в растворе, способны перемещаться вместе с жидкостью или при движ( нии твердого тела относительно жидкости пе увлекаться вместе с ним, то -потенциал по величине -будет совпадать с -потенциалом, и его изменение с концентрацией электролита должно подчиняться формуле Нернста. Если заряды, находящиеся в растворе, при относительном движении жидкости и твердого тела связаны только с последним и перемещаются вместе с ним, то -потенциал всегда будет равен нулю. Ни одно из этих следствий, вытекающих из теории Гельмгольца, не согласуется ни с экспериментально установленным соотно1дением между (или й м.ь) и -потенциалами, ни с найденной экспериментально зависимостью -потенциала от концентрации (если не считать, что -потенциал лзожет быть равен нулю в очень концентрированных растворах электролнтов и ири определенном составе раствора, отвечающем изоэлектрической точке). Теория Гельмгольца не объясняет также причины изменения заряда повер> ности металла в присутствии поверхностно-активных веществ при заданном значении -потенциала. Вместе с тем теория конденсированного двойного слоя позволяет получить значения емкости двойного слоя, согласующиеся с опытом, а при использовании экспериментальных значений емко- [c.262]

Теплообмен в реакторном блоке осуществляется при наличии двухфазной среды (жидкость — пары, газ), агрессивных компонентов (сероводород, водород), относительно высоких температур и дарлений I = 300—400 °С, Р = 3,0—5,0 МПа). В этих условиях следует учитывать конструкцию аппарата зависимость степени испарения (конденсации жидкой фазы в двухфазной смеси) от температуры обвяЁку теплообменников трубопроводами оптимальные скорости потоков в трубном и межтрубном пространствах теплообменника. [c.84]

Важно понять, какие значения параметра Ф можно предположить в различных абсорберах. Для насадочных колонн Ф равно средней толщине слоя жидкости. Оно может быть рассчитано из иолуэмпи-рических корреляций для задержки жидкости, как это сделано, например, Девидсоном [2]. В этом случае Фс 0,1 см. Для полого аппарата газ — жидкость, снабженного >1е-шалкой, Ф находится в обратной зависимости от поверхности раздела фаз на единицу объема. Значение последней может быть оценено по Вестертерпу [3, 4]. Измеренные значения Ф сильно зависят от рабочих параметров, причем, получаются величины порядка 1 см. Следует учитывать, что в обычных аппаратах газ — жидкость, стремятся поддерживать как [c.36]

Астарита [30], анализируя данные Тончелли, учел изменения состава жидкости по колонне. После исключения из корреляции тех опытов, в которых в нижней части колонны образовывалось некоторое количество бикарбоната, получена ожидаемая прямая на диаграмме зависимости отношения скоростей химической и физической абсорбций от концентрации щелочи на входе жидкости. Однако наклон этой прямой был немного ниже ожидаемого. В целом [c.142]

Другая теория, весьма близкая к взглядам Нернста, была предложена-Лэнгмюром [2]. Для поверхности раздела твердое тело — жидкость Лэнгмюр также постулировал неподвижность пленки, в которой сосредоточено основное сопротивление массопередаче. Для систем жидкость — газ он предполагал лищь отсутствие относительного движения жидкостной и газоЬой пленок, допуская при.этом возможность строго ламинарного движения (с однородным профилем скоростей) в направлении, параллельном поверхности раздела. Это предположение не изменило основных выводов пленочной теории. Х отя гипотеза о неподвижных пленках и вытекающий из нее вывод о линейной зависимости между коэффициентами массоотдачи и молекулярной диффузии оказались неверными, пленочная теория сыграла пoлoжиteльнyю роль в развитии представлений о мас-сообмене. Предположение об особом значении процессов, происходящих в тонком слое вблизи поверхности раздела фаз, допущение о наличии термодинамического равновесия на границе раздела фаз, а также вывод этой теории об аддитивности диффузионных сопротивлений — в большинстве случаев сохраняют свое значение и в настоящее время. [c.169]

Особенности первоначальных теорий таковы. Кишиневский [16, 17] предполагает, что перенос вещества осуществляется, главным образом, массовым потоком (т. е. турбулентной диффузией) и считает коэффициент турбулентной диффузии Dt не зависящим от расстояния у до границы раздела фаз. Это равносильно допущению, что поверхность раздела фаз не гасит турбулентность. Между тем это не так. В случае твердой поверхности раздела гашение хорошо -изучено и известна зависимость Dt(y). Для границ жидкость — жидкость и жидкость — газ поверхностное натяжейие, как правило, также обеспечивае.т доста- точную прочность поверхности. Поэтому и для этих систем предположение о независимости коэффициента турбулентной диффузии от расстояния, безусловно, неправильно. Коэффициент же массопередачн оказывается чувствительным к закону изменения Dt(y) [см. ниже уравнение (16.8)]. [c.173]

В связи с проблемой турбулентного переноса на границе твердое тело— жидкость Рукенштейн [24—26] предложил еще один своеобразный вариант теории обновления. Заметив, что наблюдаемая в некоторых экспериментах зависимость коэфф щиеита массопередачн от коэффициента молекулярной диффуз т имеет тот же вид, как и в случае ламинарного обтекания плоской пластинки (к Рукенштейн предположил, что на границе раздела имеется ламинар- [c.174]

Качественное рассмотрение, проведенное Дильманом [55, 67], приводит к выводу, что в системах жидкость — жидкость п = 23. Ддя установления этого закона необходимы надежные экспериментальные данные о зависимости коэффициента массопередачн от числа Шмидта. Из имеющихся в литературе данных по массообмену в системах жидкость — пар [68], жидкость — жидкость [69] и жидкость — газ [70, 71] следует, что в указанных системах й 2. [c.183]

В зависимости от природы веществ возможны следующие случаи не ограниченная растворимость (вода — спирг, жидкие К—Rb и КС1—КВг), ограниченная (частичная) растворимость (вода — эфир, жидкие РЬ—Zn, жидкие Li l—K l), практи-ческоз отсутствие растворимости (вода — керосин, жидк ие Fe—Ag и LiF— s I). В последних двух случаях может иметь место расслаивание смешиваемых жидкостей. [c.127]

Моноклиническая сера плавится при 119,3°С, а ромбическая — при 112,8Х, образуя легкоподвижную жидкость желтого цвета, ко- орая при 1бО°С темнеет, ее вязкость повышается и при 200°С стано-иится темно-коричневой и вязкой, как смола. Это объясняется разрушением кольцевых молекул Sg и образованием молекул в виде длинных цепей Soe из нескольких сотен тысяч атомов. Дальнейшее нагре-иание (выше 250°С) ведет к разрыву цепей, и жидкость снова становится Гюлее подвижной. На рис. 149 показана температурная зависимость юнцентрации различных видов молекул серы в ее расплаве. [c.324]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология