Фактор линейной скорости

Большая часть колонн атмосферной перегонки ранее построенных установок имеет запас производительности 30—50%. Вакуумные же колонны часто не обеспечивают проектную производительность, в них наблюдается большое налегание фракций и ряд других недостатков. Анализ работы большого количества ректификационных колонн и обобщения этих данных показали, что на погоноразделительную способность колонн оказывают существенное влияние следующие факторы тепловой режим паровых и жидкостных потоков, материальный баланс колонны, размеры сечений контактных элементов, конструкция и число тарелок, кратность орошения, способ ввода орошения в колонну, весовая и линейная скорость паров. [c.54]

Отличительной особенностью тарелок в этих колоннах является то, что газ (пар) и жидкость проходят в них противотоком через одни и те же отверстия или щели, в результате чего на тарелке образуется дисперсная система, состояние которой зависит от ряда факторов линейной скорости газа (пара), геометрических размеров тарелки, физических свойств фаз и др. [c.507]

Фактор линейной скорости характеризуется двумя параметрами — средним значением и неоднородностью поля скоростей. Соответственно влияние линейной скорости на протекание ХТП в потоке рассматривают с двух сторон 1) с повышением средней скорости уменьшаются внешнедиффузионные торможения [c.97]

Рост кристаллов (последняя стадия процесса) определяется диффузионными факторами. Линейная скорость роста граней выражается уравнением [c.189]

В случаях, когда определяющим фактором, влияющим на скорость процесса, является массоперенос к внешней поверхности зерен, общая скорость реакции зависит от скорости потока газа. Если бы можно было добиться того, чтобы скорость потока в промышленном реакторе совпадала с ее величиной в опытном реакторе, на котором были получены экспериментальные данные, то проблема была бы решена. Однако в промышленном реакторе линейная скорость и отношение длины слоя к диаметру могут быть совсем другими. По возможности надо стремиться к тому, чтобы экспериментальные данные были получены в условиях, при которых диффузия не играет заметной роли. [c.149]

Структурная схема, входные и выходные параметры, а также внешние связи второго элемента (проточные зоны) приведены на рис. 5.4. Ко входным параметрам следует также отнести и вектор наблюдаемой скорости химических превращений Wg l в элементе слоя. Нестационарные процессы в проточной зоне определяются шестью факторами 1) линейной скоростью реакционной смеси [c.223]

Исследование кинетики изотермических нроцессов, не осложненных внешней диффузией, в простейших интегральных реакторах, видимо, не связано со значительными ошибками, если диаметр зерен катализатора не превышает 74о диаметра трубки, а длина слоя и скорость потока таковы, что исключено заметное влияние продольного перемешивания. Практически приходится, однако, брать диаметр зерна равным примерно 7в диаметра трубки. Независимость хода процесса от внешнедиффузионных и гидродинамических факторов может быть проконтролирована сравнением результатов, полученных нри одинаковых временах контакта, но с различными линейными скоростями потока газа. Более надежные данные могут быть получены в интегральных реакторах, специально предназначенных для кинетических исследований. [c.406]

Увеличение линейной скорости газа IV приводит к уменьшению и затем полному снятию внешнедиффузионных торможений, т. е. увеличению /с ат и соответственно кат- Одновременно снижается движущая сила процесса вследствие усиления осевого (продольного) перемешивания исходных веществ с продуктами реакции. Снятие внешнедиффузионных торможений обычно происходит при меньших и>, чем достижение полного перемешивания. Вследствие противоположного влияния двух факторов степень превращения с увеличением линейной скорости газа (при постоянстве объемной скорости) как правило, проходит через максимум (рис. 53, кривая 1). [c.88]

Размер зерен катализатора, применяемого в кипящем слое, определяется гидродинамическими и кинетическими факторами и, как правило, колеблется в пределах от нескольких до 900 мк, а линейная скорость газа через сечение аппарата от 0,16 до 0,6 м/сек. [c.177]

При постоянном объеме загруженного катализатора увеличение объемной скорости по сырью сопровождается повышением линейной скорости. Для определения влияния этого фактора начальные опыты проводились при загрузке катализатора 16,5 см и 33 см . Результаты опытов показали, что при одинаковой объемной скорости глубина превращения непредельных углеводородов не зависит от линейной скорости потока. В последующих экспериментах загрузка катализатора составляла 33 см (увеличение количества загрузки не позволяю при высоких значениях расхода сырья обеспечить проведение процесса в изотермических условиях). [c.12]

Допустимые скорости движения паров определяют по уравнениям и графикам. Значения их зависят от различных факторов, в том числе от конструкции тарелок, расстояния между ними, плотностей жидкой и паровой фаз в рассматриваемом сечении, поверхностного натяжения и т. д. Подробные сведения и методики определения допустимых скоростей даны в специальной литературе но технологическому расчету аппаратов. Например, для колонн с колпачковыми тарелками (при расстоянии между ними 0,7—0,8 м) допустимую линейную скорость определяют по формуле [c.132]

Процесс кипения в трубках в значительной степени зависит от гидродинамических факторов. По мере продвижения жидкости в трубке (обычно вертикальной) вследствие испарения увеличивается удельный объем смеси жидкость — пар, что повышает линейную скорость, а это, в свою очередь, улучшает конвекцию. [c.332]

Как показано на рис. Х-16, в моменты времени т ,, . концентрации в твердой фазе изменяются соответственно от Сх, Са,. . с (в ядре фазы) до Сх гр, Сг гр, гр(на границе раздела). Далее распределяемое вещество диффундирует через пограничный слой жидкой (газовой или паровой) фазы. Здесь, как отмечалось, наблюдается постепенное затухание турбулентности и значительно более резкое изменение концентрации, приближающееся к линейному непосредственно у твердой поверхности, где молекулярная диффузия становится фактором, определяющим скорость процесса. Наконец, в ядре омывающей фазы — области внешней массоотдачи, происходящей обычно путем конвективного переноса, — концентрация снижается, прибли- [c.431]

Скорость испарения жидкости (в кг м час), зависящая в данном случае не только от скорости подвода тепла, но и от величины зеркала испарения, линейной скорости газа, коэффициента диффузии и других факторов, может быть ориентировочно определена по формуле [c.402]

Соотношение (VHI, 7) точно соблюдается для реакций замещения толуола, хотя и наблюдаются отдельные несоответствия. Если фактор парциальной скорости пара-заме-щения вполне удовлетворительно линейно коррелируется константой Sf, то этого нельзя сказать в такой же мере относительно мета- и особенно орто-замещения. Здесь корреляции значительно хуже. [c.246]

Скорость вращения суспензии при кристаллизации (в результате механического воздействия мешалки) является одним из важнейших факторов, определяющих размер получаемых кристаллов (см. также гл. 9). Обработка данных (табл. 4.7) для одной и той же мешалки [128] с учетом Уо, Л и фа показывает, что уменьшение размеров кристаллов при усилении перемешивания наблюдается для тех веществ, которые в растворе характеризуются меньшим коэффициентом активности, а твердая соль — большим структурным показателем. Кроме того, значение фц становится больше, а Ата, наоборот, уменьшается. При исследовании влияния перемешивания на кристаллизацию до сих пор уделяли внимание главным образом частоте вращения мешалки, без учета указанных физико-химических характеристик раствора и твердого вещества. Согласно [202], имеется взаимосвязь между линейной скоростью роста кристалла, интенсивностью перемешивания и рядом таких физических характеристик раствора и растущего кристалла, как коэффициент диффузии О, вязкость т), плотность раствора рр и твердой фазы р. . [c.110]

Величина кристаллов зависит от соотношения скорости зарождения центров кристаллизации и линейной скорости их роста. Чем больше скорость образования центров кристаллизации и соответственно меньше линейная скорость, тем меньше размер кристаллов поликристаллического твердого тела. В процессе электрокристаллизации металлов все факторы, способствующие увеличению поляризации, ведут к росту скорости зарождения центров кристаллизации. Такая связь между поляриза- [c.387]

Скорость шприцевания, характеризуемая линейной скоростью движения полуфабриката в месте съема его с агрегата, зависит от тех же факторов. Она колеблется в широких пределах от 1 — [c.307]

На следующем этапе проводились фильтрационные исследования на нефтенасыщенной модели пласта. В модели пористой среды, составленной из образцов девонского песчаника с проницаемостью по керосину, равной 0,464 мкм , был проведен полный комплекс исследований по определению коэффициента вытеснения нефти водой. Далее была закачана оторочка композиции хлористого алюминия с щелочным полиглицерином, разбитая на порции растворов полиглицерина с щелочью и хлористого алюминия таким образом, что общий объем системы составил 0,3 У ор- При линейной скорости фильтрации, составляющей V = 226 м/год, довы-теснение остаточной нефти составило 1,55 %. Фактор сопротивления в данном опыте оказался равным 1. [c.81]

При изучении масштабного фактора, как правило, используют геометрически подобные образцы и пытаются сохранить идентичность условий нагружения, т.е. постоянство окружающей среды, температур, частоту нагружения и др. Вместе с тем, упускают из виду такой важный фактор, как линейную скорость перемещения поверхностных слоев образцов относительно коррозионной среды при их циклическом изгибе с вращением, пропорционально зависящем отсечения образца. Большинство приведенных выше и других опубликованных в литературе данных о влиянии диаметра образцов в диапазоне 5—50 мм выполнены при одинаковой частоте циклического изгиба вращающегося образца. При частоте нагружения 50 Гц линейная скорость перемещения поверхностных слоев образца при изменении их диаметра от 5 до 50 мм возрастает соответственно с 47 до 470 м/мин. Можно предположить, что такое изменение линейной скорости перемещения поверхностных слоев образца относительно коррозионной среды должно сказаться на интенсивности их взаимодействия. [c.142]

Давление на входе в колонку пропорционально линейной скорости потока, фактору сопротивления колонки, вязкости растворителя и длине колонки и обратно пропорционально квадрату диаметра частиц. [c.14]

В меньшей степени влияет изменение линейной скорости газа на к. п. д. Т1г. При соблюдении Ло=соп81 на решетке обычно имеет место некоторое уменьшение Т1г с ростом Вдг в пределах пенного режима (см. рис. 1.1). Однако изменение к. п. д. для разных газов происходит лишь в ограниченных пределах при значительном изменении линейной скорости газа. Наклон и положение кривой т]г=/(гг г), т. е. порядок значения к. п. д. в барботажных и в пенных аппаратах, определяется главным образом растворимостью газа в жидкости, а в зависимости от других факторов — линейной скорости газа, высоты барботажного или [c.14]

Износ является процессом случайным, так как зависит от большого количества факторов, некоторые из которых являются случайными. Поэтому аналитическое описание износа выполняется по средним значениям показателей износа. Скорость изнашивания — абсолютный износ детали во времени, выраженный в линейных, массовых или объемных единицах. Линейная скорость изнаитивания измеряется в мкм/ч, массовая —в г/ч, объемная — в мм /ч. [c.34]

Для разработки процесса термоконтактного получения водорода наобходимы экспериментальные данные о кинетике окисления кокса при температурах 700—1400° С. Но так как на окисление oiK a могут влиять, кроме тем1паратуры, и другие факторы скорость подачи кислородсодержащего газа и концентрация в нем кислорода, диаметр зерен кокса, необходимо исследовать и их влияние. С этой целью изучено окисление кокса при линейных скоростях подачи кислородсодержащего газа от 0,14 до 1,77 м/с (в расчете на полное сечение слоя зерен контакта). Этот интервал охватывает всю возможную область скоростей потока, которая может быть реализована в промышленных условиях. [c.80]

К — коэффициент массопередачи, кГ-моль/м сек кГ-моль1м -, Ф — удерживающая способность по дисперсной фазе о — Диаметр капель, м Шд — линейная скорость дисперсной фазы, считая на полное сечение экстрактора, м/сек-, л — фактор диффузионного потенциала, равный произведению коэффициента распределения на соотношение потоков растворителя и рафината. [c.460]

Ско ость жидкофазного окисления парафина зависит от многих факторе в — от концентрации катализатора, температуры, парциального давления кислорода, линейной скорости газа-окислителя и даже от размера отверстий, через которые газ барботирует в ре-акционгую массу. В промышленности концентрацию катализатора ограничивают величиной 0,2—0,3% (масс.) КМПО4 [около 0,10% (масс.) в пересчете па Мп]. При повышении температуры скорость процесс возрастает. Так, одинаковая глубина превращения (30— 35%) достигается при 80°С за ПО ч, при 100 С за 38 ч, при 110°С за 24 ч. С ростом температуры возможен переход реакции в диффу-зионнук область, вследствие чего большое значение приобретает гидродинамический режим в реакторе. [c.383]

Численный и качественный анализы математического описания нестационарного процесса в слое позволили установить, как влияют кинетические и теплофизпческие факторы на максимальную температуру и скорость движения тепловой волны. При малых адиабатических разогревах смеси область параметров, при которых реализуются аффективные высокотемпературные режимы, сужается. Так, при низких разогревах оказывается необходимым обеспечить либо высокие линейные скорости смеси, либо значительные времена [c.169]

Сопоставляя формулы (VIII.6)—(VIH.8) и учитывая, что диапазон возможных изменений w в значительной мере обусловлен диаметром зерна катализатора, становится наглядной его связь с основными геометрическими параметрами реактора — диаметром, высотой (зависящей от Н ) и гидравлическим сопротивлением слоя (а значит и реактора). Последний фактор особенно важен при проектировании реакторов с кипящим слоем для интенсификации существующих производств (например, форконтактные аппараты для сернокислотных систем). В этом случае следует сопоставить возможное гидравлическое сопротивление проектируемого реактора с характеристиками газонагнетательного оборудования действующей системы. В случае несоответствия следует идти по пути увеличения диаметра реактора за счет снижения линейной скорости газа и, как правило, размера частиц катализатора. [c.261]

На эффективность пылеулавливания в ПГПС-ЛТИ-И основное влияние оказывают такие факторы, как высота пены, линейная скорость газа и фракционный состав пыли. Остальные факторы, влияющие на гидродинамический режим пенного аппарата, определяют высоту пены Н и учитываются этим параметром. Для расчета [c.240]

В прямоточных реакторах время контакта не регулируется. При постоянной производительности по свежему сырью оно зависит от расхода катализатора, который определяет порозность потока — эффективную площадь поперечного сечения реактора, а следовательно, и линейную скорость сырья в реакторе. Другим фактором, влияющим на время контакта, является температура в реакторе, от которой зависит глубина превращения сырья, а следовательно, объем образующихся продуктов крекинга и лине йная скорость газовой фазы. [c.56]

Приведенные данные показывают, как рассчитать критерий Рейнольдса для промышленной установки при заданном числе трубок определенной длины. По критерию Рейнольдса из графика на рис. VIII-3 определяем фактор /та- Часто поток находится в ламинарном режиме, поэтому знание отношения длины трубок к их диаметру необходимо для получения Для жидкости плотностью 961 кг/м и вязкостью 0,0115 Н с/м , текущей со средней линейной скоростью 1,524 м/с по трубкам наружным диаметром 0,019 м, значение Re = 2100. Это значение критерия [c.152]

В период с 1966 по 1977 гг. проведен широкий спектр углубленных исследований по созданию теоретических основ формирования структуры нефтяного углерода при термолизе различных видов нефтяного сырья. Установлены закономерности формирования мезофазы , влияние внешних факторов на структуру игольчатого кокса давления, гидродинамического режима в реакторе, коэффициента рециркуляции родуктов реакции, линейных скоростей в камере, режима нагрева сырья в агревателъно-реакционных змеевиках установок замедленного [c.51]

Как следует из уравнения (1.15), эффективный коэффициент вихревой диффузии определяется двумя факторами размерами зерен адсорбента и коэффициентом нихр, учитывающим степень равномерности и плотности упаковки. Регулярность набивки, размеры частиц, их форма и изодисперсность могут способствовать уменьшению различий в скоростях потока подвижной фазы и тем самым уменьшению вклада вихревой диффузии в размывание. Таким образом, вихревая диффузия определяется в первую очередь не природой подвижной фазы, а геометрической характеристикой неподвижной фазы. Учитывая обычные размеры зерен в высокоскоростной жидкостно-адсорбционной хроматографии ( з 10 см) линейную скорость подвижной фазы (а—Ю см с- ) и коэффициент молекулярной диффузии в жидкой фазе (5 —10- см -с- ), можно рассчитать примерный вклад вихревой диффузии в ВЭТТ. Он оказывается равным 10 см, т. е. на порядок больше, чем вклад продольной диффузии. [c.72]

Величина кристаллов, образовавшихся из насыщенного раствора или расплава, зависит от соотношения скорости зарождения центров кристаллизации и линейной скорости роста кристаллов. Чем больше скорость образования центров кристаллизации и чем соответственно меньше линейная скорость кристаллизации, тем меньше размер кристаллов поликристаллического твердого тела. Эти закономе рности полностью относятся и к процессу электрокристаллизации металотов. Многочисленными исследованиями установлено, что все факторы, способствующие увеличению катодной поляризации, ведут к росту скорости зарождения центров кристаллизации. Такая связь между поляризацией и скоростью образования зародышей объясняется тем, что энергия активации, необходимая для образования зародыша, значительно больше энергии, затрачиваемой на рост уже имеющихся кристаллов. В связи с тем, что при электролизе изменяются 1И число и характер образующихся кристаллов, истинная плотность тока весьма заметно отличается от плотности тока, рассчитанной по геометрической поверхности электрода. [c.367]

Кристаллизация жидкости определяется двумя факторами скоростью возникновения зародышей v, которую также называют скоростью зарождения центров кристаллизации (с.з.ц. к.), и скоростью роста этих центров— линейной скоростью кристаллизации Од (л. с. к.). Величина v пропорциональна концентрации зародышей Сз и скорости обмена молекулами между зародышем и жидкостью и. Образование зародышей и перенос молекул являются активационными процессами и выражаются уравнениями Са=С ехр(—Лир/Т ) п и = =С"ехр(—E/RT), где С и С" — постоянные Е — энергия активации переноса. Первое уравнение характеризует вероятность образования зародышей, а второе — скорость молекулярного обмена. Таким образом, v = =kiexp —E/RT) ехр (—Auv/RT), где — постоянная. Можно показать, что работа образования критического зародыша Лкр уменьшается при увеличении переохлаждения АТ (обратно пропорциональна АР) и увеличивается пропорционально а . Учитывая это, получаем [c.286]

Применив эту зависимость для вышеописанных колонок с частицами диаметром 3, 5, 10 и 20 мкм и предположив постоянными линейную скорость потока, фактор сопротивления колонки и вязкость растворителя, получим для колонок равной длины соотношение давлений на входе 44 16 4 1. Таким образом, если для обращенно-фазного сорбента с размером частиц 10 мкм при использовании систем растворителей метанол — вода (70 30) обычно на стандартной колонке при расходе растворителя 1 мл/мин давление на входе в колонку составляет 5 МПа, то для частиц 5 мкм — 20 МПа и для 3 мкм — 55 МПа. При использовании силикагеля и менее вязкой системы растворителей гексан — изопропанол (100 2) значения будут существенно ниже соответственно 1, 4 и 11 МПа. Если в случае обращенно-фазного сорбента применение частиц размером 3 мкм очень проблематично, а 5 мкм возможно, но не на всех приборах, то для нормальнофазного проблем с давлением не возникает. Следует отметить, что для современной скоростной ВЭЖХ характерно исполь-зование более высокого расхода растворителей, чем в вышерассмот-ренном примере, поэтому требования к давлению возрастают еще больше. [c.14]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология