Работа насоса насосов

Последовательная работа насосов. Последовательное соединение насосов (рис. 2.9, б) применяют для увеличения напора в системе при значительном изменении подачи. Насосы могут располагаться в непосредственной близости друг от друга (пред-включенный и главный питательный насосы) и могут быть уда- [c.63]

Подача и движение жидкости по всасывающей и нагнетательной линиям будут ближе к равномерным, если удастся в ходе работы поршневого насоса поддерживать постоянной движущую силу, т.е. разность напоров — между расходным резервуаром и всасывающей стороной насоса и между нагнетательной стороной насоса и приемным резервуаром. Этой цели и служит установка непосредственно у порщневого насоса воздушных колпаков (в общем случае — газовых), аккумулирующих избыток жидкости сверх равномерной подачи. [c.285]

Специфическая опасность при работе центробежных насосов с рабочими колесами, имеющими односторонний вход жидкости, — появление так называемого осевого усилия в результате неодинаковой нагрузки (давления) на обе стороны колеса. Под действием осевого усилия рабочее колесо может соприкасаться с корпусом насоса и истираться, при этом перегревают- [c.64]

Наиболее экономичный режим работы насоса соответствует максимальному значению к. п. д. Точка А характеристики Q—Н, отвечающая этому значению к. п. д., называется оптимальной точкой. Характеристики дают возможность ответить на ряд вопросов, возникающих при установке и эксплуатации насоса. [c.156]

Для нормальной работы диффузионного насоса его стенки необходимо охлаждать. В отечественных насосах применяют два способа водяного охлаждения с помощью змеевика из медных труб, напаянного по всей длине на корпусе насоса, и с помощью водяной рубашки. Для насосов малой мощности допускается применение принудительного воздушного охлаждения с помощью вентилятора. Корпус насоса в этом случае снабжается радиаторными крыльями. Система охлаждения конструируется с таким расчетом, чтобы поддерживать в рабочем состоянии температуру стенок насоса заведомо ниже температуры конденсации рабочей жидкости. Для масляных насосов эта температура не должна превышать 28—30° С. При увеличении температуры стенок в результате недостаточного охлаждения насоса происходит перегрев масла, увеличивается скорость разложения (крекинга), ухудшается предельный вакуум, возрастает скорость миграции масла в откачиваемый объем. Для бустерных насосов также увеличивается скорость выноса масла. [c.180]

При работе насосов следует постоянно следить за смазкой трущихся частей, а также за температурой подшипников и сальников насосов. Не должно быть растекания и разбрызгивания смазочных материалов, не допускается так-же скопление смазочных материалов под насосами. [c.201]

Во время работы насоса необходимо следить за показаниями манометров, вакуумметров и других измерительных приборов. В напорных воздушных колпаках должен поддерживаться нормальный запас воздуха (примерно /3 объема колпака). Периодически необходимо проверять плотность сальников и гидравлической части насоса. [c.101]

Многие насосы работают с высоким давлением на всасывании и небольшими диф( ренциальными напорами. Так, давление всасывания на приеме у насосов орошения деметанизатора, работающих на установках НТК с получением этана, 3138 кПа. Поскольку условия работы насосов ГПЗ довольно жесткие, обычные требования, предъявляемые к насосам (надежность и долговечность в эксплуатации, герметичность соединений и безупречная работа уплотнений валов), приобретает в условиях ГПЗ чрезвычайно важное значение, так как неисправности в насосах и их узлах приводят к нарушениям технологического режима установок, а иногда и к авариям. [c.382]

В некоторых случаях работа насоса неустойчива подача насоса резко меняется от наибольшего значения до нуля, величина напора колеблется в значительных пределах, наблюдаются гидравлические удары, шум и сотрясения всей машины. Это явление называется помпажом. Помпаж происходит у насосов, имеющих кривую напоров Н = / Q) с западающей левой ветвью (рис. [c.215]

Условия работы насоса могут быть заданы двумя параметрами подачей (расходом) Q и частотой Вращения п. Как изменяются параллелограммы скоростей, если при постоянном значении п менять подачу 0 , показано на рис. 10-7 а — для центробежного насоса и б — для осевого, для входной 1 и выходной 2 кромок лопастей рабочего колеса. При постоянстве п вектор и сохраняет свое зна- [c.198]

Сравнивая последнее уравнение с (11.56), можно сделать вывод, что расход циркуляционного орошения обычно больше, чем расход холодного острого орошения. Однако это не значит, что на работу насоса, перекачивающего циркуляционное орошение, затрачивается обязательно большая энергия, чем на перекачку холодного орошения, так как мощность насоса зависит не только от количества перекачиваемой жидкости (подачи насоса), но и от полного напора Я, преодолеваемого насосом, а напор зависит от ряда факторов (см. главу пятую). [c.331]

Существенным недостатком в работе насосов является быстрый износ рабочих колес (шестерен). Кроме того, при понижении давления па всасывающей линии происходит вскипание (парообразование) сжиженных газов, вызывающее срыв работы насосов. Для предотвращения вскипания газов необходимо поддерживать давление перед насосами выше, чем упругость паров сжиженного газа при данной температуре жидкости. Срыв работы может быть при большой производительности насосов, когда возрастают скорости движения жидкости в трубопроводе и соответственно [c.124]

Основные показатели напор Н, подача (расход) Q, мощность и к. п. д. iV и Г), высота всасывания Я , характеризующие условия работы насосов, были определе-, ны в гл. 1. Б главах 2 и 3 рассмотрены принципиальные схемы лопастных насосов (центробежного и осевого) и установлены закономерности их рабочего процесса. Теперь можно приступить к рассмотрению конструкций насосо в различных типов, разделив их на две группы ) насосы общего использования и 2) специальные насосы. [c.315]

Уход за насосом во время работы. Во время работы насоса наблюдают за показаниями контрольно-измерительных приборов, установленных на насосе и трубопроводе. Ведут наблюдение за исправной работой смазочных приборов и устройств и пополняют запас масла. Следят за отсутствием нагрева и пропусков в сальниках насоса, а также за плотностью соединений насоса и трубопровода. В воздушном колпаке поддерживают требуемый запас воздуха (примерно % его объема). Насос и его фундамент содержат в чистоте. [c.179]

Для улучшения работы насосов и системы охлаждения рекомендуется подключать к люку в нижней части ресивера РДВ(а) дополнительную емкость, сделанную из трубопровода диаметром 250 мм, высотой до 1,5 м для обеспечения напора на всасывающей линии насосов. [c.100]

Струйный насос - насос трения, в котором одна жидкая среда перемещается потоком другой жидкой среды. Это устройство, в котором происходит передача механической энергии от одной среды к другой путем перемешивания струй этих сред. Достоинствами струйного насоса являются простота конструкции, надежность в работе, пожарная безопасность, невысокая стоимость, малые габариты. [c.691]

Оригинальная конструкция поршневого насоса малой производительности с автоматическим регулированием величины расхода показана на рис. 34. Поршень 3 представляет собой круглый шток небольшого диаметра, герметично входящий в канал цилиндра 1. Шток при работе насоса совершает вращательное и возвратно-поступательное движение. Первое он получает от электродвигателя 7, второе —от пространственного кулачка 4 с роликом 5 и возвратной пружины 8. Конец штока имеет фаску, поэтому при вращении штока в течение одной половины оборота оказывается открытым входное отверстие 9, а в течение второй половины оборота — выходное отверстие 2. Таким образом, когда шток под действием пружины перемещается вправо — открыто входное отверстие и насос засасывает дозируемую жидкость, а когда шток перемещается влево — открыто выходное отверстие и происходит выдавливание жидкости. Длина хода поршня зависит от положения ролика 5 относительно пространственного кулачка 4. Положение ролика (производительность насоса) изменяют в зависимости от контролируемого параметра при помощи регулирующего устройства [c.57]

При работе насоса и отсутствии потребления жидкости заряжается аккумулятор. Когда давление в аккумуляторе достигнет некоторого значения Ря max, определяющегося силой поджатия пружины гидрозамка, его поршень переместится влево и своим толкателем откроет обратный клапан гидрозамка, соединив насос со сливной гидролинией. Давление на выходе насоса р понизится до давления слива, и насос будет работать практически на холостом ходу. Аккумулятор при этом отключен от насоса обратным клапаном, стоящим в гидролинии нагнетания. Если в результате потребления рабочей жидкости или постепенных утечек давление в аккумуляторе понизится до величины п, пружина толкателя гидрозамка вернет поршень в крайнее правое положение и обратный клапан гидрозамка отсоединит напорную гидролинию от гидролинии слива. Давление на выходе насоса возрастет, и аккумулятор будет вновь заряжаться. [c.172]

Снижение объёмного к.п.д. и возникновение газовых пробок отражаются крайне невыгодно на работе насоса в скважинах, где газ попадает в насос. Газ, смешиваясь с нефтью, способствует образованию эмульсий. Вытесняя нефть из насоса, газ очень часто служит причиной того, что цилиндр остаётся только частично заполненным нефтью. В результате этого плунжер при своём ходе вниз как бы толчёт нефть, вызывая в ней вихревые движения, и если в скважине имеется вода, то неизбежно образуется эмульсия. Если значительный объём газа проникает в насос вместе с нефтью, то в последнем получается упругая смесь при ходе поршня вверх газ расширяется в пространстве между подвижным клз- [c.21]

Во время работы насоса возможно местное понижение давления жидкости до значений, близких к давлению парообразования. Это понижение давления приводит к вскипанию жидкости, отрыву потока от стенок каналов, образованию пузырьков, заполненных паром и выделившимися газами. Смываясь потоком, пузырьки попадают в область повышенных давлений, где содержащийся в них пар конденсируется. При конденсации жидкость заполняет пространство пузырька, двигаясь к его центру с большими скоростями. В момент завершения заполнения происходит местный гидравлический удар, при котором кинематическая энергия частиц переходит в энергию упругой деформации. Так как деформация жидкости незначительна, то местные давления достигают высоких значений. Это явление, называемое кавитацией, особенно неблагоприятно действует в центробежных насосах. Кавитация приводит к разрушению лопастей и других деталей насосов, снижает к. п. д., [c.230]

Работа насоса на восходящей ветви характеристик от нулевой подачи до точки с максимальным напором может быть неустойчива. Вследствие этого возникает неустановившийся режим работы насоса — помпаж, часто сопровождающийся гидравлическими ударами в сети. Помпажный режим работы насоса недопустим, так как может отразиться на надежности всей системы. [c.362]

Режим работы насоса для каждого числа оборотов (двойных ходов поршня) определяется точкой пересечения характеристики насоса и трубопровода. Так например, при числе оборотов 1 рабочей точкой будет Сх, которой соответствует напор и расход Ql. Если насос работает с числом оборотов п , то рабочей точкой будет Са и т. д. [c.78]

Основными параметрами, характеризующими работу насоса, являются подача, напор, мощность насоса, КПД, частота вращения вала и допускаемый кави-тацианный запас. Типоразмер насоса предварительно выбирают по требуемой подаче и напору на свободном графике полей Q—Н, а затем по графической характеристике уточняют правильность выбора. При этом следует учитывать, что требуемые режимы работы (подача и напор) должны находиться в пределах рабочей части характеристики насоса. По графической характеристике определяют необходимый диаметр рабочего колеса насоса, кривая напора которого должна проходить через точку заданных параметров по подаче и напору или быть несколько выше ее. [c.589]

Эффективная работа турбомолекулярных насосов возможна лишь при молекулярном режиме течения газа в каналах дисковых решеток. Поэтому ТВН требуют пониженного давления на выходе и используются лишь совместно с последовательно присоединенными ротационными насосами с масляным уплотнением или насосами других типов. [c.30]

Циркуляция жидкости производится пропеллерным или центробежным насосом 2. Свежий раствор подается в нижнюю часть кипятильника, а упаренный раствор отводится из нижней части сепаратора. Уровень жидкости поддерживается несколько ниже верхнего обреза кипятильных труб. Поскольку вся циркуляционная система почти полностью заполнена жидкостью, работа насоса. затрачивается не на подъем жидкости, а лишь на преодоление гидравлических сопротивлений. Давление внизу кипятильных труб больше, чем вверху, на величину давления столба жидкости в трубах плюс их гидравлическое сопротивление. Ввиду этого на большей части высоты кипятильных труб жидкость не кипит, а перегре-Упаремный вается по сравнению с температурой кипения, соответствующей давлению в сепараторе. Закипание происходит только на небольшом участке верхней части трубы. Количество перекачиваемой насосом жидкости во много раз превышает количество испаряемой воды поэтому отношение массы жидкости к массе пара в парожидкостной смеси, выходящей из кипятильных труб, очень велико. [c.476]

Параллельная работа насосов. Параллельную работу насосов в общую сеть (рис. 2.9, а) применяют для увеличения подачи. Для параллельной работы более всего подходят насосы с непрерывно падающими напорными характеристиками при крутизне, превыщаю-щей технологические допуски на отклонение характеристики. Параллельно могут работать насосы с различающимися характеристиками и насосы разных типов (например, центробежные и поршневые). Общую характеристику группы насосов без учета сопротивления соединительных трубопроводов получают суммированием абсцисс характеристик отдельных насосов для постоянных ординат (//, = сопз1). Точка пересечения общей характеристики с характеристикой системы Не определяет рабочую точку параллельно работающих насосов. Очевидно, что Ри-2< (С1 + Р2), т. е. суммарный расход параллельно работающих насосов меньше суммы их расходов при индивидуальной работе каждого насоса на ту же сеть. [c.63]

Роторные (или ротационные) насосы можно использовать для перекачки весьма вязких жидкостей. Изменение числа оборотов их влияет на величину подачи, но практически не изменяет напора. В роторных насосах отсутствуют клапаны и воздушные колпаки, которые характерны для поршневых насосов. В работе роторные насосы достаточно надежны и обеспечивают равномерную подачу, удобны в тех случаях, когда для смазки их используется сама перекачиваемая жидкость. При перекачке воды и других маловязких жидкостей эти насосы не получили раопространения. Роторные насосы очень чувствительны к механическим примесям, поэтому непригодны для перекачки жидкостей, содержащих твердые частицы. Их применяют в основном в качестве вспомогательных насосов небольшой производительности. [c.165]

Параметры работы насосов различных марок сведены в каталогах в виде таблиц и графиков, пазываемых рабочими характеристиками насосов (рис. 1.47) [36], Пределы использования центробежных насосов при неизменной частоте вращения можно значительно расширить не только работой на довольно большом участке кривой АР=ЦС), но и уменьшением внешнего диаметра рабочего колеса. Так как обычно центробежный насос подбирают по величине АР, то при Рв1р АР может оказаться недостаточной прочность насоса. В этом случае принимают [c.134]

Получение стабильной плотности раствора достигалось подбором режима работы насоса 1 и геометрических размеров смесительной камеры. Было установлено, что при диаметре штуцера 10 мм, длине цилиндрического конуса смесителя 200 мм, выходном диаметре 100 мм, угле конусности 13° и давлении на выкиде насоса 12 кПсм , отклонение от заданной плотности не превышало 0,02 г см . Регулирование удельного веса суспензии производилось подачей сухой смеси. Опыты показали, что если в процессе приготовления суспензии удельный вес соответствует растекаемости по конусу АзНИИДН 18— 24 см, то после выдержки структуру удается разбить насосом без дополнительных устройств. При большом же колебании удельного [c.240]

Коэффициент быстроходности различен для разных режимов работы насоса. Назовем коэффициент быстроходности, определенный для оптимального режима, т. е. режима, соответствующего максимальному значению к. п. д., коэффициентом быстроходности насоса. Если насосы геометрически подобны, то коэффициенты быстроходности у них одинаковы. Следовательно, равенство коэффициентов быстроходности является необходимым признаком подобия насосов. Поскольку на заданные значения параметров п, Qonm И onm насоса И, следовательно, на заданное значение коэффициента быстроходности могут быть сконструированы насосы с разными соотношениями размеров, равенство коэффициентов быстроходности не является достаточным признаком геометрического подобия насосов. Однако практикой установлены для каждого коэффициента быстроходности соотношения размеров насоса, обеспечивающие оптимальные технико-экономические показатели. Если ограничиться лишь этими, чаще всего применяющимися в насосах соотношениями размеров, то равенство коэффициентов быстроходности становится не только необходимым, но и в известной степени достаточным признаком геометрического подобия насосов. [c.206]

Покажем, что насос не может работать в режимах, расположенных левее точки М касания характеристики насоса и насосной установки. Для этого рассмотрим устойчивость работы насоса в режиме В. Для исследования устойчивости любого равновесного состояния следует вывести систему из равновесия. Если при этом система стремится возвратиться в прежнее состояние равновесия, то равновесие является устойчивым. Если же система, выведенная из состояния равновесия, не возвращается в первоначальное положение и все более от него отклоняется, то равновесие является неустойчивым. Пусть режим работы насоса отклонится от режима В в сторону больших подач (режим Е). При этом потребный напор НЕпотр меньше напора Не, сообщаемого жидкости насосом Не <Не)- в жидкости имеется избыток энергии, который идет на приращение ее кинетической энергии. При этом скорость и расход жидкости увеличиваются. Расход будет увеличиваться, пока не достигнет значения, соответствующего режимной точке С. Аналогично при отклонении режима насоса от режима/ в сторону меньших подач потребный напор больше напора насоса. Недостаток энергии в жидкости приведет к ее замедлению и, следовательно, к падению подачи до нуля. Таким образом, при отклонении режима работы насоса от равновесного режима В его режим работы не возвращается в первоначальное положение. Следовательно, режимы работы насоса, легчащие левее точки М, неустойчивы. Таким же способом можно показать, что режимы, расположенные правее точки М, являются устойчивыми, и насос в них может работать. Режимы, расположенные между точками М и В, опасны в отношении возможности возникновения помпажа, так [c.216]

Экономичность и безопасность эксплуатации ядерных энергетических установок в штатных, переходных и аварийных режимах зависит от безотказной работы насосов, обеспечивающих циркуляцию теплоносителя в активной зоне, парогенераторах и вспомогательных контурах реактора. В наиболее жестких эксплуатационных условиях функционируют насосы первого контура - главные циркуляционные насосы (ГЦН), прокачивающие облученный теплоноситель, находящийся при высоком давлении и температуре. Из-за большого радиационного фона непосредственный доступ персонала для профилактического осмотра этих насосов затруднен. Поэтому к надежности и работоспособности ГЦН предъявляют повышенные требования, причем проблема заключается в организации оптимального технического обслуживания насосов не по регламенту и наработке, а по их фактическому состоянию. Наиболее уязвимыми узлами ГЦН в настоящее время являются уплотнения и подшипники скольжения. Опыт эксплуатации АЭС в течение 250 реакторо-лет и проведение 128 перегрузок показывают, что отказы ГЦН из-за неисправностей уплотнений относятся к числу основных причин ежегодных простоев АЭС с водо-водяными реакторами типа ВВР, а надежность ГЦН в значительной степени определяется работоспособностью подшипниковых опор. [c.23]

Принимая во внимание, что гидравлические потери в трубах заметно возрастают при понижении температуры, а наибольшее давление в магистрали у насоса будет в конце работы насоса перед его выключением, при выполнении этого расчета необходимо. прежде всего установить, при какой минимальной температуре должна работать данная система, и рассматривать такой момент, когда все питатели уже сработали и насос, продолжая работать, перед выключением создает в конце наиболее длинного ответвления магистрали у реверсивного клапана или контрольного клапана давление порядка 40 кГ/см . При этом давление в магистрали у насоса будет максимальным. Из этих 40 кПсм около 20 кПсм требуются в зимнее время для преодоления гидравлических потерь в трубопроводе от контрольного клапана давления до подшипника, включая потери в наиболее удаленном питателе и самом подшипнике, остальные 20 кГ/см представляют собой тот запас давления, который необходим для обеспечения срабатывания всех смазочных питателей при минимальной температуре окружающего воздуха. Так как после срабатывания всех питателей смазка, подаваемая насосом, не попадает к смазываемым точкам (за исключением неизбежной незначительной утечки), то весь объем смазки, нагнетаемый насосом в трубопровод, расходуется на ее сжатие и упругое расширение трубопровода, включая все его разветвления. При этом объем смазки, подаваемой насосом в единицу времени, будет распределяться по отдельным его разветвлениям для компенсации сжимаемости смазки и упругого расширения труб пропорционально емкости этих разветвлений. [c.158]

Бескавитационная работа гидроструйного насоса в установке будет обеспечена, если отношение абсолютного давления у сопла гидроструйиого насоса рр к абсолютному давлению на всасывании Рн определить из условия равенства коэффициента подсоса и и кавитационного коэффициента подсоса Uj . Принимая и = по рис. 1.21 найдем отношение Рр/рн. при котором возникает кавитация в гидроструйном насосе, имеющем отношение drld , вычисленное в соответствии с п. 4 для обеспечения оптимального режима работы гидроструйиого насоса. [c.187]

Примечания I. В скобках (для справок) указаны обозначения насосов, действовавших до введения стандарта. 2. Значения основных параметров указаны при работе насоса иа воде с температурой 20 С. 3. Мощность указана по правой точке верхней границы поля Q — и насоса при плотности жидкой среды р = 1000 кг/м 4. Допускаемым кавитационный запас указан для номинального и перегрузочного режимов по правой границе поля Q Н иасоса. 5 Значения параметров, габаритных размеров и массы, не указанные в таблице, будут установлены после освоения насосов промышленностью. 6. Масса указана для насосов, изготовленных из чугуна маркн СЧ 18. [c.257]

Наряду с тем, что по мере уменьшения давления снижается объемная эффективность (что является свойством, присущим вообще механическим насосам из-за наличия вредного пространства), пары, которые выделяются до перегонки или в процессе ее, загрязняют масло и мешают работе насоса. Любые попытки поддерживать нормальную объемную производительность механических насосов при низком давлении бесполезны, если происходит перегонка органических веществ. Справиться с этой проблемой можно несколькими путями. Один из самых простых методов заключается в том, чтобы менять масло, как только это потребуется. Вакуумный манометр между механическим насосом и паромасляным насосом покажет, когда необходима смена масла. На больших установках с успехом применяются системы непрерывного обновления масла в насосе и очистки масла от загрязнений соответствующим способом. Охлаждаемые ловушки, которые будут рассмотрены ниже, существенно помогают конденсации летучих загрязнений, которые в противном случае могли бы достичь форвакуумного насоса. По другой схеме в вакуумной линии создают горячую зону, температура которой достаточно велика для того, чтобы разложить или крекировать полуконденсирующиеся пары до углеродистого остатка или до неконденсирующихся газов. С этой целью с успехом применяются спирали из проволоки сопротивления, вставленные в вакуумную линию и работающие под напряжением, которое поддерживает нагрев до темнокрасного каления 199]. На больших установках применяются в качестве насосов многоступенчатые водоструйные или пароструйные эжекторы. Пары, так же как и постоянные газы , легко откачиваются эжекторами, избавляя тем самым от необходимости борьбы с загрязнениями. [c.477]

Работа на паромасляном насосе относительно проста. Однако при работе следует принять некоторые предосторожности. Хотя масло для насоса и является органической жидкостью, но оно может выдержать довольно жесткие условия. Однако нельзя допускать неправильного обращения с ним, так как небольшие разумные предосторожности сильно увеличат продолжительность жизни масла. Рекомендуется охлаждать кипятильник насоса на 50—100° ниже нормальной рабочей температуры до того, как впустить в него воздух. Желательно вообще кипятить или перегонять жидкость для насоса при давлениях, не сильно превосходящих нормальное рабочее давление в кипятильнике. Для жидкости конденсационных насосов это означает десятые миллиметра ртутного столба для масел, предназначенных к работе в бустерных масляноэжекторных насосах,—сантиметры и десятки сантиметров. Термореле или реле давления могут быть встроены в систему для автоматической защиты жидкости в кипятильнике. Нагрев кипятильника должен быть отрегулирован для оптимальной работы согласно рекомендациям изготовителей. Одно только потемнение жидкости в насосе не служит причиной для замены масла на свежее. Цвет сам по себе не является критерием пригодности масла для насоса. Необходимость замены масла определяется в основном характеристикой работы насоса как по предельному вакууму, так и по скорости откачки. Темная, как будто бы грязная, жидкость может оказаться даже лучше, чем та, которая была загружена в насос вначале в то же время прозрачная, бесцветная жидкость, не загрязненная легко кипящими трудно удалимьши примесями, может потребовать немедленной замены. В течение цикла обезгаживания или в процессе удаления легких фракций компоненты могут случайно достичь насоса и сконденсироваться на холодных стенках диффузора. Это, в частности, происходит в том случае, когда применяется растворитель для очистки перегонного прибора между разгонками. Охлаждающая вода должна также быть выключена при сообщении насоса с атмосферным воздухом, так как влага из воздуха может, в свою очередь, конденсироваться на холодных внутренних стенках насоса в тех случаях, когда влажность в комнате высока. Жидкости иногда могут быть с успехом очищены и избавлены от низкокипящих загрязнений или воды кипячением их в течение нескольких минут при выключенном охлаждении водой. За этой операцией следует внимательно наблюдать, чтобы быть уверенным, что не вся жидкость испарилась в отвод форвакуума. В случае стеклянных охлаждаемых водой насосов следует поддерживать конденсатор всегда наполненным водой для того, чтобы не произошло сильных термических напряжений, когда холодная вода хлынет на стеклянный затвор. [c.484]

Продолжение помпирования после начала понижейия уровня жидкости в скважине отразится немедленно на объёмном к.п.д. насоса и вызовет взбалтывание нефти и воды, т. е. будет способствовать эмульгированию при аждо м ходе плунжера. Таким образом, ясно, что следует всеми способами избегать понижения динамического уровня в скважине при работе насоса, чтобы не допускать проникновения газа в последний. Этого можно достичь путём сокращения часов работы насоса, уменьшения числа ходо в минуту, установки насоса меньших размеров, и, если это окажется возможно, увеличением погружения насоса [20]. Если замедление притока выкачиваемой жидкости происходит вследствие отложения парафина на поверхности нефтеносного песка,, то рекомендуется прежде всего произвести чистку скважины. [c.24]

Конденсационно-сорбционные ловушки. При сверхвысоком вакууме ловушки, охлаждаемые ожиженными газами, не улавливают всех нежелательных примесей, попадающих в объем при работе масляных насосов. Различные схемы откачки имеют своей целью вообще исключить применение диффузионных паромасляных и форвакуумных масляных насосов для того, чтобы гарантировать отсутствие масляных паров в области сверхвысокого вакуума. Однако в некоторых случаях можно преодолеть это затруднение применением конденсационно-сорбционной ловушки. Ряд авторов предлагают различные конструкции ловушек, которые, по их мнению, обеспечивают полное улавливание паров масла. Принцип действия таких ловушек тот же, что и сор бционных насосов. Если применить в такой ловушке яспарение титана, то благодаря высокой сорбционной способности распыленного титана, в особенно- сти при низких температурах, слой титана будет интенсивно поглощать метан, водород, окись углерода, аргон и другие газы. [c.426]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология