Гидрокрекинг газы, состав

Сырьем для гидрокрекинга служат тяжелые нефтяные дистилляты (газойли прямой гонки и каталитического крекинга), мазут, гудрон. В зависимости от вида сырья гидрокрекинг проводится в одну или две ступени, которые различаются режимом работы. Основными параметрами процесса гидрокрекинга, от которых зависит выход и состав продуктов, являются температура, давление водорода, объемная скорость сырья, соотношение между объемами циркулирующего водородсодержащего газа и сырья (кратность циркуляции) и содержание водорода в этом газе. Например, для установки одноступенчатого гидрокрекинга Л-16-1 с алюмо-кобальт-молибденовым катализатором принят следующий режим температура 400— 410°С, давление 5 МПа, объемная скорость 1,0 ч , кратность циркуляции водорода 600 м /м , содержание водорода в циркулирующем газе 75% об. [c.142]

Основными критериями для оценки катализаторов служат объемная скорость подачи сырья, выход стабильного риформата (катализата), октановое число продукта или выход ароматических углеводородов, содержание легких фракций в риформате, выход и состав газа, срок службы катализатора. При анализе работы установок, а также при выборе оптимального режима каталитического риформинга надо иметь в виду следующее платина не только выполняет свои функции (дегидрирования-гидрирования), но и защищает прилежащие кислотные центры от закоксовывания, поэтому при низком ее содержании (менее 0,3%) катализатор быстро дезактивируется при недостаточных кислотных свойствах катализатора глубина ароматизации циклопентанов мала, и в катализате риформинга содержится много н-алканов, выход его велик, но октановое число невысокое при высоких кислотных свойствах катализатора парафиновые углеводороды в условиях риформинга изомеризуются настолько быстро, что уже в начальных стадиях процесса достигается равновесие парафины изопарафины и далее идет интенсивный гидрокрекинг. Кроме того, сильная кислотная функция ускоряет изомеризацию циклогексанов в циклопентаны, и реакция, идущая по схеме [c.140]

Другим источником получения легких углеводородов являются газы нефтеперерабатывающих заводов, особенно использующих термокаталитические процессы (термический и каталитический крекинг, каталитический риформинг, гидрокрекинг и т. д.). Газ, получаемый на таких заводах, содержит не только предельные, но и непредельные углеводороды, имеющие большое значение для промышленности СК- Выход газов и их состав зависят от процесса и технологического режима переработки каждого вида нефтяного сырья (табл. 5). [c.24]

Таблица 5. Состав газов гидрокрекинга индивидуальных углеводородов на различных катализаторах

К сухим газам, содержащим предельные углеводороды, относят газы, в которых содержание непредельных углеводородов не превышает 1—2%. Газы такого состава получаются после сепараторов низкого давления на установках каталитического риформинга бензина, гидроочистки и гидрокрекинга нефтепродуктов, а также на выходе из колонн стабилизации этих установок. Кроме того, их получают на газофракционирующих установках, имеющихся на многих заводах. В газах после колонн стабилизации присутствуют углеводороды С4—С5 в небольших количествах. Сухие газы получаются и при стабилизации и перегонке нефти, но в них содержание углеводородов С4—С5 значительно. Состав газов, получаемых на установках атмосферной перегонки нефти, нестабилен. [c.35]

Для процессов, протекающих под давлением водорода (риформинг, изомеризация, гидрокрекинг, гидроочистка), состав газов относительно несложен и подобно природным и попутным газам характеризуется отсутствием непредельных углеводородов. В то же время все термические и часть каталитических процессов дают газы более сложного состава, с большим или меньшим содержанием непредельных углеводородов. Концентрация непредельных углеводородов в некоторой степени зависит от состава сырья, но главным образом определяется жесткостью режима, а для каталитического крекинга — и применяемым катализатором. Например, непрерывное коксование гудрона при обычном режиме (530— [c.272]

Процесс дина-крекинг (фирма Хайдрокарбон рисёрч ) позволяет перерабатывать разнообразное остаточное сырье с высокой коксуемостью и большим содержанием металлов, азота н серы. В этом процессе (испытан на пилотной установке, строится полупромышленная установка мощностью 250 тыс. т/год) горячее сырье вводят в верхнюю часть вертикального трубчатого реактора, где оно крекируется в кипящем слое инертного теплоносителя (товарный адсорбент) в присутствии водородсодержащего газа. Образующиеся дистиллятные продукты частично или полностью могут быть направлены на рециркуляцию (табл. V. 13). Выделяющийся кокс осаждается на частичках носителя, которые непрерывно опускаются вниз, и, пройдя отпарную зону, поступают в нижнюю часть реактора. В ней происходит газификация кокса парокислородной смесью с образованием водородсодержащего газа, поток которого поднимается вверх. При этом, двигаясь через- отпарную зону, газ отпаривает с поверхности носителя адсорбированные углеводороды, а затем поступает в верхнюю часть реактора, поставляя необходимый для реакции водород. Частички носителя после выжига кокса в зоне газификации через транспортную трубу, расположенную в центре реактора, пневмотранспортом (паром или топливным газом, образующимся в процессе) подают в зону реакции. Состав продуктов процесса дина-крекинг зависит от количества рисайкла (табл. V. 14) и температуры в зонах гидрокрекинга (табл. V. 15) и газификации. В зависимости от набора продуктов температуру в зоне гидрокрекинга изменяют от 496 (почти полностью жидкие продукты) до 760 °С (преимущественно газ ), а в зоне газификации — от 927 до 1038 С. [c.123]

Таблица I Состав газа С1—С4 вгорой ступени гидрокрекинга

Мощность НПЗ — 5 млн. т/год в состав НПЗ входят установки (млн. т/год) вакуумной дистилляции — 3,1 каталитического риформинга — 1,3 замедленного коксования — 1,05 гидрокрекинга — 1,42 изомеризации — 0,45 гидроочистки легкой нафты — 0,75 гидроочистки керосина — 0,65 гидроочистки дизельных фракций — 1,75 получения серы — 0,073. Выход целевых продуктов НПЗ составляет (млн. т/год) бензина — 1,48, керосина — 0,31, дизельного топлива — 2,46, котельного топлива — 0,46, сжиженных газов — 0,15, асфальта — 0,16, серы — 0,073. [c.144]

Процессы деструктивной переработки нефтяного сырья (термический и каталитический крекинг, каталитический риформинг, гидрокрекинг, коксование и т. п.) протекают с образованием различных углеводородных газов. Поскольку технологическая ценность углеводородов, входящих в состав газов, неодинакова, требуется разделение газа. Обычно на нефтеперерабатывающих заводах поток газов со всех установок направляется на газофракционирующие установки для выделения отдельных узких фракций с целью дальнейшего их использования. При газофракционировании получают следующие фракции сухой газ (метан-Ь этан), пропан-пропилено-вую, бутан-бутиленовую, пентан-пентеновую, гексан и более тяжелые углеводороды. Эти вещества служат основой для производства стабильного газового бензина, индивидуальных углеводородов, являющихся, в свою очередь, сырьем для нефтехимической и химической промышленности. [c.211]

Ниже приведены результаты общего анализа газов гидрокрекинга - состав (об.)]] циркуляционного газа на входе в реактор (I), выходе из реактора блока (П) и бедного газа (111) [c.121]

Проведенный эксперимент показал, что дал<е в жестких условиях в последнем реакторе риформинга ароматизация парафинов протекает в незначительной степени, а прирост содержания ароматических углеводородов в продукте и его октанового числа происходит благодаря гидрокрекингу парафинов с образованием газа. Следует отметить, что состав парафиновой части изменяет- [c.61]

Жирный газ, состоящий преимущественно из предельных углеводородов, поступает с установок первичной переработки нефти АТ и АВТ, гидрокрекинга, каталитического риформинга и некоторых других. Жирный газ, состоящий из непредельных углеводородов, поступает с установок каталитического и термического крекинга, пиролиза и коксования.. Состав сырья определяет режим процесса, причем это влияние состава сырья одинаково при фракционировании предельных и непредельных углеводородов. Наибольшее влияние на работу фракционирующего абсорбера оказывает изменение концентрации углеводородов С —С3 в жирном газе. Например, с повышением содержания углеводородов Сз в сырье необходимо увеличить расход абсорбента на 10—15 % (масс.). Кроме того, следует повысить расход водяного пара в подогревателе колонны для отпаривания большего количества пропана и усиления режима охлаждения при конденсации паров с верха этой колонны, а также перевода питания колонны на лежащие выше тарелки. [c.59]

Расчет состава газо-продуктовой смеси. Его выполняют на основе данных о составе газо-сырьевой смеси, а также на основе полученных на пилотной установке данных о затратах водорода и о выходах углеводородов при изомеризации. По этим данным, затраты водорода на гидрокрекинг составляют 0,2% (масс.) от сырья (от фракции Сб), а массовые выходы продуктов при изомеризации пентановой фракции [91 7о (масс.) -пентана и 9% (масс.) изопентана] в расчете на сырье следующие 55,2% (масс.) -пентана, 41,2% (масс.) изопентана, 0,77о (масс.) бутанов, 1% (масс.) пропана, 1,1% (масс.) этана, 0,8% (масс.) метана. В соответствии с этими цифрами получим следующий состав газо-продуктовой смеси [c.262]

В зависимости от химического состава различают предельные и непредельные газы. Предельные углеводородные газы получаются на установках перегонки нефти и гидрокаталитической переработки (каталитического риформинга, гидроочистки, гидрокрекинга) нефтяного сырья. В состав непредельных газов, получающихся при термодеструктивной и термокаталитической переработке нефтяного сырья (в процессах каталитического крекинга, пиролиза, коксования и др.),входят низкомолекулярные моно-, иногда диолефины как нормального, так и изостроения. [c.243]

Углеводородные газы, отгон и дизельная фракция (вариант II) являются продуктами гидрогенолиза сернистых соединений, входящих в состав сырья, а также продуктами гидрокрекинга части углеводородов. При гидроочистке дизельных топлив выделяется свыше 60 кДж/кг тепла. Добавление к прямогонному сырью до 30 масс. % сырья вторичного происхождения повышает тепловой эффект до 120-180 кДж/кг в зависимости от содержания в сырье непредельных соединений. Градиент температур в реакторе достигает 40-50 °С, что способствует гидрокрекингу углеводородной части сырья и его потерям, а также приводит к повышенному расходу водорода. Для гидроочистки моторных топлив применяется реактор, изображенный на рис. 12.75. [c.833]

Температура. Оптимальный интервал температур для процессов гидрокрекинга составляет 360-440 °С с постепенным их повышением от нижней границы к верхней по мере падения активности катализатора. При более низкой температуре реакции крекинга протекают с малой скоростью, но при этом более благоприятен химический состав продуктов большее содержание нафтенов и соотношение изопарафин -парафин. Чрезмерное повышение температуры ограничивается термодинамическими факторами (реакций гидрирования полициклических ароматических соединений) и усилением роли реакций газо- и коксообразования. [c.328]

Для нефтеперерабатывающей промышленности всего мира в последнее время характерна тенденция к переработке более тяжелого нефтяного сырья. В связи с этим возрастает значение процессов гидропереработки нефти, для чего требуются большие количества водорода. Водорода, получаемого в виде побочного продукта в процессах каталитического риформинга, становится недостаточно для нужд развитой нефтепереработки в передовых странах мира. Так, в США на НПЗ при вводе установок гидрокрекинга количество требуемого водорода увеличивается в восемь-десять раз и к 1980 г. дебаланс между ожидаемой потребностью в водороде и его производством составит 142 млн. м /сутки [1]. Необходимость получения дополнительных количеств водорода из того сырья, которым располагает нефтепереработка, широко обсуждается в работах [2—5]. Для покрытия недостатка водорода для нужд нефтеперерабатывающей промышленности западноевропейские страны, США и ряд других стран имеют мощные водородные установки, входящие в состав НПЗ, на которых в качестве сырья для получения водорода используют различное углеводородное сырье — от сухих газов НПЗ до тяжелых жидких углеводородов. Себестоимость получаемого водорода из природного газа и из жидких углеводородов находится приблизительно на одинаковом уровне [6, 7]. [c.90]

На нефтеперерабатывающих заводах для получения водорода применяют процесс высокотемпературной (800—850° С) паровой каталитической конверсии нефтезаводского газа, содержащего значительные количества высших углеводородов. Это сырье представляет собой смесь газов непостоянного состава с некоторых установок НПЗ (платформинга, гидроочистки, гидрокрекинга). В зависимости от производительности и режима работы этих установок состав сырья, поступающего на конверсию, может значительно колебаться по содержанию в нем гомологов метана. Это вызывает затруднения при проведении процесса высокотемпературной конверсии опасность отложения углерода на катализаторе, необходимость применения большого избытка водяного пара. [c.89]

Выход и состав газообразных продуктов определяется в основном кислотностью катализатора. Ниже приведены данные о составе газов гидрокрекинга (в % масс.), полученных на катализаторах с разной кислотностью носителя [1б] [c.54]

Гартвиг [46] исследовал реакцйи изомеризации и гидрокрекинга к-гексана. Он использовал микрореактор непрерывного действия, соединенный с газовым хроматографом через кран-дозатор. Катализатором служил палладий, осажденный на различных носителях. В реактор помещали 2 мл катализатора, при этом длина его слоя получалась равной 50 мм. Газ-носитель (водород) был также одним из реагентов поток водорода пропускали через термостатируемый сатуратор, содержащий к-гексап. С помощью этого сатуратора регулировали концентрацию к-гексана в потоке. Гартвигу удалось показать, каким образом химический состав продуктов реакции и распределение изомеров зависят от температуры и типа катализатора. В своей статье Гартвиг [46] не приводит данных о скоростях реакций. [c.58]

Состав продуктов вторичных процессов переработки нефтяного сырья чаще всего значительно отличается от состава продуктов прям()й перегонки иефти. Особенно характерно наличие непредельных углеводородов — в газах и жидких фракциях термического крекинга под давлением, коксования, каталитического крекинга и, конечно, пиролиза, для которого газообразные непре-де 1ы[ые углеводороды являются целевыми. Процессы, протекающие под давлением водорода, — каталитический риформинг, гидроочистка, изомеризация, гидрокрекинг, дают продукты, состоящие в основном из предельных углеводородов. Некоторое количоство непредельных может содержаться лишь в гидрогеии-затах неглубокого гидрокрекинга остаточного сырья. Так, йодное число дизельной фракции гидрокрекинга ар [анского мазута составляет 10,2 бензина — около 24 г 1о/100 г . [c.93]

Однако такой гибкий и простой прием технологического регулирования качеств бензинов риформинга может повлечь за собой расходование водорода при чрезмерном повышении рабочих тем-nepiaiyp на реакцию гидрокрекинга, что в итоге ухудшит состав газа и снизит выход водорода— второго целевого продукта каталитического риформинга. [c.38]

Соединения серы, как правило, входят в состав смолистых продуктов и повьплают склонность бензина к нагарообразованию. Ограничение в бензинах содержания серы величиной не более 0,05% мае. путем использования в качестве компонентов продуктов каталитического крекинга, изомеризации, алкилирования, гидрокрекинга снижает склонность бензинов к нагарообразованию, уменьшает токсичность отработавших газов и улучшает экологические свойства. [c.131]

В табл. 34 приведено качество остаточного сырья, подвергаемого гидрообессериванию, а в табл. 35 — материальный баланс процесса и качество целевого продукта (котельное топливо). Из этих данных видно, что в результате гидрообессериваиия мазута и гудронов из сернистых и высокосернистых нефтей при относительно невысоком расходе водорода можно получить 91—96,7% стандартного котельного топлива с небольшим содержанием серы (л 1%) содержание ванадия в этом топливе в 2,5—4 раза ниже, чем Б сырье. Суммарный выход углеводородного газа и бензина не превышает 5—7% на сырье, что свидетельствует о неглубоком протекании гидрокрекинга. Как видно из табл. 35, получаемое котельное топливо имеет широкий фракционный состав, что особенно заметно в случае гудронов содержание в топливе фракций, выкипаюших до 500 °С, увеличивается с 15— 28 до 60—62% (масс.). При этом, если и дальше снижать содержание серы в топливе (менее 1%), можно от катализата, полученного прямым гид-рообессериванием, отгонять широкую фракцию с целью ее гидроочистки и последующего смешения с остатком. [c.249]

Интересный опыт реконструкции имеет компания ВР на своем НПЗ на о. Бульвер (Корнуэлл). Завод был основан в 1965 г. К настоящему времени мощность НПЗ по прямой перегонке нефти (25% импортной сернистой и 75% местной малосернистой) — 3,5 млн. т/год. Технологическая схема включает в свой состав также установки каталитического крекинга, алкилирования, риформинга, гидроочистки дистиллятов, извлечения серы, производства битумов, а также объекты инженерной инфраструктуры. Намечаемая компанией ВР совместно с ВОС Group реконструкция НПЗ включает в себя модернизацию установки каталитического крекинга в процесс крекинга тяжелых нефтяных остатков, строительство установки мягкого гидрокрекинга и интегрированного процесса гидроочистки дизельного топлива, совершенствование установки прямой перегонки, введение новых мощностей по извлечению серы, создание установки комбинированного энергетического цикла, обеспечивающего все производство электроэнергией и паром. Последняя установка использует для производства энергоресурсов отходящие газы с НПЗ и частично природный газ. В результате реализации проекта предполагается снижение содержания серы в автобензине в 10 раз, а дизельном топливе — в 100 раз. Выпуск продукции должен быть увеличен на 25%, выбросы SO и N0 сокращены на 30% и 10% соответственно, а Oj — на 10%. Качество выпускаемых на заводе бензина и дизельного топлива будет соответствовать наиболее жестким нормам США, Западной Европы и Японии [112]. [c.152]

Никель, содержащийся в перерабатываемом сырье, отравляет катализатор. При внесении 0,1% окиси никеля в синтетический алюмосиликатный катализатор крекинга снижается его активность на 40%, увеличивается коксообразование (в 2 раза) и выход непредельных углеводородов в продуктах крекинга, а также понижается удельный вес газа от 1,38 до 0,71 [433]. Иногда никель входит в состав катализатора, например алюмосиликатникелевого катализатора гидрокрекинга. [c.250]

Выход продуктов процесса дина-крекинг приведен в табл. 15. Состав продуктов зависит от количества рисайкла (табл. 16) и температуры в зонах гидрокрекинга (табл. 17) и газиф[1кации. Б зависимости от необходимого набора продуктов температуру в зоне гидрокрекинга изменяют от 496 (почти полностью жидкие продукты) до 760°С (преимущественно газ ), а в зоне газификации - от 927 до Ю38°С. [c.35]

В табл. 18 приводится компонентный состав котельного топлива по схемам с содержанием серы 1,5 и 1,( мае. для соотношений потребности бензина к дизельнону топливу в интервале О,6-1,8. Состав котельного топлива с пониженным содержанием серы коренным образом отличается от состава котельного топлива с содержанием серы 1,5% мае. Котельное топливо с содержанием серы 1,5% мае. состоит только из фракций прямой перегонки нефти, кипящих выше 350°С, и газой-левых фракций с процесса каталитического крекинга. В составе котельного топлива с содержанием серы 1,0 мае. преобладают, в основном, фракция 350-500° ,малосернистая с гидрокрекинга при 50 ат, а также обессеренный остаток с гидрокрекинга гудрона. Удельный вес газойлей каталитического крекинга в составе котельного топлива снижается. [c.57]

Состав газа и фракции С5. Особенность гидрокрекинга в присутствии алюмосиликатникелевого катализатора заключается в образовании небольшого количества метана и этана, значительного пропана и бутанов, причем последние представлены в основном углеводородами разветвленного строения (табл. 1, рис. 1). [c.34]

На рис. 12 представлена схема нефтеперерабатываюш,его завода, в состав которого входят установки гидрирования сырья, идущего на каталитический крекинг, коксования (для снижения выхода остаточных нефтепродуктов) и изомеризации ффакций С4 — для получения сырья алкилирования и компонентов бензина. Гидрокрекинг в этой измененной схеме не предусмотрен, но включены процессы изомеризации и коксования. Эффективность низкотемпературной изомеризации парафиновых фракций по водороду чрезвычайно высока. Единственной причиной потерь вводимого водорода является образование весьма малого количества сухого газа (фракция С, и легче). Ниже приводятся выходы (в вес.%) продуктов, получаемых при жидкофазной изомеризации углеводородных фракций С5 — Сб [201 [c.48]

Цель настоящей работы —выбор рациональной схемы выделения дурола из продуктов гидрокрекинга дипсевдокумилметана. Методом периодических разгонок и хроматографического анализа узких фракций был установлен фракционный и компонентный состав гидрогенизата. Разгонки проводились на периодических лабораторных колонках диаметром 12 мм и с числом теоретических тарелок 40 по смеси бензол — дихлорэтан. Выделенные узкие фракции анализировались капиллярным газо-жидкостным хроматографом на фазе трикрезилфосфат. Ниже приводится компонентный состав гидрогенизата [c.129]