Крекинг каталитический расход воздуха

Создание процесса каталитического крекинга было обусловлс-П-О необходимостью смягчить условия крекинга нефтяных продуктов (понизить температуру и давление), повысить выход бензина п улучшить качество. Наиболее активным катализатором крекинга углеводородов является хлористый алюминий. Впервые крекинг в присутствии А1С1з был проведен Густавсоном. Под действием хлористого алюминия крекинг, например, парафинл начинается ирн 100° при 200° крекинг протекает с высокой скоростью. Недостаток процесса крекинга в присутствии этого катализатора состоит в повышенном расходе хлористого алюминия и невозможности его регенерации, а также в то.м, что при его разложении под действием влаги воздуха выделяется хлористый водород, сильно корродирующий аппаратуру. [c.128]

В данное время используются тепло дымовых газов печей для подогрева воздуха и производства пара, конденсат для отопительных нужд, тепло дымовых газов при выжиге кокса на установках каталитического крекинга для выработки пара, тепло горячих нефтепродуктов для нагрева сырья. Однако масштабы использования вторичных энергоресурсов все еще явно недостаточны. Такое положение недопустимо, тем более что при правильном конструктивном решении стоящих задач предприятие получает определенный экономический эффект. Например, воздухоподогреватель, устаиовленный на печи теплопроиз-водительностью 10 Гкал1ч, может дать годовую экономию в 3600 т у. т. Котлы-утилизаторы на установках каталитического крекинга и риформинга вырабатывают 10—12 т пара в час, что сокращает расход покупного пара, цена которого более чем в два раза выше. Замена пара для распыления жидкого топлива при сжигании его в печах воздухом полностью исключа Т расход пара, сокращает потери тепла с дымовыми газами и снижает гидравлическое сопротивление газового тракта. [c.127]

Анализ опыта эксплуатации многих действующих установок каталитического крекинга в кипящем слое показал, что для пневматического транспортирования катализатора из реактора в регенератор и обратно не требуется располагать эти аппараты так высоко, как это наблюдалось на более ранних установках, когда транспортирующий газ (или нары сырья) вводился в самой нпжней точке системы. Ввод транспортирующего газа в верхний участок восходящего потока катализатора позволяет раснолон-еить реактор и регенератор на одной высоте, что в свою очередь снижает общую высоту установки, сокрашдет расход металла и облегчает эксплуатацию и ремонт. Поступая в регенератор Р2, катализатор вносит с собой лишь небольшое количество воздуха, необходимое для пневмотранспорта. Основной ноток воздуха, необходимого для выжига кокса, вводится иод распределительную решетку регенератора насосом НЮ. [c.205]

Очищенный бензин из секции экстракции направляют в резервуар или на следующие ступени очистки. Отработанный растворитель нагревают до 54—71°С и через коалесцирующий фильтр направляют в регенератор, в котором меркаптаны окисляются продувкой воздухом в дисульфиды. Эту операцию проводят в колонне, оборудованной специальным воздуходиспергирующим устройством или в обычных аппаратах для фазового контакта жидкости и газа. Дисульфиды (растворенные или в виде взвеси) удаляют промывкой бензином. Расход бензина на промывку обычно составляет 1 — 2% от количества очищенной фракции после промывки этот бензин можно использовать в составе сырья риформинга или каталитического крекинга. Регенерированный растворитель солютайзер после охлаждения возвращают на ступень экстракции. [c.144]

Значение эффективного распределения газа для работы установок каталитического крекинга с пылевидными катализаторами бы.ю продемонстрировано на промышленных регенераторах. На одной из установок в результате изменения конструкции решетки нри том же содержании углерода на регенерированном катализаторе количество кислорода в отходящих дымовых газах понизилось с 2,0 до 0,5 %. Уменьшение избытка кислорода в отходящих газах весьма существенно при эксплуатации, поскольку при этом меньше возможности догорания газа (СО в СО2) над слоем с чрезмерным повышением температуры и снижаются эксплуатационные расходы вследствие сокращения количества компримируемого воздуха, требующегося для регенерации. [c.107]

На установках каталитического крекинга с гранулированным катализатором обычно осуществляется пневматический транспорт с использованием в качестве транспортирующего агента нагретого воздуха или дымовых газов. На таких установках пневмотранспорт осуществляется на высоту 60—100 м при производительности от 30 до 200 т/ч катализатора и диаметре пневмоствола до 500 м. При более высокой производительности применяется несколько параллельных стволов. Отмечено, что при увеличении числа стволов и одновременном уменьшени их диаметра сокращается механический износ катализатора и его расход на восполнение потерь. [c.559]

Особенностью процесса в кипящем слое цеолита является его полная непрерывность. Каждая С адия процесса — адсорбция, десорбция и регенерация — постоянно проводится в отдельных аппаратах, что позволяет, используя преимущества систем с кипящим слоем, обеспечить стабильность технологического режима и исключить сложные переключающие устройства, необходимые для процессов в стационарном слое. Благодаря непрерывной регенерации цеолита, проводимой в токе воздуха, поддерживается постоянная адсорбционная емкость цеолита но к-парафинам и не предъявляются жесткие требования к содержанию в сырье вредных примесей и к его фракционному составу. Керосиновые и дизельные фракции, используемые в непрерывном процессе, не нуждаются в дополнительной предварительной очистке, их подготовка определяется лишь требованиями дальнейшего применения денормализованных фракций. К недостаткам процесса следует отнести повышенный расход адсорбента, составляющий, как и на установках каталитического крекинга в кипящем слое, 0.2% в расчете на сырье. [c.177]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология