Работа охлаждения газов, минимальная

Рукавные (тканевые) фильтры и электрофильтры позволяют достичь высокой степени очистки, в том числе от мелких частиц, но часто требуют предварительной подготовки газа — в основном охлаждения до определенной температуры. Для электрофильтров выбирают оптимальные условия работы (температуру, влажность, скорость газа, конструкцию и метод встряхивания электродов) в зависимости от электропроводности пыли, ее слипаемости, дисперсности и химического состава газа. Электрофильтры, по сравнению с другими аппаратами тонкой очистки, обладают минимальным гидравлическим сопротивлением и большими возможностями автоматизации процесса. По размерам электрофильтры близки к рукавным, требуют больших капитальных затрат, но эксплуатация их дешевле. Сухие электрофильтры работают при температуре до 400—500 °С. Они наиболее экономичны при больших объемах газа (начиная с 0,5-10 м /ч). При малой производительности использование электрофильтров приводит к неоправданному возрастанию удельных затрат. Кроме того, электрофильтры нельзя использовать при обработке взрывоопасных газовых сред. В этих случаях целесообразно устанавливать рукавные фильтры или мокрые пылеуловители. [c.238]

По условиям эксплуатации компрессорные установки газонаполнительных станций работают при температурах до —30 °С. Поэтому в ряде случаев целесообразно применение двухконтурных замкнутых систем охлаждения с использованием во вторичном контуре аппаратов воздушного охлаждения, а в первичном жидкостном контуре сорока пяти процентный раствор этиленгликоля в воде или введение антифриза с присадками. Система охлаждения газа — воздушная с использованием аппаратов воздушного охлаждения в стационарных установках допускается водяное охлаждение. В конструкции компрессора должна быть предусмотрена минимальная подача смазки на цилиндры и сальники. [c.330]

Состояние газа характеризуется давлением. Температура Т на входе и во всех ступенях после охлаждения газа одинакова. Символ ю обозначает мольную работу сжатия УйР в отдельной ступени. На диаграммах р—У работу сжатия представляет площадь между адиабатой и ординатой. Из диаграмм следует, что работа сжатия в трехступенчатом компрессоре меньше, чем в двухступенчатом. Задача оптимизации заключается в выборе таких промежуточных давлений р или р и р , чтобы площадь под адиабатой была минимальной, т. е. чтобы достигалась минимальная работа сжатия [c.339]

Стенд, общая схема которого показана на рис. 2, состоял из следующих элементов вентиляторной группы из двух последовательно включенных высоконапорных вентиляторов /, трубчатого воздухоподогревателя 2 и воздуховодов холодного воздуха с шиберами воздуховодов горячего воздуха 3 с измерительными участками отключающим шибером 5 и регулирующими поворотными шиберами 6 форсированной камеры горения 7 переходной камеры 5, соединяющей камеру горения с системой газоходов и имитирующей переходный объем от тонки к конвективным поверхностям нагрева парогенератора горизонтального охлаждаемого газохода 5, предназначенного для охлаждения газов перед поступлением их в воздухоподогреватель вертикального опускного не-охлаждаемого газохода Ю дымовой трубы // топливной системы 12 и системы водяного охлаждения элементов стенда. При проектировании основного и вспомогательного оборудования стенда была поставлена задача обеспечить возможно более широкий диапазон изменения как конструктивных вариантов испытываемых камер, так и режимных условий их работы при минимальных переделках оборудования. Отдельные элементы стенда проектировались с учетом удобства проведения измерений при испытаниях. В ряде случаев это привело к некоторой конструктивной сложности оборудования, вы-202 [c.202]

Для глубокого охлаждения пирогаза в схемах его разделения методом низкотемпературной ректификации может быть применен разработанный автором и исследованный в лаборатории сжижения и разделения газов ИГ АН УССР однопоточный каскадный цикл [121, 122]. Обладая термодинамическими преимуществами обычного (многопоточного) каскадного цикла, он конструктивно оформляется как простой дроссельный регенеративный цикл. В качестве холодильного агента цикла служит многокомпонентная смесь предельных углеводородов (могут быть применены также и другие холодильные агенты, образующие идеальные растворы, например фреоны). Комбинированием состава углеводородов и давлений можно получить холод на любом температурном уровне в интервале до —160° С, а нри работе под вакуумом и ниже. Состав смеси и ее давление подбирают так, чтобы удовлетворять условиям теплообмена с минимальными разностями температур. Технологическое и конструктивное оформление одноноточного каскадного цикла таковы, что в нем производится дросселирование только жидкой фазы, что предопределяет высокое значение коэффициента термодинамической обратимости процесса. [c.223]

Генераторы карбид в воду обеспечивают наиболее полное разложение карбида кальция с минимальной потерей ацетилена, хорошее охлаждение газа и позволяют перерабатывать карбид кальция различной грануляции, в том числе и карбидную пыль. В генераторах можно форсировать производительность (до 50%), поскольку условия разложения карбида кальция в них настолько благоприятны, что при соблюдении необходимых мер предосторожности и внимательном обслуживании такая форсировка процесса не снижает коэффициента полезного использования карбида, не повышает температуру ацетилена свыше допустимой и не ухудшает другие эксплуатационные показатели работы генератора. [c.55]

Цикл, в котором на охлаждение затрачивается минимальная работа, называется идеальным циклом. Затраты энергии будут минимальны в процессе сжижения газа путем его изотермического сжатия и адиабатического расширения. [c.107]

В точке О газ полностью ожижен, и минимальная работа для его сжижения представляет собой сумму работ, затрачиваемых для охлаждения газа и отнятия от него скрытой теплоты парообразования, т. е. [c.82]

Низкая температура зажигания, т. е. минимальная температура, при которой катализатор имеет активность, достаточную для автотермической работы в промышленных условиях. Эта характеристика катализатора особо важна для реакторов с неподвижным катализатором при проведении в них высокотемпературных экзотермических процессов по принципу адиабаты. Для таких процессов понижение температуры зажигания 1 , кроме экономии энергии на подогрев поступающего газа, позволяет повысить выход продукта X в данном слое катализатора (рпс. 66). В реакторы фильтрующего слоя нельзя подавать газ при температурах ниже температуры зажигания, так как это вызовет потерю автотермичности, постепенное охлаждение всего слоя и прекращение работы реактора. [c.124]

Определенная по этим формулам минимально необходимая работа разделения воздуха с получением чистого кислорода х = 1 и — 0) составляет всего 0,248 МДж на 1 м Оз, в то время как на лучших установках разделения воздуха методом глубокого охлаждения расход энергии составляет 1,8 МДж на 1 м 0 . К. и. д. разделения воздуха методом глубокого холода, таким образом, равен всего 14—20%. Таков же порядок к. и. д. разделения нефтезаводских газов с выделением водорода методом глубокого холода. Выполнение идеального цикла выделения водорода от сопутствующих газов требует технически трудно реализуемых режимных условий. Потери связаны с реальными возможностями технических устройств. [c.46]

Реакционный узел при одностадийном процессе (рис. 144) включает ряд блоков, состоящих из 5—8 горизонтальных реакторов со стационарным слоем катализатора. Каждый реактор работает периодически, по регенеративному принципу использования тепла. В период выжигания кокса и регенерации катализатора последний разогревается до 600°С. Затем следуют эвакуация газов сгорания при помощи вакуума (1,5—2 мин) и дегидрирование, когда тепло насадки используется для проведения эндотермического процесса и она охлаждается до минимально допустимой температуры (580 °С). После этого реактор продувают перегретым водяным паром для вытеснения углеводородов (1,5—2 мин) и вновь проводят регенерацию катализатора. Чтобы охлаждение в период дегидрирования происходило не слишком быстро, к катализатору добавляют гранулы прокаленного глинозема, играющего роль аккумулятора тепла. Но и в этом случае стадии дегидрирования и регенерации длятся всего по 5—9 мин с общей длительностью цикла работы реактора 15—20 мин. Все переключения потоков проводятся автоматически и благодаря наличию в блоке 5—8 реакторов создается непрерывный и постоянный поток исходных веществ и получаемых продуктов. [c.478]

В формуле (31) второй член определяет количество тепла ( 1 — о), которое надо отнять от 1 кг газа, чтобы из начального состояния 1 перевести его в жидкую фазу О. Характерной особенностью идеального цикла является то, что тепло отводится в две стадии при переменной температуре от Гх до отводится тепло ( 1 — 2), а при постоянной температуре Т — тепло конденсации ( 2 — /о)- Именно непрерывность отвода тепла на участке 1—2 сначала при более высоких, а затем при более низких температурах позволяет обеспечить минимальную затрату работы. Следует подчеркнуть, что обратимый цикл Карно, построенный на изотермах Т1 и То, для целей ожижения является существенно менее выгодным, чем идеальный цикл, так как в цикле Карно все тепло отводится только на самом низком уровне температур То- Это обстоятельство особенно важно для таких веществ, как гелий, водород, неон, у которых теплота конденсации невелика по сравнению с теплотой охлаждения (( 1 — 1 ). Теоретически процесс непрерывного отвода тепла на участке /—2 можно представить как последовательность бесконечно большого количества элементарных циклов Карно, осуществляемых в интервале температур Т —То- [c.36]

По сравнению с монтажом специальных холодильных установок, в промысловых условиях экономически целесообразно охлаждать смесь нефти и газа водой или холодной нефтью. В зтом случае возможно достижение температуры охлаждения смеси, равной 10 °С, то есть температура 10 градусов является минимальной температурой смешения и разделения в промысловых условиях. Поэтому предпочтительным температурным интервалом работы конденсатора-холодильника является 10...30 ос. С понижением температуры охлаждения смеси нефти и газа при абсорбции повышается коэффициент извлечения (рис.2.2) и увеличивается выход товарной нефти. [c.27]

Значения текущей динамической емкости адсорбента и параметры работы установки определяют длительность циклов. Длительность адсорбции может колебаться в пределах значений от 12 ч. до 3-5 сут (при малых расходах и температурах). Длительность цикла регенерации мало зависит от параметров адсорбции, но зависит от емкости силикагеля и составляет от 8 до 16 ч. Время охлаждения составляет 3-4 ч. Фактически циклы в текущей период определяются схемой 20 + 18 + 4 + 4, а минимальные - 12 + 8 + 0. В настоящее время для ведения циклов на установках ежеквартально для всех адсорберов рассчитываются текущая динамическая емкость и в зависимости от плановых режимов вперед на квартал -режимы адсорбции, регенерации и расчетные сроки перегрузок. Данная режимная карта используется технологическим персоналом на пульте управления и позволяет правильно эксплуатировать адсорберы в зависимости от параметров процессов и планов по подготовке газа. [c.39]

Изучение работы механизированных конденсаторов показало, что потери фталевого ангидрида с отходящими из конденсаторов газами достигали 15%. Уменьшению уноса продукта способствуют снижение нагрузки по газу, ведение процесса контактирования при минимальном отношении воздуха к нафталину, предварительное охлаждение газообразного хладоагента примерно до 0—5° С, охлаждение контактных газов до точки росы перед поступлением их в конденсаторы смешения. [c.136]

Представляют интерес воздухоподогреватели с движущимся слоем зернистого теплоносителя и перекрестным движением потока дымовых газов и воздуха (рис. 17). В качестве промежуточного теплоносителя можно использовать сыпучие материалы гравий, базальтовую крошку, чугунную или стеклянную дробь и т.д. Зернистый теплоноситель, двигаясь плотным слоем между жалюзийными решетками в газовой и воздушной камерах, отбирает тепло у дымовых газов и передает его воздуху. Непрерывность теплообмена обеспечивается постоянной подачей теплоносителя из-под питателя в верхний бункер. Эти воздухоподогреватели отличаются высокой эффективностью теплообмена и простотой, что позволяет создавать аппараты большой единичной мощности. Они надежны в работе и обеспечивают глубокое охлаждение дымовых газов (до 120 °С). Постоянство слоя сыпучего теплоносителя в течках обеспечивает минимальные перетоки воздуха (примерно 2%). Основной недостаток - трудно подавать теплоноситель в бункер. [c.41]

Минимальная затрата работы будет при идеальном процессе сжижения газа, который можно представить осуществляемым путем изотермического сжатия и адиабатического расширения. Как видно из Т—5-диаграммы (рис. 482), в таком процессе газ сжимается изотермически при температуре Тх от точки А до точки В по прямой АВ. После сжатия газ адиабатически расширяется по вертикали ВС, превращаясь в жидкость. Газ подвергается также охлаждению, причем при помощи охлаждающей воды от него отнимают не только тепло в количестве, необходимом для сжижения, но и тепло, выделившееся в результате изотермического сжатия [c.706]

Для процессов ректификации необходимо предварительное сжижение газовых смесей, которое следует рассматривать как основное техническое назначение глубокого охлаждения. Сжижение газов возможно различными способами. Важнейший показатель совершенства процессов сжижения газов — затрата работы на сжижение, а эталон сравнения — минимальная работа сжижения. [c.200]

В последних работах [20] начальное давление сжатого воздуха и реакционной смеси было равно соответственно 38,3 и 0,134 ат. Начальная температура обоих газов — комнатная. Применялся плунжер весом 14 кГ минимальное расстояние его от дна реактора было 0,8 мм. Температуры и давления образца газа вычисляли на основании экспериментальных данных и теоретически, исходя из предполагаемых термодинамических свойств реагирующих газов в условиях высоких температур и давлений. Максимальное расчетное давление было 2165 ат давление, превышающее 10% максимальной величины, поддерживалось в течение всего 1 мсек. Температура в течение 1 мсек превышала 920 °С, а максимальная скорость охлаждения была около 1,7 10 °С в секунду. [c.337]

Вследствие недостаточности водных ресурсов в этом районе на заводе широко используется воздушное охлаждение. Все трубопроводы для поглотительного раствора, ведущие в регенераторы и из них, рас-читаны для достижения одинаковой потери напора в них это облегчает равномерное распределение раствора между всеми регенераторами. Для уменьшения опасности загрязнения воздуха в помещениях установки сероводородом все аппараты для работы с сернистым газом установлены вне зданий. Вне зданий расположены также трубопроводы кислого газа со всей арматурой и холодильники кислого газа. При проектировании были приняты меры, обеспечивающие бесперебойную работу всего оборудования при минимальной зимней температуре до —40 X. Для извлечения трубных пучков теплообменников имеется рабочий пролет, оборудованный мостовым краном. Насосная секция расположена в центре помещения обеспечен легкий доступ в нее для. проведения ремонтных работ. [c.391]

В США установки извлечения этилена методом низкотемпературной ректификации работают, как правило, при относительно высоких давлениях (около 32—42 атм). Принципиальная схема такой установки приведена на рис. 61. Режим работы установки следующий охлаждение в предварительном теплообменнике до i = = 10 15° С, дальнейшее охлаждение в теплообменнике глубокого охлаждения хладагентом либо потоком остаточного газа до температуры ниже —20° С (иногда до —60° С). Для конденсации флегмы в колонне извлечения применяют этилен. Так как применение вакуума в этиленовых холодильных системах недопустимо, то минимальное значение температуры в них обычно составляет —95° С (что соответствует давлению 1,7 ата). [c.163]

Минимальная работа, необходимая для охлаждения и сжижения газов при постоянном давлении, определяется из уравнения [c.62]

Общее количество тепла, которое отнимается от газа в этом процессе, эквивалентно площади ЬВАа, а количество тепла, которое отнимается для собственно сжижения, равное теплу, отнимаемому при изобарическом охлаждении газа (АО) и изотермической конденсации его (ОС), эквивалентно площади ЬСВАа. Разность между указанными площадями, т. е. площадь АВСО, выражает минимальную работу сжижения. [c.218]

Вследствие рассмотренных причин крайне желательно почти полностью удалять углерод — остаточное содержание его ие должно превышать 1 л.г1л. . Проведенные работы [74] показали, что удаление углерода ири минимальном расходе промывной воды может быть весьма эффективным, если теплый сырой газ, поступают,ий на ступень промывки, насыще . парами воды, так как известно, что частицы углерода не только захватываются уже имеющимися капельками воды, но и играют роль ядер конденсации при последующем охлаждении газа ниже точки его росы. Это влияние воды и объясняет повышение эф ф сктивности удаления углерода при высоких давлениях, когда парциальное давление водяного пара также больиде и конденсация его в газе начинается при более высокой температуре. Влияние давления процесса на эфф-ективность удаления углерода показано на рнс. 18. [c.101]

При полукоксовании, а также при газификации битуминозных топлив выходящий из печи полукоксовапия или из газогенератора газ содержит большое количество смолы, которую извлекают, чтобы предотвратить выпадение смолы в газопроводах и, следовательно, предупредить их забивание. Смолу также извлекают из газа как товарный продукт, который затем можно перерабатывать па ряд ценных веществ. Когда получают незначительное количество смолы и при этом низкого качества, то при очистке газа не обращают внимания на ее качество (запыленность и влажность). В этом случае основная масса смолы выделяется в скрубберах и дезинтеграторах, устанавливаемых в конце системы очистки. В качестве промывной жидкости используют воду, не заботясь о том, что смола получается сильно обводненной. Когда извлеченную смолу в дальнейшем используют, стремятся выбрать такие методы очистки газа, при которых ее получают по возможности безводной и содержащей минимальное количество пыли. Для этого смолу улавливают после очистки газа от пыли, обычно после предварительного охлаждения газа ниже температуры конденсации определенной части смолы в системе последовательно соединенных аппаратов. При этом в газе образуется смоляной туман. Самые тяжелые погоны смолы извлекаются в первом аппарате после газогенератора — стояке, где вместе с грубой пылью она образует фусы, которые, как правило, не используют и направляют в отвал. Это так называемая грубая очистка газа от смолы. Полутонкая очистка газа осуществляется в скрубберах и холодильниках. Все это является лишь первичной очисткой газа. Полную очистку газа от смолы проводят в дезинтеграторах — наиболее распространенных аппаратах для механической очистки газа (схема работы описана выше) и электрофильтрах. [c.286]

Регулирование горелок производится только с помопцью задвижки 7 изменением расхода газа. Минимально допустимое давление газа при работе горелок в зависимости от их типоразмера — около 1000 мм вод. ст, а максимально допустимое давление — 9000 мм вод. ст. Недопустимо в процессе работы горелок нарушение их устойчивости, т. е. отрыв и проскок пламени. Для предотвращения отрыва пламени необходимо при розжиге горелок увеличение подачи газа производить постепенно, только после прогрева горелочного туннеля.Чтобы не происходил проскок пламени в горелку, давление газа перед ней не должно быть меньше нижнего предела. Проскок также может происходить из-за перегрева насадка горелки, в результате его неплотного примыкания к туннелю. При проскоке пламени необходимо быстро закрыть подачу газа в горелку. Повторный розжиг горелки производится только после ее полного охлаждения. [c.104]

К примеру, для теплообменника, работающего между комнатной температурой и температурой 80° К, стоимость энергии на порядок выше по сравнению с теплообменником, работающим при тех же температурных напорах, но при температурах выше комнатной. Теплообменники, будучи основным оборудованием низкотемпературных установок для разделения газов, вследствие несовершенства тепловой изоляции являются главными источниками термодинамической необратимости процесса. Работа охлаждения уменьшается пропорционально уменьшению температурного напора на теплом конце аппарата, но при этом увеличивается работа на преодоление гидродинамического сопротивления аппарата, а также его габарит, а значит, и стоимость самого аппарата. Следовательно, очень важно уметь рассчитать оптимальную конструкцию аппарата, которая обеспечит минимальную величину основных эксплуатационных затрат, определяемых энергией, расходуемой на охлаждение, и энергией, расходуемой на преодоление сопротивления в аппарате. Дентон [35] провел экономический анализ работы теплообменников, предназначенных для установок разделения газа методом глубокого холода (например, в процессах получения дейтерия или кислорода и т. д.), и нашел соотношение между основными частями стоимости всех расходов. [c.131]

Для проведения процессов ректификации необходимо предварительное сжижение газовых смесей и, следовательно, сжижение газов может рассматриваться как основное техническое назначение глубокого охлаждения. Сжижение газов может быть осуществлено различными способами. Важнейшим показателем с(эвершенства процессов сжижения газов служит затрата работы на сжижение, а эталоном сравнения — минимальная работа сжин ения. [c.218]

Разделив при двухступенчатом сжатии каждую ступень на две ступени с более низким отношением давлений, получим четырехступенчатое сжатие. Сумма работ первой и второй ступеней полученного четырехступенчатога компрессора будет минимальной при равных отношениях давлений по ступеням. Это справедливо для сжатия и в третьей и четвертой ступенях. Но если отношения давления по ступеням в первоначальном двухступенчатом компрессоре равны между собой, то они будут равны и у всех четырех ступеней. Представим сжатие в четырехступенчатом компрессоре по адиабате в диаграмме Т8 (фиг. 3. 21). При охлаждении газа после сжатия в каждой ступени до первоначальной температуры всасывания конечные температуры сжатия в каждой ступени будут равны между собой. Следовательно, работы сжатия во всех четырех ступенях и соответствующие разности энтропий также будут равны между собой [c.46]

Касаясь температуры уходящих дымовьгх газов, следует рассмотреть температурную разверку по сечению газохода. Это явление обусловлено работой воздухоподогревателя (ВП). Например, в трубчатом ВП с вертикальным расположение трубок и поперечным движением нагреваемого воздуха максимальный теплосъем будет в месте входа холодного воздуха. Это значит, что температура охлааденных газов в этом месте будет минимальной. По мере движения воздуха теплосъем будет уменьшаться, и в месте выходы воздуха он будет минимальным, а температура охлажденных газов — максимальной. Температурную разверку можно представить в виде графика на рис. 2. [c.11]

При этом устраняется температурная разверка по сечению электрофильтра. Эта разверка обусловлена работой поверхностей нагрева котельного агрегата, в частности, поперечным обтеканием поверхности нагрева рабочей средой (например, движением воздуха по отношению к вертикальным трубкам воздухоподогревателя). Поскольку в зоне подачи холодного воздуха теплообмен максимальный, то температура охлажденных газов в этой зоне будет минимальной. В месте выхода горячего возду- [c.44]

И. М. Федоров рекомендует при сушке в кипящем слое материалов, у которых большая часть влаги удаляется в периоде постоянной скорости испарения, толщину кипящего слоя выбирать такой, которая обеспечивает охлаждение газа почти до температуры материала, а при сушке медленно сохнущих материалов (например, зерна) работать при больших толщинах слоя, порядка 250 400 кг/м . Во всех случаях необходимо стремиться применять возможно более высокие температуры газов и минимальную скорость газов, обеспечивающую хорощее перемешивание кипящего слоя> ВозможнЫ е напряжения рюмки по влаге находятся в зависимости от влажности сушимого материала и температуры сущильното агента. В табл. 10-6 приведены результаты сушки волокнистых материалов в аэрофонтанной сушилке по данным ВТИ. Сушка проводилась при начальной влажности материала Wl = — 67% и температуре газов в рюмке 140° С. [c.140]

Программы расчета аммиачных реакторов распадаются на два класса — для расчета полочных реакторов с охлаждением между слоями и для расчета трубчатых реакторов. Программа оптимального проектирования полочных реакторов, обозначенная НТК25, подобна программе КТСОО для конвертора СО иначе говоря, она использует ту же самую общую теорию, но отличается по обстоятельствам, в которых теория и программы должны применяться. Очевидным различием во входных данных является отсутствие каких-либо кодовых чисел, указывающих формы охлаждения между. слоями, так как возможна только единственная форма — холодный байпас. Важным добавлением во входных данных является минимально необходимый общий прирост температуры. Это требование является следствием того факта, что аммиачные реакторы должны работать автотермически, а для этого необходимо, чтобы температура газов на выходе из последнего слоя была выше, чем на входе в пер- [c.184]

Рассматривая совместно линии сжатия на рис. 4.1 и диафам-му рабочего цикла компрессора на рис. 4.5, можно видеть, что работа минимальна при изотермическом сжатии, больше — при адиабатическом сжатии и наибольшая (поскольку реально, как правило, т > к) при политропическом сжатии. Физически это объясняется тем, что ПК — машина объемного действия на сжатие одинаковых объемов газа (строго говоря, газов равной атомности) зафачивается одинаковая энергия. Поэтому повышению температуры при сжатии газа, приводящему к увеличению его объема, закономерно сопутствует повышение затрат энергии. Отсюда следует вывод, что для снижения энергетических затрат надо стремиться к приближению процесса сжатия к изотермическому или хотя бы к адиабатическому. На практике это стремление реализуется путем охлаждения стенок компрессора в процессе сжатия (а также исходного газа до компрессора, если это не противоречит требованиям технологии). [c.334]

Однако анализ возможности достаточно глубокой утилизации тепла отходящих газов и обожженной руды (что необходимо для обеспечения низкого удельного расхода топлива) показывает, что, с одной стороны, рост водяного числа отходящих газов в случае ввода рециркуляционных газов даже в относительно небольшом количестве приводит к замыканию баланса на более высоком температурном уровне (ввиду низкой влажности исходной руды), дополнительным потерям тепла с отходящими и рециркулирующими газами и, как следствие, росту удельного расхода топлива. С другой стороны, использование тепла обожженной руды для подогрева исходной руды еще больше повышает температуру замыкания баланса и сводит почти на нет эффект от охлаждения руды. Использование же тепла обожженной руды для подогрева воздуха, идущего на горение, приводит к резкому повышению температуры продуктов неполного сгорания, на охлаждение которых требуются рециркуляционные газы уже в количестве до 0,7 1, а это в свою очередь приводит к росту температуры уходящих газов и росту удельного расхода топлива, что требует сжигания с более высоким коэффициентом расхода воздуха, дополнительного расхода рециркуляционных газов и т. д. Расчеты показывают, что минимальный расход топлива при работе печи по такой схеме составляет уже 3,7—4% для пятизонной печи при снижении удельной производительности на единицу площади решетки в 1,5—2,0 раза по сравнению с работой на минимальном удельном расходе топлива без газов рециркуляции. [c.400]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология