Газ газы влияние температуры на состав

Влияние температуры на состав газовой смеси получаемой в условиях низкотемпературной конверсии (объемная скорость подачи попутного газа 600 ч , соотношение пар газ равно (0,85+1,5) [c.49]

Влияние температуры крекинга при постоянной конверсии сырья, поддерживаемой путем варьирования массовой скорости подачи сырья и кратности циркуляции катализатора, на выход продуктов и состав бензина и газа показано на рис. 2.15. [c.109]

Для катализаторов, у которых длительности обеих стадий близки, в первую очередь необходимо решать проблему быстрого удаления кокса с целью скорейшего возвращения регенерированного катализатора в основной процесс. Выжиг кокса можно интенсифицировать, повышая содержание кислорода в газе и температуру регенерации, а также путем введения в состав катализатора промоторов окисления, которые не оказывают заметного влияния на его активность и селективность. [c.3]

На эффективность работы установок НТС большое влияние оказывают состав сырьевого газа, температура, давление, эффективность оборудования и число ступеней сепарации. [c.6]

В соответствии с ранее изложенным механизмом коксообразования в необогреваемых камерах состав газа изменяется в тече-ппе всего процесса вначале, до протекания усиленных процессов поликонденсации, газ имеет повышенную плотность, в дальнейшем образуются в основном легкие углеводороды. Влияние температуры на качество газов наглядно иллюстрируют данные, полученные при термоконтактном коксовании арланской нефти на порошкообразном теплоносителе [28]. [c.127]

Р и с. 13. Влияние температуры на состав газов пиролиза пропана. [c.117]

Определяющее влияние на выходы и состав продуктов полукоксования оказывает конечная температура, до которой нагревают топливо. Частично данные, иллюстрирующие влияние этого параметра, были приведены выше (см. табл. 3.1). В дополнение к этому в табл. 3.6 показано влияние температуры на выход продуктов полукоксования верхового торфа. Видно, что повышение конечной температуры приводит к нарастанию количеств получаемой смолы, пирогенетической воды и газа. Выход полукокса в этих условиях снижается. [c.64]

Анализ этих уравнений показывает, что в общем случае нельзя сделать однозначного вывода о характере влияния температуры на состав одной из сосуществующих фаз при закрепленном составе сопряженной фазы. Так, в случае систем с конденсированными фазами для этого необходимо знать, какой фактор—калорический или объемный — играет определяющую роль. Однако в случае равновесия между жидкостью и паром, рассматривая последний как смесь идеальных газов, уравнениям (IX.140) и (IX.141) можно придать намного более простую форму. [c.235]

Здесь pm — массовая плотность Djj — коэффициент диффузии смеси газов, состав которого определен мольными долями компонентов х и Х2 iT — коэффициент термодиффузии. Явная зависимость потока массы от двух градиентов — это принципиально новое положение. (Тривиальный подход здесь состоял в том, что влияния температуры можно было ожидать лишь постольку, поскольку от температуры зависит коэффициент диффузии.) Экспериментальная проверка этого результата, проведенная в 1917 г., показала, что уравнение (IX. 13) действительно пригодно для описания диффузии в термически неоднородных газах. С тех пор это явление носит современное название термодиффузии. [c.290]

Кроме того, было установлено, что с повышением уровня ввода сырьевых потоков количество газа (пара) и жидкости возрастает в абсорбционной (верхней) секции АОК. Одновременно было показано, что при F /F = 0,5 затраты тепла можно уменьшить на 30—40% по сравнению со схемой, где все сырье подается на одну питательную тарелку. Влияние температуры горячего сырьевого потока (F ) на показатели работы АОК при F /F = 0,5 можно проследить по рис. 111.69. Расчеты были выполнены для следующих условий. Состав сырья (в % мол.) метана 0,04 этана— 8,46 пропана 5 бутанов 13,9 пентанов 1,75 абсорбента 70,8 (в качестве абсорбента использовали фракцию с молекулярной массой 167) температура холодного сырьевого потока (fj) 35 °С коэффициент извлечения пропана ф = 96,8 а = 3% мол., число теоретических тарелок — 20 (по 10 тарелок в каждой секции. Поток fa подавался на 10-ю тарелку). [c.231]

Температура газа на выходе из печи конверсии. Температура конвертированного газа на выходе из печи оказывает сильное влияние на остаточное содержание непрореагировавшего метана. В большинстве промышленных печей конверсии состав выходящего газа соответствует равновесию при температуре, лишь на 15—25°С ниже фактической температуры газа. Поскольку константа равновесия для реакции (1) конверсии метана увеличивается со 170-при 800°С до 520 при 850° С, т. е. более чем в три раза, значительное влияние температуры на состав газа очевидно. Максимальная допускаемая температура поверхности трубы, диаметр трубы, объемная скорость и тип или конструкция печи конверсии непосредственно влияют на температуру конвертированного газа. [c.174]

Влияние температуры ка состав газа, образующегося при разложении пропана на железе [c.79]

Рис. 5. Влияние температуры на равновесный состав сухого конвертированного газа при паровой конверсии метана и давлении 50 (а), 80 (б), 100 (в) ат.м

В процессе риформинга фракций 130—230° С наряду с бензином повышенной детонационной стойкости получается газ, состояш,ий в основном (примерно па 80%) из бутан-бутиленовой и пропан-нро-пиленовой фракций. Влияние температуры процесса на углеводородный состав газа риформинга показано в таблице. [c.15]

При жидкостном спекании скорость и степень этого процесса зависит, как уже отмечалось, не только от размера частиц твердой фазы, но и от вязкости и поверхностного натяжения жидкой фазы. Все факторы (температура, состав расплава и т. д.), которые способствуют уменьшению вязкости, ускоряют процесс спекания. Понижение поверхностного натяжения расплава на границе жидкая фаза — газ, улучшающее смачивание, также способствует более полному спеканию. Определенное влияние на жидкостное спекание оказывает строение расплава, в частности, наличие в нем тех или иных структурных групп. Благоприятное для спекания строение расплава может содействовать этому процессу даже при неблагоприятном изменении таких свойств жидкой фазы, как вязкость, смачивающая способность и поверхностное натяжение. [c.348]

Состав продуктов сгорания и давление слабо влияют на время задержки воспламенения алюминия при условии, что при изменении состава газовой среды не изменяется ее температура. При повышении содержания окислительных газов время задержки воспламенения несколько снижается [19]. Слабое влияние оказывает состав среды и на температуру воспламенения алюминия [57]. [c.246]

Как только в ходе реакции достигнуто выполнение и поддержание всех соотношений частичного равновесия для последующей завершающей фазы реакции водорода с кислородом, остается только один канал (одна степень свободы). Все параллельные стадии рекомбинации эквивалентны в смысле их влияния на состав смеси. Дальнейшее развитие реакции таково, что для каждой реакции рекомбинации, которая поглощает на одну частицу больше, чем производит, отношение равновесного соотношения к соответствующей константе равновесия сохраняется постоянным (многочисленные реакции рекомбинации, очевидно, включают целые степени этого отношения) [75]. Поскольку парциальное равновесие с сохранением числа частиц не зависит от давления, то же самое относится и к составу продуктов реакции. В области высоких температур и низких давлений, где такое приближенное описание все еще применяется, временной масштаб фазы реакций рекомбинации обратно пропорционален второй степени полной плотности газа. [c.157]

Анализ газов пиролиза пропана и н-бутаиа в целях установления влияния температуры прн постоянном времени нагрева на протекание реакций крекинга й дегидрирования выполнен П. К. Фролихом с сотрудниками [20]. На рис. 21 показан состав продуктов нпролиза пропана, а именно про-пена, водорода и этилена (метан не обнаружен), в зависимости от температуры. Можно видеть, что при 880° в газе содержится наибольшее количество олефипов. Максимальное содержание пропепа в газе наблюдается нри температуре реакции 810°. До этой температуры содержание водорода в газе эквивалентно содернчанию нропена. Отсюда следует, что здесь происходит чистая реакция дегидрирования. Выше 810° содержание пропепа падает, в то время как содержание водорода сильно возрастает, показывая этим, что пропеп претерпевает вторичную реакцию, сопровождающуюся освобождением водорода. Максимальная концентрация этилена достигается при 890°, когда содержание его составляет около 30%. [c.51]

Временные масштабы в пламени получаются из линейной скорости потока, которая рассчитывается на основании известной площади поперечного сечения пламени и скорости объемного расходования исходной смеси, связанной со скоростью потока, составом продуктов горения и их температурой. Состав газа для данной цели можно определить приблизительно, не учитывая влияние второстепенных компонентов, поскольку они очень слабо воздействуют на полный поток вещества в секунду [c.234]

Температура. На рис. 4 показано влияние температуры на состав продуктов реакции, получаемых пропусканием водяного газа над окисью тория при давлении 150 ат. При температуре ниже 375° преобладает образование спиртов при температуре выше 475° основными продуктами являются метан, этан и пропан. Интервал оптимальных температур изосинтеза заключен между этими двумя пределами. [c.314]

Влияние температуры , продолжительности нагрева и давления на состав газов показано в табл. 5 [3]. [c.28]

Рис. 51. Влияние температуры при каталитическом дегидрировании изо-пентана на состав газов.

Хотя практически щт всех системах крекинг-процесса образуется значительное количество постоянного газа (или крекинг-газа), выход и состав полученного таким образом газа зависит от целого ряда факторов, как то от типа установки, от условий работы, а особенно — от температуры и от длительности нагревания. Природа исходного сырья как будто не оказывает значительного влияния ни на выход, ни на состав постоянных газов. Это положение справедливо, особенно—в случае применения высокотемпературного или парофазного-крекинга, при котором оказалось, что такое различное сырье, как пенсильванский газойль и сырые сла] цевые масла дают в результате крекинга газ одинакового состава. [c.130]

Состав равновесной газовой смеси экспериментально определялся путем доведения водорода и углерода до равновесного состояния в углеродной трубчатой печи, быстрого замораживания газовой пробы до комнатной температуры и забора ее с помощью водоохлаждаемого газоотборника. Метод быстрого замораживания обладает тем недостатком, что любые свободные атомы и радикалы, присутствующие в горячем газе, не сохраняются и их необходимо определять косвенно из данных по влиянию температуры и давления на состав замороженных газовых проб. Однако эти методы [c.301]

Рис. 3.4. Влияние температуры на состав продуктов пиролиза легкой нафты / — этилен пропилен 3—топливный газ 4—бензин 5 —котельное топливо.

Температура в балансе распределения сернистых соединений имеет решающее значение и при последующей переработке прямогонных продуктов с применением термических или термокаталитических процессов (термический крекинг, каталитический риформинг, каталитический 1срекинг, коксование, пиролиз и т. п.). На основании работы завода па ишимбайской нефти [9] составлен баланс сернистых соединений по классам и исследовано влияние температуры процесса на различные классы этих соединений. Состав сернистых соединений (определение но Фараджеру) в дистиллятах, остатке и газе и их сумма сопоставлены с составом сернистых соединений в перерабатываемом сырье (табл. 6, 7 и 8). [c.36]

Влияние температуры и давления на теоретический состав газа и содержание метана в водяном тазе показано на рис. 9 и 1020. [c.26]

Влияние температуры на выход продуктов и состав газа, полученных при пиролизе смеси жидких отходов [c.101]

Иа рис. 56 видно, влияние температуры и количества на скорость реакции /2б7. Если при температуре 380°С состав приближается к равновесному через 0,8 с, то при 500°С он становится,.равновесным уже при 0,2 с. При времени контакткровагш 0,17 с и 500 С разница в степени превращения дад газов с содержанием углекислоты 2,8 и 405 15авняетс я 1%, тогда как при 380 С она соста1У1яет 22 . [c.194]

Влияние температуры на выход и состав газа, образуюгцегося при суспензоид-крекинге [c.25]

Фролих и Вицевич [19] изучали влияние температуры на состав газов пиролиза пропана под атмосферным давлением. Результаты лабораторных исследований этих авторов представлены на рис. 13. Аналогичные кривые получены также при пиролизе н-бутана. [c.116]

Метод оценки влияния бензинов и присадок на рабочие показатели двигателя. Сущность метода заключается в определении изменения показателей мощности и удельного расхода топлива, а также влияния на состав отработавших газов при работе двигателя на испытуемом образце топлива по сравнению с эталонным топливом. Метод разработан во ВНИИ НП. Испытание проводится на стенде, созданном на базе модернизированной установки НАМИ-1 М с одноцилиндровым отсеком двигателя ЗИЛ-130. Стенд состоит из двигателя, электробалансирной машины, устройства электронного регулирования и автоматического поддержания постоянной частоты вращения коленчатого вала, контрольно-измерительной аппаратуры с автоматическим поддержанием температурного режима двигателя и температуры воздуха на впуске, устройств регулирования и измерения расхода воздуха и топлива, регулирования угла опережения зажигания, отбора и анализа проб отработавших газов. Перед проведением испытаний установку обкатывают и проверяют в соответствии с методикой. Сравнение показателей работы двигателя на испытуемом и эталонном топливах производится по регулировочной характеристике по расходу топлива, снятой при изменении частоты вращения коленчатого вала от 1200 до 2000 мин . При испытании поддерживается следующий температурный режим температура охлаждающей воды, выходящей из двигателя -80 3, масла в картере — 74 2, воздуха на впуске — 37 3°С. Испытание проводится при постоянном положении дроссельных заслонок карбюратора. Измерение расхода топлива и воздуха осуществляется специальными устройствами. На установившихся 3- 4 режимах частоты вращения коленчатого вала, например 1200, 1500, 1800 и 2000 мин , подбирают оптимальный угол опережения зажигания, обеспечивающий наибольшую мощность двигателя при работе на границе детонации. Определяют на каждом режиме расход топлива, обеспечивающий наибольшую мощность (при дальнейшем увеличении расхода мощ- [c.413]

Существование на аноде хемосорбированного кислорода приводит к тому, что парциальное давление кислорода на аноде оказывается выше упругости диссоциации СОг на кислород и углерод. В этих условиях первичным газом на аноде может быть только СО2. Если бы образовался СО, то он немедленно окислился бы избыточным хемосорбированным кислородом до СО2. Между тем газы, удаленные из электролизера, состоят из смеси СО и СОо, причем содержание СО колеблется от 30 до 50 %. Оксид углерода(IV) образуется в результате вторичных реакций взаимодействия растворенных в электролите субфторидов натрия и алюминия с СО2 и окислением углекислым газом углерода СО2 + С 2С0. При этом последняя реакция протекает только с неполяризованным углеродом (угольной пеной, взвешенной в электролите боковыми гранями анода, выступающими из электролита). Основное влияние на состав газа имеют реакции взаимодействия углекислого газа с субфторидами алюминия и натрия. Известно, что с повышением температуры содержание СО2 в анодных газах падает, а СО — повышается. Это связано с увеличением скорости образования субфторидов А1Р и N32 и переноса их от катода к аноду. [c.150]

На рис. 135 и 136 наглядно показано влияние температуры на выход и состав газа, получаемого при термической переработке молодого газоеого угля. Как следует из приведенных данных, на выход и авойства получаемых продуктов большое влияние оказывает температура разложения топлива. [c.271]

Во второй серии опытов было выявлено влияние температуры поверхности на химический состав первоначальных отложений (рис. 7-21). Количество общей -серы и окиси кальция в слое с повышением температуры поверхности увеличивается. При изменении температуры металла от 350 до 425°С количество СаО возрастает от 18- -20 до 27-4-30% и количество общей SO306—от 8-5-12 до lO-f-14%. Такая тенденция изменения СаО и SO306 связана, в основном, с процессами сульфатизации свободной окиси кальция. В то же время содержание К2О уменьшается. Такое снижение К2О объясняется ухудшением условий конденсации щелочных соединений из потока дымовых газов с повышением температуры поверхности. [c.163]

Стабильный конденсат одного и того же месторождения может иметь различные показатели. Это зависит, с одной стороны, от снижения. пластового давления месторождения, с другой — от режима эксплуатации установок, где производится выделение тяжелых, углеводородов из газа. Так, снижение изо-гермы на установках НТС повышает степень конденсации углеводородов С5, Сб, что в свою очередь приводит к увеличеник> содержания легких фракций в конденсате. Особенно сущест-зенно влияние температуры сепарации на фракционный состав конденсата при его незначительном содержании в пластовом газе и высоком содержании высококипящих фракций. [c.221]

Исходя из приведенных рассуждений о влиянии природы катализатора, природы сырья, температуры и времени на образование волокнистого углеродного вешества,можно объяснить состав водородсодержашего газа , а также состав и структуру волокнистого углеродного вещества. [c.96]

Влияние температуры иа состав газа, образующегося при разложении пропан-пропиленовой фращии на никеле [c.76]

На основании ириведеппых данных можно сделать следующие выводы при газификации твердых топлив наибольшее влияние па состав получаемого газа оказывает температура влияние давления на состав получаемого газа существенно лишь прп низких температурах процесса газификации (между 500 и 900 °С) состав дутья влияет на состав получаемого газа при любом давлении и любой температуре при температурах 1100—1200 С и давлении 20 ат и выше теоретически возможно получить газ с малым содержанием метана, годный для производства синтетического аммиака. [c.165]

Влияние температуры на состав образующихся газов показано ва рис. Ю. Этот процесс исследоваяся в Институте газа АН УССР [21] на никельхромовом катализаторе (50 6 Л ) при температуре 300°С и объемной скорости 0,25 ч . Б качестве сырья использовался бензин-рафинат при отношении последнего к пару 1 5. [c.32]

Рис. 10. Влияние температуры и соотношение пар бенэин на состав образующегося газа

Давление в реакторе оказывает существенное влияние на состав газовых продуктов. Разрежение в аппарате способствует быстрохму выводу образующихся газов из зон высоких температур и тем самым устраняет их разложение, благодаря чему увеличивается выход ацетилена до 40—42%, водорода до 55—57% при [c.118]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология