Алюминий растрескивание

Кроме стойкости к растрескиванию и размыванию футеровка печи, работающей в условиях вакуума при плавке материалов, не должна химически взаимодействовать с жидким металлом, чтобы не вызвать изменения его химического состава. При атмосферном давлении оксиды алюминия и магния и диоксид циркония имеют высокую температуру начала восстановления, вследствие чего возможность восстановления из футеровки печи алюминия, магния и циркония в этих условиях при температурах металла 1500—1600 °С исключается. В вакууме же температура начала восстановления оксидов значительно снижается и, следовательно, возможно загрязнение металла продуктами диссоциации указанных оксидов, даже в случае применения этих оксидов в плавленом виде. [c.95]

Цветные металлы и сплавы во многих случаях также подвер жены коррозионному растрескиванию. Коррозионное растрескивание наблюдается у алюминиевомагниевых и медноцинковых сплавов. Алюминиевые сплавы, содержащие до 3% Mg, практически не склонны к коррозионному растрескиванию. Наиболее склонными к этому виду разрушения являются сплавы алюминия, содержащие 5—9% Mg, причем эта склонность повышается с увели ением содержания магния в сплаве. Если сплавы даже с высоким содержанием магния подвергнуты гомогенизации, то они теряют склонность к коррозионному растрескиванию. [c.105]

Коррозионному растрескиванию подвержены многие металлы и сплавы углеродистые и легированные стали, сплавы меди, алюминия, титана, магния и др. В результате взаимодействия статических растягивающих напряжений и коррозионной среды в металле образуются трещины, развивающиеся перпендикулярно направлению действия напряжений и приводящие в конце концов к растрескиванию (разрушению) детали. Течение процесса коррозионного растрескивания обычно предугадать невозможно. [c.450]

Чистый алюминий мягок и непрочен. Легируют его в основном для повышения прочности. Для того чтобы можно было воспользоваться высокой коррозионной стойкостью чистого алюминия, высокопрочные сплавы покрывают слоем чистого алюминия или более коррозионностойкого сплава (например, сплава Мп—А1 с 1 % Мп), который более электроотрицателен в ряду напряжений, чем основной металл. Наружный слой называют плакирующим, а сам двухслойный металл — алькледом. Плакирующий металл катодно защищает основу, выполняя функцию протекторного покрытия. Его действие аналогично действию цинкового покрытия на стали. Помимо катодной защиты от питтинга покрытие из менее благородного металла защищает также от межкристаллитной коррозии и коррозионного растрескивания под напряжением (КРН). Это особенно важно, когда основной высокопрочный сплав приобретает склонность к этим видам коррозии в процессе производства или при случайном нагреве до высокой температуры. [c.342]

Чистый алюминий стоек к коррозионному растрескиванию под напряжением. Если сплав типа дуралюмина находится под растягивающим напряжением в присутствии влаги, он может растрескиваться вдоль границ зерен. Как отмечалось выше, сенсибилизация сплава термической обработкой увеличивает его склонность к такому разрушению. При. старении сплава при 160— 205 °С максимальная склонность к коррозионному растрескиванию под напряжением возникает до того, как прочность на разрыв -достигает наибольшего значения [28]. Следовательно, при проведении термической обработки лучше стремиться к тому, чтобы сплав был несколько излишне состарен, чем состарен недостаточно. [c.353]

Присутствие в алюминии больших количеств цинка (4—20 %) также вызывает склонность к растрескиванию напряженных сплавов в присутствии влаги. При этом для растрескивания достаточно следов НаР, которые содержатся в покровной оксидной пленке тщательно высушенные образцы в сухом воздухе не разрушаются [31 ]. Для того чтобы протекало растрескивание, не требуется присутствия кислорода или жидкой водной фазы. Эти данные, а также склонность высокопрочного алюминиевого сплава 7075 к разрушению в органических растворителях [32 ] свидетельствуют о том, что КРН в этих случаях является следствием ад- [c.353]

Сплав 8-Ь1 представляет собой смесь двух фаз преобладающей а-фазы (гексагональной плотноупакованной) и некоторого количества -фазы (кубической объемно-центрированной). Наблюдающиеся трещины проходят по зернам а-сплава, однако р-фаза подвергается пластическим разрушениям. Термическая обработка и изменение состава (например, понижение содержания алюминия), способствующие образованию Р-фазы, увеличивают стойкость к КРН. Состав фазы также может иметь определяющее значение установлено, что в ряде других титановых сплавов р-фаза склонна к КРН [37]. Механизм растрескивания,титановых сплавов находится еще на стадии обсуждения. Однако влияние структуры сплава, особенностей среды, а также действие посторонних анионов и приложенного напряжения в значительной степени сходно с влиянием этих факторов на поведение нержавеющих сталей (см. разд. 7.3.1 и 7.3.2). Это, по-видимому, свидетельствует об идентичности механизма КРН титана и нержавеющих сталей. [c.377]

В 5,5 раз больше, чем у стали) возникают при нагревании внутренние напряжения, приводящие к растрескиванию изоляции. Вероятность растрескивания тем больше, чем больше масса металлических частей. Наполнители снижают коэффициент линейного расширения изоляции примерно вдвое. Наиболее эффективны пылевидный кварцевый песок, слюдяная мука, окись алюминия, тальк и др. [c.259]

Таблица 30. Стойкость к сульфидному растрескиванию стальных образцов с покрытиями из алюминия и окиси алюминия

С увеличением содержания в смеси порошков окиси алюминия стойкость к сульфидному растрескиванию стальных образцов с покрытием снижается, особенно при напряжениях, близких к пределу текучести материала стальной основы. [c.113]

Алюминий, цинк и их сплавы успешно используются в качестве металлизационных покрытий для защиты высокопрочных алюминиевых сплавов типа алюминий — цинк — магний от коррозии под напряжением и коррозионного растрескивания. Разрушение этих сплавов на практике случается очень редко. Напыляемые металлические покрытия толщиной 125 мкм обеспечивают полную защиту сроком более 10 лет, а также протекторную защиту в случае повреждения основного металла. [c.81]

Многие алюминиевые сплавы (особенно содержащие медь, цинк и магний) менее устойчивы к действию коррозии, чем чистый алюминий. Кроме того, они подвержены таким особым видам коррозии, как растрескивание под действием внутренних напряжений и межкристаллитная коррозия. Но поскольку эти сплавы часто являются катодными (имеют более положительный потенциал по отношению к чистому алюминию), то они могут получить защитное действие при нанесении покрытия из чистого металла. Комбинированное покрытие также обладает большей природной коррозионной стойкостью, чем покрытие из чистого алюминия, сохраняя большую механическую прочность основного сплава. Как плакировка, так и напыление покрытия этого типа обеспечивают долгий срок службы деталей из алюминиевых сплавов, подвергаемых атмосферным воздействиям или эксплуатируемых в питьевой воде. [c.109]

Способность к пассивации делает алюминий весьма стойким во многих нейтральных и слабокислых растворах, в окислительных средах и кислотах. Хлориды и другие галогены способны разрушать защитную пленку, поэтому в горячих растворах хлоридов, в щелевых зазорах алюминий и его сплавы могут подвергаться местной язвенной и щелевой коррозии, а также коррозионному растрескиванию. Коррозионная стойкость алюминия понижается в контакте с медью, железом, никелем, серебром, платиной. Столь же неблагоприятное влияние оказывают и катодные добавки в сплавах алюминия. Для алюминия характерно высокое перенапряжение водорода, которое наряду с анодным торможением (окисная пленка) обеспечивает высокую коррозионную стойкость. Примеси тяжелых металлов (железо, медь) понижают химическую стойкость не только из-за нарушения сплошности защитных пленок, но и вследствие облегчения катодного процесса. [c.73]

Высокопрочные титановые сплавы системы Т —А1 при содержании алюминия более 5 % могут быть подвержены коррозионному растрескиванию при наличии концентратов напряжений в водных растворах хлоридов. Склонность к растрескиванию устраняется комплексным легированием молибденом и вольфрамом и оптимальными режимами термообработки (закалка с 900—950 С). Сопротивление коррозионному растрескиванию снижается при наличии в сплавах кислорода и водорода. Положительное влияние оказывают легирование никелем около 2 % и палладием около 0,2 %, наличие в сплавах небольшого количества р-фазы. [c.76]

Методы ускоренных испытаний на коррозионное растрескивание ГОСТ 9.021—74 ЕСЗКС. Алюминий и сплавы алюминиевые. [c.236]

Установлено, что существует критическое содержание алюминия в сплаве (5 %), превышение которого вызывает КР в водных растворах [31, 174]. При такой же примерно критической концентрации происходит переход от межкристаллитного растрескивания к транскристаллитному в метанольных растворах [115]. [c.358]

Влияние содержания алюминия на зарождение трещины и ее распространение показано соответственно на рис. 64 и 65. Прн более высоком содержании алюминия в процессе низкотемпературного старения может выделяться аг-фаза (ИзА ), которая приводит к снижению /<1кр и увеличению скорости растрескивания. [c.358]

Для получения металлических катализаторов на носителях требуется восстановление окислов или солей газом (водородом, парами спирта) либо восстанавливающим раствором. В первом случае через катализатор, предварительно прокаленный для перевода солей в окислы, пропускают газ-восстановитель при повышенной температуре. Очень часто процесс восстановления ведут непосредственно в реакторе. Примером металлических катализаторов на носителе, восстанавливаемых из солей растворами, являются платиновые катализаторы на окиси алюминия и па силикагеле. Для восстановления соединений платины используют аммиачный раствор формальдегида [19 ]. При приготовлении платино-силикагелевого и аналогичных катализаторов надо иметь в виду, что неносредственная пропитка геля раствором часто приводит к растрескиванию геля. Причина этого, вероятно, кроется в возникновении при быстрой гидратации внутренних напряжений в геле, аналогичных возникаюнщм во время ускоренной дегидратации, или в более простом эффекте за счет давления сжимаемого в капиллярах зерна воздуха. Для устранения растрескивания гель перед пропиткой насыщают водой, пропуская через него сильно увлажненный воздух [16]. [c.184]

Эффективных результатов по уменьшению склонности металлов к растрескиванию в случае нрименення протекторной защиты можно достигнуть правильным выбором материала протектора. Так, для защиты аустенитных сталей наилучшими протекторами являются цинк, алюминий, кадмий и некоторые углеродистые стали для защиты латуней — цинк и кадмий. [c.117]

При взаимодействии алюминия со ртутью образуется амальгама, но она не защищает мета 1Л от воздействия среды и не умень-(пает скорость коррозии. Латуни в жидкой и парообразной ртути подвергаются коррозионному растрескиванию. Благородные металлы вступают в реакцию со ртутью уже при нп )-мальиой температуре. [c.840]

Вредное влияние меди, железа, никеля сказывается также, если они находятся в виде ионов в водном растворе, вследствие их катодного осаждения на алюминии. Поэтому в замкнутых полиметаллических системах, в которых циркулируют водные растворы, наблюдается усиление скорости коррозии алюминия и его сплавов, даже если они не находятся в электрическом контакте с элементами из меди. При определенных условиях они склонны к специфическим видам коррозионного разрушения — питтингу, межкристаллитной коррозии, растрескиванию, расслаиванию. Склонность алюминиевого сплава к питтипгообразованию определяется разностью между потенциалом активирования п.т и стационарным потенциалом E . Чем больше эта разность, тем больше стойкость сплава к питтингообразованию и меньше вероятность, что незначительные изменения условий эксплуатации (анодная поляризация сплава за счет неодинакового распределения кислорода, попадание окислителя и др.) выведут сплав из пассивного состояния. [c.55]

Ввиду того что в алюминии при высоких температурах может растворяться до 15% магния, а при низких — только 3—4%, закаленный твердый раствор высоколегированного магналия находится в пересыщенном метаста-бильном состоянии, и уже при слабом нагреве, начиная с 50—60°С, происходит распад твердого раствора и выделение анодной фазы преимущественно по границам зерен сплава. Растворение анодной фазы М22А1з при воздействии коррозионной среды приводит к образованию узких надрезов — концентраторов напряжений, и при одновременном воздействии растягивающих напряжений сплав подвергается коррозионному растрескиванию. [c.57]

На практике катодную защиту можно применять для предупреждения коррозии таких металлических материалов, как сталь, медь, свинец и латунь, в любой почве и почти всех водных средах. Можно предотвратить также питтинговую коррозию пассивных металлов, например нержавеющей стали и алюминия. Катодную защиту эффективно применяют для борьбы с коррозионным растрескиванием под напряжением (например, латуней, мягких и нержавеющих сталей, магния, алюминия), с коррозионной усталостью большинства металлов (но не просто усталостью), межкристаллитной коррозией (например, дуралюмина, нержавеющей стали 18-8) или обесцинкованием латуней. С ее помощью можно предупредить КРН высоконагруженных стрей, но не водородное растрескивание. Коррозия выше ватерлинии (например, водяных баков) катодной защитой не предотвращается, так как пропускаемый ток протекает только через поверхность металла, контактирующую с электролитом. Защитной плотности нельзя также достигнуть на электрически экранированных поверхностях, например на внутренней поверхности трубок водяных конденсаторов (если в трубки не введены вспомогательные аноды), даже если сам корпус конденсатора достаточно защищен. [c.215]

Имеются доказательства, что при пластической деформации атомы цинка концентрируются преимущественно у границ зерен Различия в составе приводят к электрохимическому взаимодей ствию таких участков с зернами. По этой причине в ряде агрес сивных сред небольшая межкристаллитная коррозия может про исходить и без приложенного напряжения. Однако участки пла стической деформации при определенных значениях потенциала могут способствовать адсорбции комплексных ионов аммония, что в свою очередь приводит к быстрому образованию трещин. Аналогичный эффект может наблюдаться и вдоль линий скольжения (транскристаллитное растрескивание). По-видимому, выделение цинка на границах зерен является существенной причиной наблюдаемой межкристаллитной коррозии латуней в то же время наличие структурных дефектов в области границ зерен или линий скольжения играет большую роль в протекании КРН. Следовательно, разрушение медных сплавов в результате растрескивания наблюдается не только в сплавах меди с цинком, но также и со множеством других элементов, например кремнием, никелем, сурьмой, мышьяком, алюминием, фосфором [21 и бериллием [31]. [c.338]

При изучении влияния алюминия на стойкость стали к водородному охрупчиванию [7] было показано, что при легировании стали марки 05ХГМ алюминием в количествах 0,05 и 0,07 % повысилась стойкость стали к СКР по сравнению к исходному составу соответственно в 2 раза (время до растрескивания 45 ч) и в 10 раз (время До растрескивания 220 ч) (рис. И). Однако последующее увеличение содержания алюминия до 0,1 % привело к резкому уменьшению стойкости против СКР до значения, характерного для стали без добавления алюминия (время до растрескивания 25 ч). Оптимальное содержание ниобия равно 0,08 % (см. рис. 11). Титан не оказывает существенного влияния на повышение стойкости к СКР. [c.37]

Оценка влияния покрытий из алюминия и окиси алюминия на стойкость к сульфидному растрескиванию стальных образцов показала, что высокую защитную способность, близкую к алюминиевым покрытиям, обеспечивают композиция из 75 % А1 и 25 % AI2O3 и многослойное покрытие, нижний слой которого состоит из алюминия, средний - переходный от алюминия к окиси алюминия, а наружный — из окиси алюминия (габл. 30). [c.112]

Перспективны также покрытия, состоящие из 25 % А12О3, 75 % А1, 50 % А1 + 50 % А12О3, и многослойные покрытия из алюминия и окиси алюминия, которые наряду с высокой стойкостью к сульфидному растрескиванию имеют микротвердость, соответственно равную 2200, 1400 и 3200-2400 МПа. [c.113]

Стали и сплавы. Методы испытания на межкристаллитную коррозию ферритных, аустенитно-мартеыситиых, аустенитно-ферритных и аустенитных коррозионно-стойких сталей и сплавов иа железоникелевой основе ЕСЗКС. Алюминий и сплавы алюминиевые. Методы ускорения испытаний на межкристаллитную коррозию ЕСЗКС. Сплавы алюминиевые и магниевые. Методы ускоренных испытаний на коррозионное растрескивание ЕСЗКС. Сплавы алюминиевые. Метод ускоренных испытаний на расслаивающую коррозию Обеспечение износостойкости изделий. Метод испытаний машиностроительных материалов на ударно-абразивное изнашивание [c.106]

Прочностные и адгезионные свойства полиэтиленовых покрытий улучшаются с введением в качестве наполнителей оксидов алюминия и хрома, кварца, талька, диоксидов титана. Введение оксида хрома, кварца, талька, маршалита и других наполнителей способствует повышению стойкости полиэтиленовых покрытий к растрескиванию при эксплуатации в жидких средах. [c.123]

Положительное воздействие на стойкость малоуглеродистых сталей к коррозионному растрескиванию в растворах нитратов оказывает легирование карбидообразующими элементами -маргандйм, хромом, вольфрамом, молибденом и титаном. В таких средах весьма стойко к коррозионному растрескиванию железо, легированное алюминием в количестве 0,5 %, закаленное, а затем отпущенное. Легируя углеродистые стали ураном, можно существенно повысить их стойкость к растрескиванию в растворах нитратов. Наконец, показано, что после холодной прокатки чистое, а также и легированное карбидообразующими элементами железо достаточно устойчиво против нитратного растрескивания [100]. [c.121]

Легиртвание алюминием, титаном, хромом, ванадием, а также микролегирование радкоземельными элементами увеличивает стойкость углеродистых сталей против растрескивания в щелочных средах. Аналогичный эффект наблюдается и при введении в стали незначительных количеств меди и молибдена [19]. Эффективным методом повышения стойкости углеродистых и низколегированных сталей в данных средах является также их рафинирование синтетическим известково-глиноземным шлаком. Легирование мартенситных сталей титаном способствует повышению стойкости к коррозионному растрескиванию свар ных соединений [11]. [c.121]

Кальцит — кристаллический карбонат кальция СаСОз, содержит 56% СаО и 44% СО2. Получают кальцит из известняка, при этом основной примесью является карбонат магния, присутствующий в виде двойной соли Mg Oa-СаСОз — доломита, а также оксиды алюминия и железа. Кальцит обладает малой химической активностью и низкой гидрофильностью. Он способствует предотвращению растрескивания покрытий, особенно в сочетании с алкидными смолами. [c.69]

Повышение механических свойств при сохранении или улучшении коррозионных свойств происходит при легировании латуни алюминием, железом, никелем. Следует отметить латуни ЛА77-2 и ЛАМш77-2-0,05, применяемые в качестве материалов конденсаторных трубок. В последний сплав введен мышьяк как элемент, препятствующий обесцинкованию и коррозионному растрескиванию. [c.72]

Наиболее опасными видами коррозии алюминиевых сплавов являются межкристаллитная коррозия и коррозионное растрескивание. Более высокой стойкостью обладают сплавы, не содержащие в своем составе медь. Промышленный алюминий марок АД и АД1, сплавы с марганцем АМц, сплавы с магнием АМг2, АМгЗ обладают высокой коррозионной стойкостью и могут применяться в морских и тропических условиях. Методы производства полуфабрикатов не оказывают влияния на их коррозионную стойкость. Сварные соединения из этих сплавов по коррозионным свойствам близки к основному металлу. [c.74]

НЫХ сплавов — А1 — О [34], содержащих 4, 6 и 9 % А1 и соответственно 0,05, 0,15 и 0,30% О. При испытании на КР были встречены трудностп вследствие прерывистой природы растрескивания, что было отнесено к большому размеру зерна в этих материалах по сравнению с толщиной образца. Результаты [34], представленные на рис. 67, демонстрируют, во-первых, влияние уровня содержания кислорода при постоянном содержании алюминия (6%) в закаленных образцах [c.360]