Полная неравномерность потока

До сих пор рассматривалось растекание жидкости с малой регулярной и с полной неравномерностями потока. При большой регулярной неравномерности нет резкой границы между трубками тока с различными скоростями и нет узкой одиночной струи (рис. 3.9, а), поэтому растекание жидкости по решетке имеет промежуточный характер. Выравнивание потока за решеткой будет, очевидно, достигаться при критическом коэффициенте сопротивления р = Сопт. имеющем большее значение, чем при малой регулярной неравномерности, но меньшее, чем при полной неравномерности. При коэффициенте сопротивления решетки Ср > Скр профиль скорости на конечном расстоянии будет перевернутым (рис. 3.9, в), и максимальная скорость за решеткой окажется в той части сечения, в которой перед решеткой она была минимальной (рис. 3.9, б), и наоборот. [c.87]

ПОЛНАЯ НЕРАВНОМЕРНОСТЬ ПОТОКА [c.102]

При отсутствии полного перемешивания потока в секциях колонны (обычно при большой высоте секции, т. е. Я>0,5 О ) уравнение (V.13) характеризует верхний предел значений коэффициента обратного перемешивания. Если при этом в потоке нет заметной неравномерности структуры, коэффициент перед первым членом правой части уравнения (V.13) будет меньше 0,5. В таких условиях для описания опытных данных целесообразно применять комбинированную модель структуры потока [45—48],учитывающую неполное перемешивание в ячейках. [c.166]

Аналогичное, несколько более полное решение было дано позднее Г. И. Тагановым [128]. На основе этих же методов автором [45] было получено выражение, позволяющее в случае большой неравномерности потока, т. е. большой начальной разности скоростей двух трубок тока прямого канала, найти значение коэффициента сопротивления решетки, обеспечивающее заданную степень равномерности распределения скоростей по сечению, расположенному на конечном расстоянии за решеткой. [c.11]

Полная неравномерность, при которой поток заполняет только часть поперечного сечения, в то время как в остальной, большей части сечения поступательного движения вовсе нет. Такая неравномерность возникает при резком расширении потока (диффузоры при а > 90°, участки с внезапным расширением сечения), на участках за диафрагмами, проемами в стенках, входными отверстиями в аппаратах и т. д. (см. рис. 1.21, 1.26 и 1.27 при > 90° или рис. 1.47). [c.78]

В случае, если распределительное устройство представляет собой плоскую (тонкостенную) решетку и она предназначена для равномерного распределения скоростей по сечению в условиях полной неравномерности набегающего на нее потока, требуется определить, в каких пределах допустимо применение такой одиночной решетки и какова связь между степенью растекания струи в конечном сечении за решеткой и коэффициентом ее сопротивления. [c.79]

Допустим, что скорость одной из двух струек перед решеткой равна нулю — случай полной неравномерности, имеющей место при набегании на решетку узкой струи (рис. 3.4). Все описанное справедливо и для этого случая вследствие торможения при набегании на решетку узкая струя будет растекаться по ней в поперечном направлении растекание будет продолжаться н после протекания жидкости через отверстия плоской решетки в виде отдельных струек. Однако по мере увеличения коэффициента сопротивления решетки поперечное (радиальное) растекание струек будет непрерывно расти, а следовательно, будет возрастать до бесконечности и степень растекания жидкости (расширения потока) за решеткой, так что скорость потока будет стремиться к нулю. При этом степень растекания [c.80]

Растекание струи за решеткой. При полной неравномерности (неод" породности) потока, когда в сечении на конечном расстоянии перед решеткой имеется только одна трубка тока (узкая струя), в то время, как в остальной части сечения скорость равна нулю, или, иначе, когда 02 = = й)р2 = гг>02 == й>22 = О (рис. 4.5), после отбрасывания вторых индексов в формулах (4.30) и (4,31) [c.102]

Для аппаратов с отношением площадей FJF, > 30—50 и боковым подводом потока с 90°-ным коленом не имеется ни опытных, ни расчетных данных для оценки степени неравномерности потока, определения необходимого числа распределительных ре-шеток для его полного выравнивания и величины их коэффициента сопротивления. [c.107]

В связи с указанным увеличением полного давления р это значение q(X) оказывается меньшим, чем ранее найденное. Это значит, что средняя скорость в дозвуковом потоке будет меньшей, а в сверхзвуковом — большей соответствующих величин, полученных при первом способе осреднения. В обоих случаях это означает, что импульс осредненного ио энтропии потока, пропорциональный значению функции z(X), будет большим, чем суммарный импульс исходного неравномерного потока. [c.272]

Полный импульс исходного неравномерного потока равен, согласно (119), [c.273]

Приведенные зависимости учитывают соответственно влияние поперечной неравномерности потока жидкости, продольного перемешивания жидкости, уноса жидкости и продольного перемешивания пара. Параметрами гидродинамических моделей здесь являются доля байпасирующей жидкости 0, характеризующая степень поперечной неравномерности потоков, число секций Полного перемешивания S, характеризующее степень продольного перемешивания жидкости, относительный унОс жидкости е. [c.201]

Структуру потоков можно исследовать либо непосредственными измерениями полей скоростей взаимодействующих фаз, либо путем определения кривой плотности распределения каждой фазы по времени пребывания. Первый способ дает полную информацию о макроструктуре потоков, но весьма труден в практической реализации. Кроме того, измерение локальных скоростей все же не дает информаций о турбулентном перемешивании фаз. Получение кривой отклика осуществляется значительно проще и содержит суммарную информацию как о неравномерности потока по сечению, так и об интенсивности всех видов перемешивания. Обработка кривых р(т) в рамках диффузионной или каких-либо более сложных многопараметрических моделей дает возможность вычислить эффективный коэффициент диффузии или иные параметры. [c.78]

Массопередача в условиях поперечной неравномерности потоков может быть описана многопоточной моделью, состоящей из 5 потоков с различными значениями параметров в каждом (рис. 5.16). Поскольку влияние степени продольного перемешивания жидкости зависит только от числа секций полного перемешивания, а влияние продольной и поперечной неравномерности распределения потоков — в основном от степени неравномерности [c.227]

Выразим расходы жидкости в каждой ветви потока и пара в каждой секции полного перемешивания Оц через соответствующие коэффициенты неравномерности потоков и куц [c.228]

Из рис. 5.18 следует, что поперечная неравномерность потоков значительно снижает эффективность массопередачи чем больше значения Еу и к, тем значительнее снижение. При увеличении числа секций полного перемещивания влияние перераспределения [c.231]

В общем случае массопередача в тарельчатых аппаратах, как известно, описывается математической моделью структуры потоков с продольным перемешиванием и поперечной неравномерностью потоков (байпасом пара и жидкости), провалом и уносом жидкости с контактных устройств и неполным перемешиванием пара в сепарационном пространстве колонны. Параметрами таких моделей являются критерий Ре или числа секций полного перемешивания s, относительный унос жидкости е, доля провала доля байпаса жидкости f и, наконец, число единиц переноса Nqg или локальная эффективность массопередачи Еу. [c.249]

Л. И. Седовым и Г. Г. Черным [3] подробно исследовались погрешности, получающиеся при сохранении постоянства расхода, полного импульса, полной энергии, и, в частности, показано, что энтропия осредненного потока будет всегда больше энтропии в исходном неравномерном потоке. Это объясняется тем, что осреднение с сохранением трех указанных суммарных характеристик равносильно предположению о выравнивании параметров потока путем смешения, т. е. необратимого процесса, которое всегда сопровождается ростом энтропии. В работе [3] предложен другой метод определения средних параметров, при котором используются условия сохранения расхода, полного теплосодержания и энтропии в исходном и эквивалентном одномерном потоке. Тогда импульс осредненного потока будет, в общем случае, больше суммарного импульса исходного потока. [c.99]

При наличии неполного продольного перемешивания жидкости, уноса, поперечной неравномерности потоков в условиях полного перемешивания жидкости по высоте вспененного слоя (главным образом для низких барботажных слоев), а также при заметном перемешивании пара в сепарационном пространстве колонны и отсутствии провала жидкости расчетные уравнения эффективности массопередачи имеют следующий вид [c.96]

При полном перемешивании жидкости (Ре = О и s = 1), отсутствии уноса жидкости (е = 0) и поперечной неравномерности потоков (0 = 0) из уравнений (II. 226) — (II. 232) следует, что Ем,и п = Еу, i, п- В уравнениях (II. 227) — (II. 232) Ev,i,n — это эффективность массопередачи в элементарном объеме вспененного слоя жидкости или локальная эффективность контакта, характеризующая эффективность массопередачи и зависящая от гидродинамической структуры потока газа. Ее величина определяется следующими уравнениями [c.97]

В уравнениях (11.226) — (11.235) параметрами гидродинамических моделей являются коэффициенты продольной турбулентной диффузии Dt. ж и Dt. п, необходимые для получения значений критериев Реж и Per, или числа секций полного перемешивания s и , характеризующие соответственно степень продольного перемешивания жидкости и газа, а также относительный унос жидкости е и доля байпасирующей жидкости 0, характеризующая степень поперечной неравномерности потоков. Естественно, рассмотренные методы расчета эффективности массопередачи могут быть успешно реализованы лишь при известных значениях параметров гидродинамических моделей. [c.98]

В реальных условиях взаимодействия потоков пара и жидкости на контактных устройствах промышленных размеров могут возникнуть более сложные структуры потоков, характеризующиеся не только заданной степенью продольного и поперечного перемешивания, но и наличием застойных и циркуляционных зон, байпасных потоков, продольной и поперечной неравномерности распределения потоков и прочими видами неравномерности, снижающими общую эффективность массопередачи на контактном устройстве. В связи с этим следует отметить, что общая эффективность массопередачи может быть даже ниже, чем при полном перемешивании потоков. [c.114]

Обратимся теперь к рассмотрению равновесия в неравномерно нагретом газе, устанавливающегося вследствие диффузии. Прн диффузионном равновесии устанавливается такое распределение концентраций, при котором полный диффузионный поток равен нулю. При этом диффузионный поток, обусловленный градиентом температуры, компенсирует диффузионный поток в обратном направлении, обусловленный возникающим градиентом концентрации легкого газа. Имеем [c.11]

Потери давления в лопаточных венцах распределены по их высоте (по радиусу) крайне неравномерно. Поток за рабочим колесом и за аппаратами по шагу решетки является также весьма неравномерным по всем своим параметрам полному и статическому давлению, скорости и ее направлению. При измерениях в абсолютном движении за колесом насадки, воспринимая периодически переменные величины, осредняют их. [c.88]

В реальных условиях из-за неравномерности профиля скоростей в сечении потока и неполной сепарации встречных взаимодействующих фаз в отдельных сечениях аппаратов всегда происходит перемешивание фаз в продольном направлении. Это приводит к уменьшению движущей силы процессов тепло- или массообмена и к соответствующему уменьшению эффективности аппаратов (по сравнению с режимом полного вытеснения). В реальных аппаратах никогда не достигается полное и мгновенное смешение предыдущих и последующих объемов вещества. Заметим, что с увеличением отношения длины аппарата к его диаметру / >к движение потоков в аппарате приближается к режиму полного вытеснения, а при уменьшении этого отношения — к режиму полного перемешивания. [c.23]

Все эти факторы (влияние стенки, нарушение однородности слоя во время эксплуатации, запирание отдельных отверстий опорных решеток) создадут аналогичную неравномерность распределения скоростей в слое также и при набегании на него потока полным сечением (см. рис. 3.12, г). [c.91]

Исследования показали, что при кольцевом (периферийном) вводе потока в аппарат движение жидкости значительно сложнее, чем при обычном боковом. Струя, поступая в кольцо и взаимодействуя со стенкой корпуса аппарата, разделяется на две части, обтекает эту стенку и устремляется по инерции в противоположный конец кольца. Отсюда через щели в стенке корпуса аппарата она выходит в его полость. При этом создаются условия для двойного винтового (вихревого) движения (рис. 8.8, а). В результате распределение скоростей по сечению рабочей камеры аппарата получается неравномерным М = 1,8-н2, табл. 8.3). Закручивание потока столь значительное, что сохраняется даже после установки в начале рабочей камеры плоской решетки. Поэтому и за решеткой неравномерность распределения вертикальных составляющих скоростей не устраняется (Л4 = = 1,5ч 2,0). Только после наложения на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки, устраняющей закручивание потока, достигается практически полное выравнивание скоростей по всему сечению (М = 1,08ч-1,10). Опыты показывают, что установка одного спрямляющего устройства без плоской решетки неэффективна (см. рис. 8.8, б), так как вследствие малого сопротивления это устройство не может выравнять скорости по величине. [c.213]

Направляющие лопатки, устанавливаемые в корпусе аппарата за входом, не улучшили условий течения. Коэффициент неравномерности при этом получился даже несколько большим (Мк = 1,40), а пульсации потока и изменение распределения скоростей во времени сохранились. Применение за направляющими лопатками одной и особенно двух перфорированных решеток или одной уголковой решетки привело практически к полному выравниванию скоростей по трубным электродам (Мк = 1,11 1,03 и 1,08 соответственно) и устранению неустойчивости потока. [c.253]

Колебания скорости потока в трубопроводах и пульсации давления, обусловленные неравномерной подачей, порождают ряд нежелательных явлений в насосных установках. Появляется вибрация в трубопроводах, а колебания напряжений в деталях трубной обвязки приводят к усталостным разрушениям. Пульсации давления могут неблагоприятно отражаться на технологическом процессе. Чтобы максимум переменного давления не превышал допускаемое для данной гидравлической системы (трубы, соединения, уплотнения), в ряде случаев приходится снижать мощность насоса ниже располагаемой. Колебания давления во всасывающем тракте — причина нарушения процесса всасывания, снижения наполнения цилиндров жидкостью или даже полного прекращения (срыва) подачи. [c.113]

Как было показано в гл. 2, отдельные (локальные) отклонения скоростей, даже если они очень значительны, не могут служить показателем степени неравномерности потока в целом, т. е. значения ш, ах и гишщ не могут характеризовать эту неравномерность, тем более, что для сечения /—/ они являются случайными. Более объективную и полную оценку степени неравномерности дает интегральная ее величина, например коэффициент Л , . Результаты расчета этого коэффициента па основе измеренных скоростей при различных средних скоростях потока приведены ниже. [c.247]

Площадь сечения рабочей части камеры наддува вссгда получается во много раз больше площади входного сечения наддувающего (рабочего) вентилятора. Поэтому непосредственное присоединение этого вентилятора к камере без соответствующих воздухораспределительных устройств внутри камеры недопустимо, так как при этом не будет обеспечено не только равномерное поле скоростей, но даже полная раздача потока с неравномерным полем скоростей по всему сечению камеры. Кроме того, непосредственное присоединение наддувающего вентилятора к камере без переходного диффузора приведет к очень большой потере давления во всей уста [c.309]

Для подсчета реактивной силы воонользуемся основным свойством неравномерных (по величинам полного давления) потоков, заключающимся в том, что неравномерность в распределении скорости исчезает очень медленно, а давление выравнивается быстро. [c.53]

При установке в рабочей камере плоской решетки (рис. 7.2, б) даже с очень больишм коэффициентом сопротивления (соответственно = 30 и 315), при котором создается новая неравномерность распределения скоростей ( перевернутый профиль), выравнивание потока происходит значительно раньше, т. е. на меньшем расстоянии от входа в аппарат. Однако и в этом случае полное выравнивание скоростей (Ш х 1 и /И , 1) наступает только при Н = НЮ 2,6- 3. [c.162]

Иногда принимают в качестве средних значений параметров средние по площади скоростн, давления, температуры и т. д. Можно показать, однако, что такое простейшее осреднение является, вообще говоря, неправильным и может привести к ошибочным результатам отношение средних значений полного и статического давлений не будет соответствовать среднему значению приведенной скорости, расход газа, вычисленный по средним параметрам, будет больше или меньше действительного и т. п. Если исходная неравномерность потока невелика, то количественно эти погрешности незначительны при большой неравномерности параметров ошибка может быть существенной. Поэтому к решению поставленной задачи в общем случае подходят иным путем. [c.267]

Напболее распространенным являет я метод нахождения средних значений параметров р, Т и % при сохранении в исходном и осредненном потоках одинаковыми расхода газа G, полной энергии Е и импульса I. Условия G = onst, Е = onst и / = onst дают необходимые для решения задачи три уравнения с тремя неизвестными. Пусть в поперечном сечении исходного неравномерного потока известны (заданы пли измерены) поля температуры, полного и статического давлений. Тогда можно считать в каждой точке сечения известными полное давление р, температуру торможения Т и приведенную скорость %. По величине X для каждой точки сечения могут быть найдены газодинамические функции q(X), z X) и др. Для потока в целом расход, импульс и энергия определяются путем интегрирования соответствующих элементарных выражений по всему сечению. Так, например, расход газа равен [c.268]

Возможны и другие способы осреднения параметров неравномерного потока. Однако очевидно, что при любом способе осреднения параметров неравномерного потока сохраняется только часть его суммарных характеристик и неизбежно утрачиваются некоторые свойства потока. Мы видели, что в первом случае при осреднении изменялась энтропия, во втором — импульс потока. Можно указать и на другие условности, связанные с процессом осреднения параметров. Так, пусть в исходном потоке статическое давление р одинаково но всему сечению. После замены действительных параметров средними вычисленное но р и Л статическое давление р окажется иным, чем в исходном потоке. То же возможно и в отношешш величины приведенной скорости, полного давления и др., еслп они постоянны по сечению исходного потока. Отсюда следует, что в каждом реальном случае необходимо выбирать такой способ осреднения, который наиболее полно отражал бы особенности поставленной задачи. Так, например, при вычислении потерь или к. п. д. рационально пользоваться осреднением параметров потока, при котором выполняется уело- [c.272]

Расчеты, проведенные для сверхзвуковых потоков при различных законах изменения приведенной скорости по сечению, показывают, что даже при весьма большой неравномерности потока — например, при изменении полного давления р в 5— 10 раз при р = onst — множитель правой части уравнения (147) отличается от единицы всего на 0,5—1,5 %. Поэтому можно считать, что д(Х) д(Х), т. е. результаты определения средней приведенной скорости из уравнения расхода и уравнения импульсов практически совпадают. Точность этого приближенного соотношения тем выше, чем больше значения X в потоке, однако и при умеренных сверхзвуковых скоростях (X > 1,21,3) различие между значениями X и X составляет доли процента ). [c.274]

Характерной особенностью нерасчетной сверхзвуковой струп является существенная неравномерность потока параметры газа значительно изменяются как по дл1ше струи, так и по радиусу поперечных сечений. Для расчета такого потока обычно применяется метод характеристик, позволяющий по исходным значениям параметров на срезе сопла найти параметры газа во всей сверхзвуковой части потока, примыкающей к соплу. В ряде случаев, однако, необходимо знать только некоторые суммарные характеристики потока, например полный импульс, суммарные по- [c.408]

При расчете струи используются уравнения энергии, нераз-рыв1ности и количества движения. Поэтому необходимо, чтобы значения полной энергии, расхода и имиульса газа в поперечном сечении, вычисленные по средним значениям параметров, были равны их действительным значениям в исходном неравномерном потоке. Кроме того, для расчета важно правильно оценить энтропию потока это дает возможность использовать условие сохранения полного давления па участках, где отсутствуют потери, а также определять действительную величину суммарных потерь по изменению среднего полного давления. [c.409]

Как известно (гл. V), при осреднении неравномерного потока в общем случае могут быть сохранены неизменными только три его суммарные характеристики. Однако для сверхзвукового потока с постоянной по сечению температурой торможения, каким является начальный участок нерасчетной струи идеального газа при отсутствии смешения, можно найти такие средние значения параметров в поперечном сечении, нри переходе к которым од-еовременно с высокой степенью точности сохраняются значения расхода, полной энергии, импульса и энтропии при неизменной площади сечения. Эти средние значения параметров газа в поперечных сечениях начального участка струи и будем вводить в уравнения неразрывности, энергии, импульсов. Совместные решения этих уравнений поэтому будут также относиться к средним значениям параметров, а определяемая отсюда площадь сечения будет равна действительной площади соответствующих сечений струи. Почти все основные свойства потока при таком одномерном рассмотрении не изменяются и оцениваются правильно. Утрачивается лишь одно существенное свойство течения, а именно равенство статического давления на границах струи и во внешней среде поэтому приходится условно полагать, что в каждом поперечном сечении потока существует некоторое по- [c.409]

Полный коэффициент скорости сопла фс можно представить в виде ироизведенпя трех коэффициентов, учитывающих потери на трение (ф/), потери от неравномерности потока и наличия местных скачков уплотнения в горле сопла (фр) и потери вследствие отклонения потока в выходном сечении от осевого направления (фа) [c.441]

Формулы (2.11), (2.12) не могут быть получены простым предельным переходом в (2.6), (2.7) при стремлении к нулю длины соответствуюпцей полуоси. Такая ситуация полностью аналогична той, которая имеет место при анализе тепломассообмена капли и твердой частицы с окружающей жидкостью (см. 5 гл. 1 и работы [41, 49]), а именно, существует промежуточная область малой кривизны ( —> оо) поверхности эллипсоида вращения, в которой для вычисления полного диффузионного потока необходимо учитывать два первых члена разложения функции тока (2.4) в ряд по степеням — 1 . Это связано с тем, что при X оо второй член разложения функции тока в ряд становится сравнимым с первым членом, и обусловлено неравномерностью предельного перехода при оо и Is в (2.4). [c.143]

Распределение нара. Как указывалось выше, большая часть разностй уровней жидкости на тарелке возникает не в зоне колпачков, а на приемной зоне тарелки. Потеря напора в зоне колпачков, по-видимому, составляет около 25% общей разности уровней, определяемой из рис. 6. Эта разность уровней вызывает неравномерность потока пара, в результате которой через ряды колпачков на приемной стороне тарелки проходит меньшее количество пара, чем на сливной стороне. На основании разности уровней жидкости и гидравлического сопротивления смоченного колпачка можно вычислить ожидаемую степень неравномерности распределения нагрузки по пару. Отмечено [3], что если отношение разности уровней к гидравлическому сопротивлению смоченного колпачка равно 0,5, то при нормальных расчетных условиях и полном открытии прорезей через ряд колпачков на приемной стороне тарелки проходит около 85% расчетной нагрузки но пару, а па сливной стороне тарелки около 118%. [c.149]

Офсетные головки соединяют в себе преиму1дества угловых и прямоточных. В них расплав совершает двойной поворот под прямым углом, что позволяет компенсировать неравномерности потока, возникающие в обычных угловых головках при одинарном повороте. При использовании этих головок комплектующее оборудование в большинстве случаев располагается на одной оси с экструдером. Офсетные головки широко применяются для производства труб, где наиболее полно используются их преимущества—отсутствие ребер н легкий до- [c.173]

Воздействие водного раствора, перегретых водяных паров и газов на рассеянное в мезозойских отложениях Западно-Туркменской впадины органическое вещество приводит к его коренной перестройке и продуцированию нефти, углеводородных газов, галоидорганических и других соединений. Их совместное нахождение в условиях высоких температур и давлений, сушествующих на глубинах свыше 6—8 км, возможно в виде газовых растворов (Тумарев, 1963 Чемоданов, 1967 Кузьмин, 1968). По мере преобразования все новых порций горных пород и рассеянного в них органического вещества возрастают объем и давление газовых (ретроградных) растворов вплоть до аномально высоких давлений, превосходящих геостатические (White, 1955 Аникеев, 1964). Происход т прорыв газового облака в верхние части геологического разреза, в области с меньшими температурами и давлениями. Прорывы чаще всего происходят по существующим разломам — наиболее ослабленным зонам земной коры. Неравномерная проницаемость таких зон (раздувы, сужения и плотная притертость пород смежных блоков, заплывание и т. д.) на определенных глубинах приводит к частичному или полному экранированию потока газовых растворов. [c.120]

Каскад реакторов полного перемешивания, равнозначный по выходу определенному реальному реактору, будем называть заменяющим каскадом (рис. УПЬЗЗ). Расчет реактора можно свести к расчету заменяющего его каскада, если удастся определить число ступеней. Для этого нужно количественно описать отклонения от полного вытеснения в реальном реакторе. Такие отклонения обусловлены 1) неравномерным распределением скорости потока в осевом (продольном) направлении 2) флуктуациями скорости и завихрениями 3) молекулярной диффузией. Это приводит к тому, что продукты реакции перемещаются из конечной части аппарата в направлении к входу, исходные же вещества переносятся в обратном направлении. На конечном участке аппарата они разбавляют смесь пpoдyкtoв и снижают выход реакции. Следовательно, в общем случае указанные эффекты оказывают неблагоприятное влияние на работу реактора. [c.322]

Распределение скоростей непосредственно по отверстиям решеток могло бы дать наиболее точное представление о степени растекания струи по ее фронту, однако ввиду малости отверстий, поджатия в них струек и неравномерности распределения скоростей по сечению отверстий, а также значительного отклонения большинства струек от направления оси отверстий непосредственное измерение скоростей потока в них с помощью трубки Пито не представлялось возможным. Поэтому соответствующие измерения производились с помощью цилиндрической трубки, перекрывающей полностью своим торцом поочередно каждое отверстие решетки. Очевидно, при этом измерялось полное давление р,, в отверстиях. Так как при истечении струйки из отверстия в тонкой стенке в бoльшoii объем полное давлеппе практически равно динамическому в наиболее сжатом сеченпп, то при этом измерении можно было вычислить скорость в сжатом сечении [c.161]