Жидкие фракции крекинга

Олефины, содержащиеся в продуктах крекинга и особенно в крекинг-газах, являются хорошим и легко доступным для производства сырьем. Для увеличения ресурсов олефинового сырья парафины или более тяжелые фракции специально подвергают крекированию (пиролизу). Таким образом, этилен получается в результате крекинга различных газов С2—С4 (этан, пропан, бутан) и жидких фракций (газойль, лигроин и мазут). Пропилен получается при термическом и каталитическом крекинге лигроинов и газойлей, а также из пропана и бутана. [c.577]

Полученные жидкие фракции крекинга содержат 75—90% непредельных углеводородов с открытой цепью. Наибольщее содержание непредельных углеводородов характерно для продуктов крекинга мягких парафинов. Содержание а-олефинов во фракциях крекинга твердых и мягких парафинов достигает 92—96,5% в расчете на моноолефины. [c.82]

Полученные жидкие фракции крекинга содержат 75—90 % непредельных углеводородов с открытой цепью. Наибольшее содер- [c.58]

ЖИДКИЕ ФРАКЦИИ КРЕКИНГА [c.508]

В нефтехимической технологии сравнительно немного процессов синтеза с получением целевых продуктов (продуктов потребления), использующих в качестве сырья газовые или нефтяные фракции (смеси углеводородов). Среди них — некоторые процессы производства моющих веществ типа алкиларилсульфонатов из крекинговых бензинов, эмульгаторов из керосина или газойля, жирных кислот окислением смеси твердых или жидких парафинов, нафтеновых мыл из керосиновых и масляных фракций, крезолов из бензиновых фракций (крекинга) и т. д. [c.46]

VI жидкие продукты крекинга (легкая фракция). [c.60]

Продукты крекинга, входящие в камеру, представляют собой смесь жидких (более тяжелых) и парообразных (более легких) фракций. Углубление крекинга всей этой массы в целом невозможно, так как тяжелые жидкие фракции (высокомолекулярные продукты, образовавшиеся при крекировании в реакционных змеевиках печей) начнут коксоваться прежде, чем легкие термоустойчивые фракции разложатся с образованием бензина. Поэтому углубленному крекингу подвергают только легкую часть продуктов крекинга, находящуюся в парах. Для этой цели продукты крекинга из обеих печей вводят в реакционную камеру через верх ее. Жидкие тяжелые продукты уплотнения проходят камеру быстрее, чем пары, так как стекают по стенкам аппарата вниз и, подвергнувшись незначительному крекингу, выводятся с низа камеры. Пары более легких продуктов, заполнив камеру, находятся в ней дольше и подвергаются дополнительному, более глубокому крекингу, что без значительного коксообразования дает дополнительный выход бензина и повышает его октановое число. Реакционная камера заполнена парами крекируемых продуктов, а жидкость (тяжелая смолистая часть) находится в аппарате на низком уровне. Тепло продуктов крекинга, вступивших в камеру, расходуется на реакции дополнительного крекинга, и поэтому температура в камере снижается по высоте аппарата. Если продукты крекинга на входе в камеру имели температуру 500°, то на выходе из нее 470° и ниже. [c.249]

К2, где контактируется с парами продуктов крекинга, поступающими из испарителя высокого давления И1. Образующаяся тяжелая флегма (исходный полумазут и рециркулирующие фракции) с низа колонны подается в печь легкого крекинга П1. Легкая флегма, собирающаяся в аккумуляторе колонны, подается в печь глубокого крекинга П2. Продукты крекинга из обеих печей поступают в реакционную камеру Р1, откуда через редукционный клапан, снижающий давление с 20 до 5 ат, поступают в испаритель И1 пары из испарителя направляются в нпз колонны К2, а жидкий крекинг-остаток самотеком поступает с низа И1 в испаритель низкого давления И2 для отпарки легких фракций. Крекинг-остаток откачивается через теплообменники Т1 и холодильник ТЗ в емкость, а пары через конденсатор Т4 поступают в газоотделитель 02. [c.252]

Дизельное топливо и тяжелая фракция проходят через секции отпарной колонны 7, охлаждаются в теплообменниках 1 и холодильниках 8 и отводятся как товарные продукты. Часть тяжелой фракции в виде рециркулята смешивается с сырьем и подается в реактор 3, а часть направляется на орошение нижней части колонны 4. Смесь тяжелых жидких продуктов крекинга и катализаторной пыли из низа колонны 4 поступает в шламоотделитель 9, из которого шлам возвращается в реактор [c.138]

Жидкие продукты крекинга дистиллята коксования и вакуумного газойля характеризуются высоким содержанием серы в бензинах 0,57—1,22% в дизельной фракции 2,6—3,06%. Содержание серы в остатках, выкипающих выше 350 °С, несколько меньше, чем во фракции 200—350 "С (2,0—2,7%). [c.87]

Результаты расчета величины теплового эффекта каталитического крекинга тяжелого вакуумного газойля ромашкин-ской нефти (фр. 350- 500° ) над цеолитсодержащим катализатором показаны в табл. 2—4. В табл. 2 приведен групповой углеводородный состав жидких продуктов крекинга вакуумного газойля. В табл. 3 сведены результаты расчета по уравнению. (3) величин теплот образования фракций углеводородов сырья и продуктов крекинга, полученные на основании данных табл. 1 и 2. Теплота образования газа рассчитывалась по теплотам образования составляющих его индивидуальных углеводородов, а теплоты образования кокса н смол —по уравнению, приведенному в работе [8]. [c.168]

По одному из методов, применявшихся в Германии [44], твердый парафин со средним молекулярным весом 500, содержавший менее 5% жидких фракций, крекировали при 540° и 3—4 апш в присутствии водяного пара. Время пребывания углеводородов в зоне крекинга составляло 6—7 сек. При этом были получены следующие продукты (в весовых процентах) [c.134]

При обычном термическом и каталитическом крекинге происходит перераспределение водорода, содержащегося в сырье, между продуктами крекинга. Чем тяжелее сырье и чем больше в нем смолисто-асфальтеновые веществ, тем больше образуется при крекинге тяжелых, обедненных водородом компонентов - кокса и крекинг-остатка. Особенно отчетливо это проявляется при коксовании тяжелого высокоароматизированного сырья. Например, при коксовании остатка >450°С термогазойля (исходного сырья для производства сажи) было получено 63,8 мае. % кокса, 34,2 мае. % газа и всего 2 мае. % жидких фракций. В данном случае произошло практически полное распределение водорода и углерода между газом и коксом, т.е. было достигнуто предельно возможное для данного сырья концентрирование углерода. [c.68]

Ректификационные колонны. Первая колонна предназначена для отделения смеси паров крекинг-бензина, легкой флегмы и газа от тяжелой жидкой фракции. Как уже отмечалось, в колонну поступает вся смесь паров из первого испарителя (по двум шлемовым трубам диаметром 300 мм) ввод паров в колонну — на высоте 7,4 м. Для ректификации паров в колонне имеется девять колпачковых тарелок. В низу колонны установлено пять отбойных тарелок. Расстояния между тарелками верхней части 600 мм, между отбойными 400 мм (между двумя нижними 1000 мм). [c.168]

Продукты крекинга состоят из газа (л 20%) и жидких веществ (углеводороды С5 и выше) образуется также 1—2% кокса. Наи-больш-ш интерес представляют жидкие продукты, которые отде-лянэт от газа и перегоняют с выделением тех нлн иных фракций. Ниже приведен типичный фракционный состав жидких продуктов крекинга парафина (в % от превращенного сырья) [c.45]

Поэтому газы, получаемые при крекинге сернистого сырья, как правило, содержат сероводород. При разложении сернистых соединений образуются также жидкие органические соединения серы, например меркаптаны, которые переходят в бензиновые фракции крекинга. Возможно также выделение свободной серы. [c.56]

Кривые распределения серы по фракциям жидкого продукта крекинга газойлей [c.110]

Сырьем для пиролиза, направленного на производство этилена и пропилена, служат этановая и нропановая фракции крекинг-газов, попутного и природного газов, а также низкооктановый газовый бензин и некоторые жидкие фракции крекинг-продуктов, например крекинг-керосин. [c.13]

При переработке жидких фракций крекинга и риформипга можно получить следующие продукты [c.510]

Полученную смесь жидких продуктов крекинга разгоняют с целью определения выхода бензиновых фракций, выкипающих до 200° или до 210° в зависимости от принятой методики. Индекс активности катализатора численно равен выраженному в процентах (объемных или весовых) отношению количества полученног<у бензина к количеству прокрекированного сырья. [c.25]

Теперь можно сказать, что с практической точки зрения между названными разновидностями крекинг-процесса нет существенной разницы, так как всо они дают тот жо выход и то же качество продукта. Если же отмечать более тонкие различия, то следует заметить, что систему с одним змеевиком можно предпочесть для легкого крекинга тяжелого остаточного-сырья (висбрекинг). С другой стороны, все указанные крокинг-процессы дают одинаково хорошие результаты для отбензиненной нефти и газойлей. Если имеется необходимость в обработке большого количества тяжелых фракций нефти, то предпочтение оказывается процессу с восходящим потоком реагентов в реакционном кубе. В этом случае можно отгонять болое легкие погоны, а более тяжелые оставлять в реакционной зоне до получеиия нужных результатов. Это особенно используется в различных процессах 1 рекинга до ] Окса. Если к обработке компонентов паровой фазы, как например, при крекинге газойлей и отбензиненной нефти, предъявляются более жесткие требования, то большим признанием пользуется система с нисходящим потоком реагентов в реакционной х амере. В этом случае жидкие фракции проходят через реакционную камеру и быстро удаляются, тогда как нары находятся там еще долгое время, чем достигается их нужная обработка. Этот метод был особенно эффективен для получения маловязкого мазутного топлива нз некоторых отбензинен-ных нефтей. [c.31]

Продуктами всех этих технологических процессов служат углеводородный газ, жидкие фракции и кокс. Газ обычно мало отличается от обычного газа крекинга, содержащего до 10—15% олефинов и сероводород, количество которого зависит от содержания серы в сырье. К жидким продуктам относятся небольшое количество бензина, в основном получаемого из 1аза, и различные более тяжелые фракции. Только часть газойля, которая кинит до 540° С, пригодна как сырье для каталитического крекинга часть, кипящая выше, содержит летучие соединения металлов (Ni, Fe, V), которые представляют собой яд для катализатора. Устаревший периодический процесс коксования давал только один жидкий продукт. [c.319]

Основными жидкими фракциями, которые используют как сырье для нефтехимии, являются низкооктановые бензины, полученные при отбензинивании природных попутных газов или газов крекинга, и легкие бензины первичной перегонки или крек11нга. [c.52]

Наряду с изменением состава и строения жидких у1леводо-родов бензиновой фракции, крекинг приводит также и к образованию газов в количестве от 5 до 50% от веса исходных веществ в зависимости от системы крекинга. [c.99]

В газообразных продуктах деструктивного гидрирования, как и ири каталитическом крекинге, преобладают бутаны, причем половина их приходится па долю пзобутана. В жидких фракциях, однако, содержание разветвленных олефиновых и парафиновых углеводородов, значительно уступает таковому в бензинах каталитического крекинга. Это находит объяснение в том, что здесь имеет место торможение реакций полимеризации олефнноБ и связанных с изомерными превращениями реакций днсиропорционпрования водорода реакциями прямого гидрирования кратнт,1х связей. [c.178]

Автооксидация высших олефиновых, нафтиленовых и диеновых углеводородов, входящих в состав жидких фракций нефтепродуктов (крекинг-бензина и крекинг-керосина) и вызывающих образование смол, изучалась И. Д. Зелинским и П.П, Борисовым [24], С. С. Медведевым и др. [25], Кассар [26] и МП. др. [c.320]

Продукты крекинга состоят из газа, паров бензина и промежуточных фракций (крекинг-флегмы) и крекинг-остатка. Для отделения последнего от газо-наровой фазы (бензина и промежуточных фракций) продукты крекинга из реакционного устройства поступают в испаритель — полый аппарат, режим в котором (температура и давление) обеспечивает отделение жидкого крекинг-остатка от газо-наровой смеси. [c.236]

Разогретое до температуры 60—80° сырье заливалось в сырьевой бачок, имеющий паровой подогреватель и поплавковый указатель уровня, откуда плунжерным насосом марки НПН-2 подавалось в смеситель, в который по другой линии из пароперегревателя поступал водяной пар. Количество воды, подаваемой в парообразователь, регулировалось дозировочным насосом. Смесь сырья и водяного пара поступала в подогреватель, где нагревалась до температуры крекинга и затем поступала в верхнюю часть реактора (на колпачок). Реактор работал без уровня, что исключало возможность быстрого закоксовывания его. Продукты крекинга через редукционный вентиль направлялись в испаритель, где происходило разделение паровой и жидкой фаз. Жидкие продукты крекинга через хо лодильник поступали в приемник, герметически соединенный с общей газовой системой до счетчика. Приемник взвещивался до и после опыта. Газ с верха испарителя, а также из приемника через холодильник, газосепаратор и газовые часы выводился в газометры для анализа, а избыток — в атмосферу. С низа газосепаратора отбирались сконденсированные бензиновые фракции и добавлялись к жидким продуктам. [c.95]

Состав продуктов вторичных процессов переработки нефтяного сырья чаще всего значительно отличается от состава продуктов прям()й перегонки иефти. Особенно характерно наличие непредельных углеводородов — в газах и жидких фракциях термического крекинга под давлением, коксования, каталитического крекинга и, конечно, пиролиза, для которого газообразные непре-де 1ы[ые углеводороды являются целевыми. Процессы, протекающие под давлением водорода, — каталитический риформинг, гидроочистка, изомеризация, гидрокрекинг, дают продукты, состоящие в основном из предельных углеводородов. Некоторое количоство непредельных может содержаться лишь в гидрогеии-затах неглубокого гидрокрекинга остаточного сырья. Так, йодное число дизельной фракции гидрокрекинга ар [анского мазута составляет 10,2 бензина — около 24 г 1о/100 г . [c.93]

Жидкие продукты крекинга, полученные смешением дистиллята из приемника с продуктом из автоклава, подвергают разгонке из колбы с небольшой колонкой (см. рис. 12). Разгонку ведут со скоростью 5—6 капель в 10 с. Крекинг-бензин отбирают до 200 °С, затем, если предусмотрено заданием, отгоняют промежуточную фракцию 200—350 °С, которую на промышленной установке направляют в нечь глубокого крекинга. Атмосферную разгонку ведут примерно до 250 °С в нарах, после этого колбу охлаждают и дальнейшую разгонку ведут в вакууме. Таким образом, материальный баланс разгонки дает выход бензина, промежуточной фракции и остатка. Полученные выходы пересчитывают на загрузку автоклава. Общий материальный баланс опыта следующий [c.117]

Провести в автоклаве легкий крекинг гудрона нри 420— 425 °С, 1 МПа (10 кгс/см ), продолжительности пребывания (при температуре крекин1а) 30 и 45 мин. Составить материальные балансы опытов, отогнать от жидкого продукта крекинга бензиновую фракцию (до 200 °С) и определить ее выход, а также вязкость полученного крекииг-остатка. [c.123]

Сопоставлением результатов показано при крекинге дистил- мята коксования достигается меньшая степень превращения в основном в результате снижения выхода бензина наблюдается по-пышснное коксообразование и уменьшение содержания сероводорода в отходящих газах жидкие продукты крекинга дистиллята коксования, как н вакуумного газойля, отличаются высоким содержанием серы и не >могут быть использованы в качестве компонентов товарной продукции без предварительной сероочистки. При этом более высокое серосодержание отмечается во всех жидких продуктах — бензине, дизельной фракции и фракции, выкипающей >350 °С, полученных в результате каталитическота крекинга дистиллята коксования. [c.89]

Прежде всего рассмотрим такие процессы пиролиза жидких углеводородных смесей, целью которых является лишь получение олефинов, а не полная ароматизация. При пиролизе всегда получают богатую ароматическими соединениями жидкую фракцию, так как дансе в относительно мягких условиях происходит ароматиаация, и кроме того, ароматические углеводороды содержатся в исходном сырье. В то время как парафины и нафтены распадаются с образованием газообразных продуктов, ароматические углеводороды остаются нетронутыми и накапливаются в жидких остатках крекинга. [c.93]

При высокотемпературном крекинге и пиролизе нефтяных фракций неизменно получают некоторое количество ароматических углеводородов. Одним из примеров может служить процесс парофазного крекинга по методу Риттмана, который был разработан в 1915 г. для получения наибольшего выхода ароматических углеводородов. Жидкие продукты крекинга, проводимого при 700° и 10 ата, содержат б—8% бензола и по 4—6% толуола и ароматических Сд-углеводородов. [c.267]

Независимо от того, применяется ли процесс "PNA Management для новой установки или его приспосабливают к существующей, зто требует капиталовложений, которые значительно меньше стоимости установки гидрокрекинга. Расходы по капиталовложениям, связанные с применением процесса "PNA Management", часто окупаются менее чем за год, особенно, если поток, переносящий рецикловую жидкость, оценивать также, как жидкое топливо. Время, за которое окупаются капиталовложения, может быть большим в том случае, если этот поток может использоваться не для производства жидкого топлива, а другого продукта. На рис.14 показано, что в результате изменения стоимости при переключении потока с выпуска жидкого топлива на легкий рецикловый газойль возрастает целесообразность сохранения этого потока. В тех случаях, когда поток, переносящий рецикловую жидкость, используется в качестве сырья для получения жидкого каталитического крекинга, цена на него возрастает до 26.5 амер. долларов/барель против 18.0 амер.долларов/барель /цена на сырую нефть, освобожденную от легких фракций/, благодаря его качеству и большему выходу легкого рециклового газа. [c.316]

ВИСБРЁКИНГ [от англ. vis( osity)-вязкость, липкость, тягучесть и breaking-ломка, разрушение], один из видов термич. крекинга. Применяют для получения из гудронов гл. обр. котельных топлив (топочных мазутов). Процесс проводят в жидкой фазе при сравнительно мягких условиях 440-500°С, 0,5-3,0 МПа, время пребывания сырья в зоне р-ции от 2 до 30 мин и более. Осн. р-ции-расщепление парафиновых и нафтеновых углеводородов с образованием углеводородных газов и бензина, а также жидких фракций, кипящих в пределах 200-450°С, и вторичных асфальтенов. Бензин и газ (суммарный выход обычно 7-12% от массы сырья) отделяют от парожидкостной смеси ректификацией [c.376]

Выдерживание продуктов крекинга в реакционной камере при высокой температуре и высоком давлении усиливает термическую полпмеризащгю алкенов, главным образом низших. Это увеличивает выход жидких продуктов крекинга. Однако нет данных о том, какая часть продуктов полимеризации приходится на бензиновые фракции, а какая на более тяжелые продукты. Можно сказать, что образованию высокомолекулярных продуктов полимеризации противодействует большая склонность высокомолекулярных углеводородов I распаду. Кроме иолимеризации, возможно протекание реакций конденсации (алки.пирования) алкенов с ароматическими углеводородами. В результате этих реакций будут образовываться относительно высококипящие продукты (пи-гропно-керосиповые и более высококипящие фракции). [c.100]