Влияние толщины на прочность покрытий

В книге освещены проблемы и современное состояние борьбы с коррозией аппаратуры и машин в химической, нефтеперерабатывающей и смежных с ними отраслей промышленности. Описаны исследование коррозии металлов в условиях теплопередачи применение электросварных труб в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленностях катодное наводороживание и коррозия титана и его а-сплавов в различных электролитах влияние водорода на длительную прочность сталей влияние пластической деформации на водородную стойкость сталей о методике определения температурных границ применения конструкционных сталей в гидрогенизационном оборудовании влияние водорода при высоких температурах и давлениях на механические свойства металлов защитные свойства плакирующего слоя стали 0X13 на листах стали 20К против водородной коррозии влияние твердости стали ЭИ579 на ее коррозионную стойкость в водородосодержащих средах влияние легирующих элементов на водородную коррозию стали влияние толщины стенки и напряжений на скорость водородной коррозии стали протекторная защита теплообменной аппаратуры охлаждаемой сырой морской водой коррозия углеродистой стали в уксусной кислоте и электрохимический способ ее защиты торможение коррозии стали Х18Н9 в соляной кислоте добавками пенореагента ингибиторы коррозии для разбавленных кислот ингибиторы коррозии стали в системе углеводороды—сероводород—кислые водные растворы сероводородная коррозия стали в среде углеводород—электролит и защитное действие органических ингибиторов коррозии ингибиторы коррозии в среде углеводороды—слабая соляная кислота коррозионно-стойкие стали повышенной прочности для химического машиностроения тепло- и коррозионно-стойкие стали для печных труб и коммуникационных нефтеперерабатывающих заводов коррозия в нитрат-нитритном расплаве при 500° С коррозионная стойкость сталей с пониженным содержанием никеля в химически активных средах коррозия нержавеющих сталей в процессе получения уксусной кислоты окислением фракции 40—80° С, выделенной из нефти коррозионные и электро-химические свойства нержавеющих сталей в растворах уксусной кислоты коррозия металлов в производстве синтетических жирных кислот газовое борирование металлов, сталей и сплавов для получения коррозионно- и эрозионно-стойких покрытий применение антикоррозионных металлизированных покрытий в нефтеперерабатывающей промышленности коррозия и защита стальных соединений в крупнопанельных зданиях. [c.2]

Рис. 91. Влияние толщины эмалевого покрытия на прочность при изгибе

Металлические покрытия. Для защиты деталей от коррозии и воздействия других разрушающих факторов применяют металлические покрытия. Так, для борьбы с кавитационным износом дизельных гильз используют покрытия цинковые, алюминиевые, хромовые и никелевые. Однако практика показывает, что применение металлических покрытий для защиты деталей от гидроэрозии не дает положительных результатов. В условиях сильного микроударного воздействия такие покрытия быстро разрушаются. Особенно низкую эрозионную стойкость имеют покрытия цинком, алюминием, медью и другими металлами, обладающими невысокой механической прочностью. Такие данные были получены в работе [10]. Авторы этой работы указывают, что на сопротивление микроударному разрущению оказывает большое влияние толщина [c.258]

В работе [5] изучено влияние толщины лакокрасочных покрытий на прочность. В качестве объектов исследования были выбраны покрытия из нитрата целлюлозы, нитролака, белой и черной нитроэмалей, подвергшиеся - термостарению в различной степени. Термостарение обеспечивало идентичность изменения свойств толстых и тонких покрытий, которая является необходимым условием определения масштабного эффекта,, [c.67]

ВЛИЯНИЕ ТОЛЩИНЫ НА ПРОЧНОСТЬ ПОКРЫТИЙ [c.62]

Рис. 90. Влияние толщины эмалевого покрытия на ударную прочность

Влияние толщины хромового покрытия на снижение предела усталостной прочности недостаточно определенно. Имеются сведения, что с увеличением толщины хрома снижается усталостная прочность [22] и в то же время по другим данным ее влияние незначительно [21]. [c.45]

Радиальные напряжения, которые возникают в блоке эпоксидной смолы на стержне, значительно больше, чем в пленке, поскольку диаметр блока и толщина слоя компаунда на стержне значительно превосходит толщину пленки покрытия. Следовательно, основной вклад в контактное давление вносят радиальные напряжения в блоке эпоксидной смолы. Вполне логично заключить, что эти напряжения, оказывая влияние на силу трения, тем самым вносят вклад в адгезионную прочность. Представлялось интересным измерить силу трения, вызванную действием контактного давления. Для этой цели были изготовлены несколько видоизмененные образцы. Один из концов стержня, выступающий из блока, освобождали от пленки покрытия путем обработки растворителем, а с другой стороны блока производили кольцевую зачистку. При измерении усилия сдвига стержня относительно пленки покрытия после разрушения адгезионной связи оказалось, что сила трения сравнительно невелика и составляет 2—3 МПа, что на порядок ниже значения адгезионной прочности, т. е. первоначального усилия сдвига стержня (рис. 1.16). [c.50]

Таким образом, чем выше прочность стали, тем в большей степени хромирование уменьшает ее малоцикловую усталостную прочность. Толщина хромового покрытия и плотность тока не оказывают статистически значимого влияния на предел малоцикловой усталости. С понижением температуры электролита долговечность образцов возрастает [34]. [c.48]

Работы по определению влияния никель-фосфорных покрытий на усталостную прочность образцов из стали 45 производились на образцах, никелированных в кислом растворе, содержавшем 25 г л хлористого никеля 30 г л гипофосфита натрия, 20 г л уксуснокислого натрия и 30 г/л глицина при pH 5 (толщина покрытия 30—33 мк). Никелированные образцы не подвергались термо-104 [c.104]

Существенное влияние на прочность сцепления покрытий с основным металлом оказывает толщина цинкового покрытия. Чем меньше толщина цинкового покрытия, тем выше прочность сцепления никель-фосфорного покрытия с основным металлом. [c.132]

Для увеличения адгезии в качестве подслоя применяют соединения, химически взаимодействующие с пленкообразующими подложкой при этом для создания в покрытиях однородной упорядоченной структуры, обеспечивающей быстрое протекание релаксационных процессов, в качестве модификаторов подложки применяются соединения с регулярным чередованием активных и неактивных групп в системе. В работе [ПО] приведены результаты исследований природы адгезионных связей и влияния их распределения на внутренние напряжения, возникающие в процессе отверждения ненасыщенных полиэфиров, путем модифицирования стеклянной подложки кремнийорганическими соединениями. Особенность этих соединений состоит в том, что они химически взаимодействуют с поверхностью стекла и содержат набор функциональных групп, способных образовывать с олигомером связи различной природы. Адгезия полиэфирных покрытий, определяемая по величине предельных внутренних напряжений, вызывающих самопроизвольное отслаивание пленки от подложки, составляет 4,5 МПа и обусловлена образованием водородных связей между ОН- и СО-группами ненасыщенного полиэфира и ОН-группами стекла. Величина внутренних напряжений зависит от условий полимеризации и толщины покрытий [112]. Наименьшие внутренние напряжения возникают в покрытиях, отвержденных при 20 °С. Однако неполное насыщение двойных связей в этих условиях и влияние относительной влажности на адгезионную прочность обусловливают нестабильность механических свойств и сравнительно низкую прочность покрытий. [c.68]

Толщина покрытия. Этот параметр оказывает существенное влияние на свойства полиэтиленцеллофана. Зависимость адгезионной прочности полиэтиленцеллофана от толщины экструдированного покрытия представлена на рис. 20. Как видно из рисунка, оптимальная толщина [c.70]

Временное сопротивление хрома разрыву уменьшается при увеличении толщины слоя покрытия. Для осадков хрома с толщиной слоя 0,1 мм = 50— 60 кгс/мм при увеличении толщины слоя хрома до 0,5 мм предел прочности снижается до 16—30 кгс/мм. Эти значения прочности и, влияние толщины слоя обычно в практической работе не учитываются. Толщину хрома назначают или исходя из требования необходимого восстановления изношенной детали, или для обеспечения максимального повышения срока [c.32]

По данным [99, ЮО], хромирование значительно снижает предел выносливости и статическую выносливость стали. В работе [100] было показано, что с увеличением прочности стали отрицательное влияние хромового покрытия на механические свойства увеличивается. С увеличением толщины хромового покрытия от 10—15 до 50— 70 мкм также снижается усталостная прочность (на базе 10000 циклов) на 20%. [c.197]

В табл. 52 показано влияние твердых анодных покрытий на прочность некоторых сплавов [17]. Видно, что происходит небольшое снижение прочности при повышении толщины покрытия почти у всех изученных сплавов. Это, однако, не является достаточным поводом для отказа от применения такого способа нанесения покрытий. [c.230]

Из данных табл. 3 видно, что по внешнему виду не всегда можно судить о составе латунных покрытий и прочности сцепления с ними резины. Необходимо стремиться к получению а-латунных покрытий примерного состава 70% Си и 30% 2п с допустимыми отклонениями в обе стороны в пределах 3—3,5%. Толщина латунных покрытий в пределах 1—5 мк на прочность сцепления существенного влияния [c.135]

Для получения аэродинамически гладкого и прочного покрытия необходимо применять весьма толстые лакокрасочные пленки. Казалось бы, что с увеличением толщины слоя лакокрасочного покрытия его прочность и долговечность будут возрастать, однако это не так. Дело в том, что в пленках лакокрасочных покрытий под влиянием непрерывно протекающего процесса старения возникают внутренние напряжения. С увеличением толщины пленки величина этих напряжений возрастает и при известных условиях оказывается больше прочности пленки, и пленка начинает растрескиваться. Значительное влияние на растрескивание покрытия оказывают вибрационные нагрузки в деревянных обшивках и деформация древесины в результате ее увлажнения. [c.45]

Для предотвращения коррозии стенок сосуда под влиянием агрессивных грунтовых сред внутреннюю поверхность их необходимо покрыть составом на перхлор-виниловой основе с грунтовкой (число слоев определяется агрессивностью среды) и слоем жидкостекольной композиции 6 толщиной 2—3 мм. Этот состав является оптимальным с точки зрения прочности, адгезии, плотности и антикоррозионной защиты. Он хорошо выдерживает воздействие различных жидких и газообразных окислительных сред, а также хорошо сохраняется при длительном нахождении в условиях различных грунтовых сред. Кроме того, жидкостекольные составы выдерживают температуру до 800 и ниже 0°С. С внешней стороны ячейки не подвергаются воздействию агрессивных сред и их можно покрыть любым составом, стойким к повышенным температурам в атмосферных условиях. Если в качестве агрессивной среды, интенсифицирующей процессы старения покрытий, применяют летучие вещества, то сверху сосуд 24 закрывают герметической крышкой на болтах с использованием прокладок. [c.86]

Несмотря на то, что испытаиию подвергались образцы с различной толщиной стекла (61 = 1,6 1,2 1,3 1,5 2,0 мм), установить влияние толщины стекла на прочность при раздавливании не удалось. Очевидно, влияние толщины стеклянного покрытия, а следовательно, и остаточных напряжений на прочность при раздавливанип незначительно. К такому же выводу можно прийти на основе анализа условий прочности остеклованных труб на раздавливание (120), (121). [c.139]

Хорошая свариваемость стали и молибдена наблюдается в тех случаях, когда общая толщина биметаллического листа составляет 20 мм при толщине молибдена 1-2 мм (прокатка при 950 и 1200°С) и 3,5-6 мм (прокатка при 950° С) при толщине молибденового покрытия 10 мм листы не свариваются. Другими словами, при небольшой толщине молибден хорошо сваривается со сталью и в случае прокатки при 1200° С. Это можно объяснить тем, что условия прокатки недостаточно изотермичны. При контакте с холодными валками тоньсий теплопроводный молибденовый слой охлаждается и фактически температура на границе молибден-сталь ниже, чем температура в камере. Использование в качестве подложки различных сталей (0,03—0,16% С) не оказывает заметного влияния на прочность на срез биметаллического композита, гак как при испытаниях на срез, как правило, наблюдается разрушение по молибдену. [c.94]

Г. И. Тупицин (см. [628]) обнаружил снижение усталостной прочности хромоникелевой стали после пористого хромирования из стандартного электролита (250 г/л СгОз, 2,5 г/л Н2504) при Дк=60- 65 А/дм2 и 60°С с последующим дехромированием при Да=45 А/дм2 в течение 15 мин. В четырех сериях образцов, отличающихся только толщиной слоя хрома, предел выносливости значительно уменьшался с увеличением толщины слоя хрома. Однако в согласии с данными В. А. Дунькевича [629] при очень большой толщине хромового покрытия (0,4 мм) предел выносливости не только не понижается, а даже увеличивается. Довольно широкое исследование влияния времени хромирования на усталостную прочность трех марок стали (состав приведен в табл. 6.2), провели Е. Виганд и Р. Шайност [630]. [c.258]

Покрытия из ацетобутиратцеллюлозы имеют хорошую адгезию достаточно тверды (твердость по ПМТ-3 13—14 кгс1мм ), устойчивы к удару, царапанию, истиранию сохраняют износоустойчивость [184] после длительного (2200 ч) атмосферного старения и УФ-облучения хорошо выдерживают воздействие воды, водных растворов нейтральных солей и мыла,,алифатических углеводородов (бензин, гептан), сырой сернистой нефти, спиртов (этилёнгли-коль, глицерин), однако разрушаются под влиянием сильных щелочей и аммиака. Электрическая прочность покрытий толщин< й 600—650 мм составляет 40 кв [233] предельная температура эксплуатации 70° С. . [c.115]

При испытании на изгиб вращающегося образца из нормализованной цементированой стали Барклай и Девис установили снижение примерно на 30% предела усталости у никелированных образцов (никелирование в электролите из сульфата никеля) Очень поучительной была также их попытка испытать образец с удаленным никелевым покрытием, показавшая, что при этом была вновь достигнута прочность материала, не подвергавшегося никелированию. Те же авторы на закаленной цементированной стали исследовали также влияние толщины покрытия и нашли, что у никелевых покрытий, полученных из сульфатноникелевого электролита, имеется явно выраженная зависимость предела усталости от толщины слоя покрытия. В то время как снижение предела усталости при толщине 13 мкм составляло всего лишь [c.189]

О влиянии хромовых покрытий при непрерывных нагрузках имеется ряд данных, которые независимо от состава материала и его структуры позволяют считать, что при кратковременной растягивающей нагрузке (при испытании на растяжение) большее значение имеют коэффициенты относительного удлинения 5 и относительного сжатия г ), чем коэффициенты Сто.г и ст, характеризующие прочность. Виганд и Шеииост исследовали влияние твердого хромового покрытия толщиной 100 мкм (при плотности тока 50 а/дм и температуре 55°С) на прочность при растяжении образца из облагороженной стали, соответствующей современной стали марки ЗОСгМоУЭ, и установили на основании (несколько более высокого сопротивления растяжению, что слой хрома также воспринимал нагрузку. Удлинение и сужение шейки (с 60 до 33%) стали заметно меньшими. При электролитическом снятии хрома с образцов оба эти коэффициента лишь незначительно улучшились. Эти данные были подтверждены многочисленными испытаниями различных материалов для самолетостроения, а также работами Бильфингера со стержнями из стали 3160, хромированными на толщину 150 мкм. Позднее Логан при проведении широкого объема работ с облагороженной сталью (температура отпуска 495° С) марки 4130 (соответствует марке 25СгМо4) пришел к выводу, что предел текучести и предел прочности на растяжение с увеличением толщины покрытия уменьшаются на 10—20% и что остальные коэффициенты деформации в результате гальванической обработки заметно снижаются. Рыкова и Таушер независимо от условий хромирования пришли к этим же выводам. [c.196]

В работах [382, 383] показано, что прочность сцепления покрытий, как и прочность самих материалов, падает с повышением температуры. Однако в некоторых случаях максимальная прочность сцепления обнаружена при 200—400°С (рис. 92). Наблюдается также снижение прочности сцепления с увеличением толщины покрытия. В сочетаниях (AI2O3, Zr ) — (сталь, молибден, вольфрам) этот эффект носит приблизительно линейный характер и связан с накопленирм внутренних общих усилий сжатия в покрытиях. Неблагоприятное влияние толщины обнаруживается и при испытании органических покрытий. Так, например, нитроцеллюлоза в толстом слое (около 100 мкм) самопроизвольно отстает от стекла после высыхания. В то же время тонкая пленка (около 25 мкм) очень прочно связана с подложкой [307]. [c.255]

Несбходимость определения указанных характеристик обусловила довольно значительное число исследований в этом направлении. Было изучено влияние никель-фосфорных покрытий на усталостную прочность сталей различных марок. Образцы никелировались как в кислых, так и щелочных растворах различного состава. Толщина покрытия составляла от 5 до 35 мк. [c.97]

В процессе исследований было изучено влияние никель-фосфорных покрытий на усталостную прочность образцов из сталей ЗОХГСА и ЭИ415. Образцы имели длину П4 мм, диаметр рабочей части 5 мм и никелировались в кислом растворе, содержавшем 20 г/л хлористого никеля, 20 г/л гипсфосфта натрия и 8 г/л уксуснокислого натрия. Часть образцов имела надрез с радиусом 0,75 мм. Толщина покрытия составляла 0,02 мм. Испытания производились на базе 10 млн. циклов. Никелированные образцы термической обработке не подвергались. Испытания выявили, что наличие [c.97]

В следующей серии испытаний было изучено влияние никель-фссфорных покрытий на усталостную прочность конструкционных сталей других марок и при различной толщине покрытий. [c.98]

Увеличение запаса адгезионной и когезионной прочности покрытий путем регулирования релаксационных процессов на границе полимер — подложка позволяет значительно повысить долговечность покрытий. Было установлено [116], что эластичные грунтовки способствуют увеличению морозостойкости покрытий, а более жесткие грунтовки (например, стеаратные)—понижению морозостойкости. Однако большинство исследований, направленных на выявление влияния природы подложки, грунтовок и порозаполнителей на свойства и долговечность покрытий, носят визуальный характер. Применение метода изучения внутренних напряжений позволило оценить роль этих модификаторов подложки в определении свойств и долговечности полимерных покрытий. Как видно из рис. 3.7, грунтовки на основе карбамидоформальдегидной смолы и порозаполняющий состав КФ-1 с соотношением жидкой и твердой фазы 1 0,7 ухудшают адгезию покрытий и снижают их долговечность. При использовании составов КФ-1 (с соотношением жидкой и твердой части 1 1) и КФ-2 внутренние напряжения понижаются значительно больше адгезии, которая оценивалась по величине предельных критических напряжений, вызывающих самопроизвольное отслаивание покрытий при определенной их толщине. Показано [117], что применение указанных порозаполнителей позволяет значительно увеличить долговечность полиэфирных по- [c.80]

При прочих равных условиях природа материала основы оказывает определенное влияние на прочность сцепления с ней N1—Р покрытий. Результаты соответствующих исследований, проводимых путем нанесения на поверхность покрытия сетки рисок, гиба с перегибом до излома образцов, нагрева до 400—600° С и быстрого охлаждения в воде никелированных образцов (30 циклов), разрыва образцов с последующим взвешиванием отслоившегося покрытия (толщиной 40 мкм) приведены в табл. 21,. 22. При одинаковых условиях термообработки адгезия покрытия на образцах из стали 15ХМ2ФСБ несколько слабее, чем на других сталях, а на легированных сталях несколько ниже, чем на углеродистой стали 35. Аналогичные результаты получены при испытаниях образцов из сталей 15ХМ2ФСБ и 15Х1М1Ф. [c.54]

Прочность пленок падает при увеличении пористости покрытий. Она не всегда одинакова у пленок разной толщины определенное влияние оказывает и способ получения покрытия. Прочность адгезированных и неадгезированных пленок примерно равна. Временная зависимость прочности покрытий выражается уравнением [c.73]

Гибкость. Гибкость покрытых проволок определялась на металлических цилиндрах диаметром 40, 30, 20 и 10 мм. После изгиба проволоки на цилиндре изогнутая поверхность образца исследовалась под микроскопом. Удовлетворительной считалась гибкость тех покрытий, которые не откадывались при изгибе на цилиндре диаметром 10 мм. Установлено, что удовлетворительной гибкостью обладают покрытия, толщина которых не превышает 4—5 и. Нашими опытами не выявлено влияние добавок окислов кобальта и никеля на прочность сцепления покрытий с металлами. По-видимому, это объясняется малой толщиной слоя покрытия, а также высоким содержанием никеля в термоэлектродных сплавах. [c.188]

Разнообразие минеральных материалов по размеру зерен и природе осложняет исследование влияния когезии битума на физикомеханические свойства асфальтобетона и битумоминерального материала. Даже прп обработке битумом минеральной смеси, состоящей целиком из известняка, поверхность различных по крупности зерен будет покрыта пленкой битума разной толщины. В этом случае смеси более тонко измельченного материала будут обладать более высокой прочностью за счет высокой когезии битума, распределенного тончайшим слоем на поверхности высокодисперсного минерального порошка. Еще более сложные зависимости будут иметь место при обработке сл ешанных минеральных. материалов основных и кислых пород или материалов только кислых пород (гранит, кварцевый песок, грунт). [c.160]

Бензостойкое металлизационное цинковое покрытие получают электрометаллизацией. Оно состоит из одного слоя цинка различной толщины оптимальная толщина его составляет 120—150 мкм. Качество металлизацион-пого цинкового покрытия зависит от степени чистоты цинка правильного проведения технологического процесса его нанесения. Причем решающим фактором, оказывающим влияние на качество металлизациониого покрытия, является прочность сцепления (адгезия) наносимого цинкового слоя с поверхностью защищаемого металла. [c.102]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология