Действительный процесс истечения

Действительный процесс истечения необратим, поэтому он сопровождается увеличением энтропии. В частности, в А -диафам-ме водяного пара (см рис. 5.7) он изображается не вертикальным отрезком -2, как в обратимом процессе адиабатного истечения, а некоторой условной линией -2 , конечная точка которой 2 лежит на изобаре Р2, причем положение ее может быть найдено из условия [c.137]

Действительный процесс истечения (линия О—1) сопровождается потерей скорости на трение и вследствие этого возрастанием энтропии. Потери энергии в сопле найти через скоростной коэффициент ф . [c.45]

Удельный объем льдистого пара на выходе из сопла в условиях действительного процесса истечения определяют по формуле [c.45]

Выше упоминалось, что действительный процесс истечения принято рассматривать как политропный, чему соответствует предположение, что коэффициент потерь постоянен по длине сопла. Отсутствие необходимых опытных данных и стремление не усложнять существенно метода расчета заставляет нас пока сохранить это допущение и считать скоростной коэффициент ф одинаковым для любой части сопла, хотя в действительности это, по-видимому, не так. [c.77]

Действительный процесс истечения [c.245]

Действительный процесс истечения в соплах направляющего аппарата не является изоэнтропийным, так как протекает с потерями на трение. [c.245]

Расчетные формулы для действительного процесса истечения аналогичны таковым для изоэнтропийного процесса, только вместо должен входить коэффициент скорости К. Так, для выходного сечения сопла fi в процессе 0 1 получаем формулу [c.246]

По истечении некоторого времени материал с поверх ности начинает подсыхать и на нем постепенно образуется высохший слой — корка, сначала в виде маленьких бугор ков, которые, непрерывно увеличиваясь, затягивают всю поверхность материала. Период образования корки соответствует второму периоду сушки, когда испарение происходит, так же как и в первый период, с поверхности материала, но величина влажной поверхности в этот период, вследствие образования корки, постепенно уменьшается, в связи с чем скорость сушки будет равномерно падать. Влажность материала, -при которой на его поверхности начинает образовываться корка, называется первой критической влажностью, а влажность, при которой образование корки заканчивается, — второй критической влажностью. После того как корка затянет всю поверхность влажного материала, начинается третий период сушки, характеризующийся испарением влаги из внутренних слоев материала Толщина корки в этот период все время увеличивается, пока не достигнет толщины слоя высушиваемого материала, что будет соответствовать окончанию процесса сушки. Скорость сушки в третий период быстро падает, так как сопротивление корки прохождению сквозь нее паров влаги из внутренних Слоев материала все время возрастает. В действительности процесс сушки пастообразных материалов в неподвижном слое осложняется такими явлениями, как образование трещин и вздутий на поверхности материала, выпадение кристаллов, содержащихся в маточном растворе, и т. п. [c.270]

По линии АВ = hf) идет адиабатический процесс расширения пара в сопле. В действительности с учетом превращения части кинетической энергии в тепловую процесс истечения пара идет по политропе Л С. В этом аппарате происходит полная конденсация пара и обращанная часть кинетической энергии в тепло в сопле при встрече с водой отдает тепло воде полностью. Поэтому для нагрева воды теплосодержание пара можно брать в в точке В. Из уравнения теплового баланса расход пара будет [c.133]

В действительном процессе при приложении нагрузки вал и подшипник упруго деформируются, правильность геометрических цилиндрических форм нарушается, изменяются радиусы кривизны вала и подшипника. При некоторых нагрузках радиусы изменяются настолько, что расположение шейки вала в подшипнике приближается к концентричному. Эти искажения первоначальных геометрических форм в большой степени влияют на несущую способность и температурный режим подшипника [27]. Наиболее существенно, что при деформированной схеме торцевое истечение масла из нагруженной зоны [c.20]

Удельные холодопотери процесса истечения найдутся как разность адиабатического теплоперепада Дг ддз и действительного теплоперепада Дг 3.5,. [c.27]

Действительная удельная холодопроизводительность процесса истечения 3-4 для каждого режима может быть подсчитана по уравнению [c.28]

Расчетные формулы для действительного и изоэнтропийного процессов истечения аналогичны. Так, для выходного сечения сопла /i в процессе 0—J [c.277]

Величина представляет собой отношение действительной энергии истечения к теоретической и называется к. п. д. процесса истечения. [c.14]

Режим истечения газа действительно будет дозвуковым, сколь бы велик ни был подогрев в камере заданное полное давление газа, снижающееся в процессе подвода тепла, недостаточно для создания звуковой скорости истечения в атмосферу. Если бы полное давление р было большим, например р = 2,4-10 Н/м , то из последней формулы следовало бы г(Хз) = 0,390 это значение меньше критического, так как 7-(1) = 0,429. Следовательно, при таком давлении режим истечения был бы критическим и Хз = 1,0. [c.251]

В действительности растворы полимеров равновесны, обратимы, их свойства не изменяются со временем. Однако надо иметь в виду одно обстоятельство, которое может стать источником многих ошибок в экспериментальных исследованиях растворов полимеров. Равновесие в этих системах наступает очень медленно. Чтобы получить равновесный, не изменяющий своего состава и свойств раствор, надо выдержать его ири данной температуре длительное время — несколько суток, а иногда даже несколько месяцев. Это связано с очень малой скоростью диффузии молекул полимеров. Но медленное течение всех процессов в растворах высокомолекулярных веществ отнюдь не противоречит факту их термодинамической устойчивости, их равновесности. Равновесие не зависит от того, в результате каких процессов оно достигается. Если по истечении определенного времени установилось истинное состояние равновесия и раствор не изменяет более ни своего состава, ни своих свойств, то такой раствор равновесен независимо от того, как велик был этот промежуток времени. [c.202]

При математическом описании процесса приняты некоторые допущения. В качестве испаряющейся жидкости принята вода, не содержащая примесей. Рассматривается движение изолированной (одиночной) капли, начальная скорость которой принимается равной скорости истечения воды из форсунок. На основе литературных данных [37 94] принято, что при распыливании жидкостей механическими центробежными форсунками коалесценция капель отсутствует. Поля скоростей несущего газового потока в циклонном реакторе принимаются осесимметричными, что наблюдается и в действительности в циклонных реакторах с двусторонним и многосторонним подводом топливовоздушной смеси. Температура газового потока усредняется по всему объему зоны испарения. Турбулентные пульсации в потоке не оказывают влияния на траектории движения капель. Испаряющиеся капли воды не влияют на характер движения газовой среды. Лучистый теплообмен при нагреве и испарении капель не учитывается. С учетом указанных допущений исследуемый процесс описывается следующей системой уравнений. [c.41]

Действительный расход потока среды отличается от теоретического значения, определяемого по формуле (18.3). Влияние реальных условий отбора давления и протекания среды корректируются коэффициентом истечения С изменение плотности среды корректируется коэффициентом сжимаемости е. Поскольку наличие местных сопротивлений (арматуры, отводов, колен и пр.) искажает распределение скорости по сечению трубопровода, то для нейтрализации этого влияния применяют прямые участки трубопроводов, до и после сужающего устройства, определенной длины. Влияние шероховатости измерительного трубопровода на коэффициент истечения С корректируется с помощью поправочного коэффициента на шероховатость внутренней поверхности измерительного трубопровода К . Коррекция коэффициента истечения на притупление в процессе эксплуатации входной кромки отверстия диафрагмы осуществляется с помощью поправочного коэффициента на притупление входной кромки отверстия диафрагмы К . С учетом этого, уравнение массового расхода принимает вид [c.476]

Это стационарный уровень, соответствующий начальной скорости реакции, как это принято в обычной стационарной кинетике (фиг. 21). Действительно, в промежуток времени между моментом, когда система достигла стационарного состояния, и моментом, когда накопится достаточное количество продукта, можно с хорошим приближением принять, что (ЯЛ)о равно (ЕА). По истечении этого промежутка времени Ло следует заменить выражением (Ло — X), и мы получим общее уравнение для изменения (ЕА) в течение стационарной стадии процесса (если Ло о). Для отыскания зависимости (ЕА) от (ЕА)о в предстационарный период нужно проинтегрировать уравнение (47) [c.179]

Наиболее обстоятельное исследование по истечению кипящей воды выполнено Бейли [6]. При визуальном изучении им процесса выяснилось, что действительно наблюдается метастабильное состояние — перегрев потока жидкости, окруженного на выходе из дроссельного устройства кольцом пара. В связи с этим Бейли пытался в своей работе проверить предположение о том, что в проходном сечении дроссельного органа имеет место не кипение (испарение в объеме жидкости), а лишь испарение с поверхности потока. Бейли считает, что при давлении насыщения начинающееся парообразование приводит к повышению давления в сечении и испарение прекращается, в результате чего возникает пульсирующий поток. [c.14]

Фр Фг> Фз — коэффициенты, учитывающие потери скорости в сопле, камере смешения и диффузоре п — отношение действительной скорости смеси в камере смешения к скорости изобарного процесса смешения т — отношение скорости истечения газа к скорости подсасываемого воздуха [c.151]

Таким образом, результаты опытов показали, что процесс образования капель при истечении жидкости из капилляра в спутном потоке воздуха действительно [c.127]

Но в нашем случае разница плотностей ванн с переменным составом ДМФ была незначительной (5%) и ею можно пренебречь. Так как расстояние от фильеры до дна ванны было небольшим, скорость диффузионных процессов не могла сказаться на скорости истечения раствора. Действительно, оказалось, что при истечении в вертикальном и горизонтальном направлениях результаты опытов были одинаковыми. [c.226]

Действительный процесс истечения всегда связан с трением между рабочим телом и стенками сопла, а также внутренним трением в самом потоке рабочего тела, поэтому он сопровождается потерей кинетической энергии и дейсгвительная скорость истечения всегда меньше теоретической [c.136]

Газодинамические функции, пользование которыми значительно ускоряет и упрощает расчеты, широко вошли в расчетную практику. Однако в литературе рассматривается обычно их применение для расчетов изоэнтропийных процессов. В данной статье рекомендуется простой способ использования табличных данных газодинамических функций, рассчитанных для процесса S = onst, для расчета действительного процесса истечения газа. [c.72]

Однако можно показать, что, заменяя действительный процесс истечения О—I (фиг. 12) эквивалентным ему изоэнтропийным процессом А—/, получаем возможность пользования табличными данными газодинамических функций, рассчитанных для процесса S = onst, и при расчете действительного процесса [25]. [c.245]

Это уравпепие может быть решено только в том случае, если известна величина dtig dt, представляющая собой скорость конденсации (или образования зародышей), в зависимости от параметров состояния Т м р. Были проведены обширные исследования скоростей 1 ондепсацип (см. гл. V) [16, 17, 21, 22, 23], однако формулы для скорости образования зародышей являются слишком сложными для использования в простом уравнении (5.29). Качественно теория показывает, что скорость конденсации возрастает с увеличением отно-шения действительного давления пара к давлению насыщенных паров. Поэтому в процессе истечения скорость копдепсации всегда меньше величины, необходимой для поддержания равновесия, а в некоторых сверхзвуковых соплах конденсация вообще может не происходить [6]. [c.64]

Функция у (Я), входящая в эти уравнения, в обоих случаях может быть определена по таблицам газодинамических функций, подсчитанных для процесса 5 = onst. Нужно только помнить, что при изоэнтропийном процессе истечения имеется в виду процесс О—а при действительном — процесс А—1. [c.246]

Для бинарной смеси метод внезапного замораживания впервые предложен [232]. Основная идея метода состоит в замене истинного неравновесного течения двумя предельными течепнямп — равновесным до некоторого сечения, называемого сечением внезапного замораживания, и замороженным вниз по потоку от этого сечепия. Для случая бинарной смеси, когда в процессе истечения происходит лишь одна реакция рекомбинации, такой подход оправдан тем, что в области высоких температур и давлений течение действительно близко к равновесному, а в области больших градиентов газодинамических параметров, где резко падают давлеппе п температура, скорости рекомбинации становятся очень малы, так как они про-порциопальпы кубу плотности. Поэтому область, где имеет место неравновесное протекание реакций, весьма мала, и нстннное течение с небольшой ошибкой может быть заменено равновесно-замороженным. Этот факт проиллюстрирован на рис. 6.10, на котором [c.275]

Для многих приложений, в первую очередь для систем аварийной защиты АЭС, требуется рассчитывать скорость истечения двухфазного потока через отверстия или насадки. Наиболее важной является задача об истечении насыщенной или не до-гретой до температуры насыщения жидкости. Истечение такой жидкости сопровождается падением давления ниже локального давления насыщения, что приводит к парообразованию внутри канала. Наличие в потоке сжимаемой фазы создает возможность появления критического режима. Критические режимы истечения двухфазных потоков значительно отличаются от аналогичных режимов при истечении однофазной сжимаемой среды, где наступление критического режима связано с достижением в критическом сечении локальной скорости звука (см. п. 1.10.5). Так, если при однофазном критическом истечении в критическом сечении устанавливается давление, отличное от противодавления рпр и не изменяющееся при дальнейшем снижении противодавления, то в двухфазном потоке достижение максимального критического расхода смеси не обязательно сопряжено с установлением в критическом сечении давления, не зависящего от противодавления [46]. При достижении максимального расхода /ыакс хотя и устанавливается давление рср, отличное от противодавления, но оно зависит от последнего в некотором диапазоне его изменения (рис.1.100). Само определение скорости звука в двухфазном потоке не является однозначным, ибо оно зависит как от действительной структуры потока, так и от принятой физической модели процесса распространения волйьг возмущения, причем согласно [46] расчетные значения скорости звука в зависимости от принятой модели могут отличаться на порядок. [c.111]

В. А. Спейшер [Л. 67] по результатам различных исследований подробно рассмотрел закономерности развития факела, горящего в условиях свободной струи, и сделал вывод о том, что длина такого факела есть функция диаметра сопла, скорости истечения газа из него, действительного расхода воздуха, коэффициента молекулярной диффузии, удельного веса и вязкости газа. В практических условиях большинство горелок имеют устройства, позволяющие улучшить процесс смешения и тем самым увеличить интенсивность горения. В общем виде длина горящего факела приближенно может быть представлена [Л. 67] [c.35]

Из уравнения (1) видно, что скорость движения жидкости в процессе разгона меняется по экспоненте. Однако в действительности она меняется скачками, так как в трубе имеет к есто волновое движение [2]. Это объясняется наличием упругих деформаций жидкости и трубы. Когда клапан закрыт и труба находится под давлением Н, сечение трубы расширено, а жидкость находится в сжатом состо5ШИИ. При мгновенном открывании клапана давление жидкости у входа трубы сравнивается с атмосферным, вследствие чего сечение трубы сужается, а жидкость расширяется и начинается истечение жидкости со скоростью Явление упругих деформаций под действием сжатия трубы, приводящее к образованию скорости вызывает волну гидравлического удара, распространяющегося по трубе к баку со скоростью С. Когда прямая волна через приходит к баку, давление в трубе представляется пьезометрической линией с1 е (см. рис. 1). У входа трубы возникают два различных давления, вследствие чего появляется обратная волна, приводящая к расширению сечения трубы, сжатию жидкости и движению жидкости со скоростью V/. Через 2с, считая с начала такта, обратная волна достигает выходного сечения трубы, давление соответствует пьезометрической линии <Х - С, а скорость движения жидкости равна. Этим заканчивается первая фаза [c.34]

Если, помимо указанных, не происходит никаких других процессов, то вскоре обмен электронами прекраща- ется, так как вблизи поверхности цинка скапливаются положительно заряженные ионы которые настолько сильно притягивают электроны из цинкового электрода и препятствуют выходу из металла готовых к растворению ионов что процесс ионизации останавливается. То же происходит и в непосредственной близости от поверхности меди. Здесь вследствие осаждения ионов Си отрицательно заряженные сульфат-ионы собираются у поверхности медного электрода, и по истечении короткого времени из-за отталкивания электронов и притягивания ионов меди становится невозможным дальнейшее осаждение ионов Си Если гальванический элемент бездействует, то такое состояние действительно наступает. В ра -тающем же элементе, когда полюса его соединены проводом, условия совсем другие. Вследствие разности потенциалов между полюсами элемента, а также в растворе электролита все время течет электрический ток, причем ток в электролите обусловлен переносом свободно перемещающихся положительных ионов (катионов Си ) в одном направлении и отрицательных ионов (анионов 50 4 — в противоположном. Благодаря этому процесс ионизации атомов или разряда (нейтрализации) ионов может идти непрерывно. Раствор сернокислой меди должен быть отделен от раствора сернокислого цинка, так как в противном случае сернокислая медь будет иметь прямой контакт с цинком — между ними начнется непосредственный обмен электронами, что приведет к прекращению макроскопического тока. Такое разделение, однако, не должно означать электрическую изоляцию, так как в этом случае электрический ток идти не может. Поэтому оба раствора необходимо разделить пористой стенкой, которая препятствует смешению растворов, но позволяет ионам свободно мигрировать сквозь нее. [c.135]

При истечении параллельных струй в предварительно ожиженный слой (с целью интенсификации процессов [86]) нижняя оценка коэффициента Кэ может быть определена из равенства (4.6), а верхняя-из выражения Кэв = = 4,85/ l. В этом случае следует принимать значения Кэ, близкие к Кэв-Выбор конструкции щелевого газораспределителя не представляет особых трудностей. Действительно, в этом случае образуются вертикальные плоские струи, и следовательно, обоснование параметров щелей принципиально может быть выполнено аналогично тому, как это было сделано для перфорированных рещеток с круглыми отверстиями, только с учетом специфики и закономерностей развития плоских струй [5]. [c.109]

Обоснование метода измерения поверхностного избытка ПАВ по данным сепарационных опытов требует рассмотрения процессов массопереноса, протекающих при образовании пены. В некоторых работах в целях упрощения теоретического анализа распределение ПАВ между раствором и пеной рассматривают как результат достижения равновесия между жидким, хорошо перемешиваемым однородным раствором и осушенной стабильной пеной [9]. Гривс и Вуд [10] показали, что положение ввода раствора в колонку диаметром 10,2 см при высоте раствора 127 см не сказывается ни на объемной концентрации ПАВ, ни на скорости истечения пены. Это можно считать подтверждением того, что раствор при пенной сепарации действительно полностью перемешивается. Они также отметили, что в объеме раствора при изменении скорости потока газа новое равновесное состояние достигается достаточно быстро. Все это свидетельствует о допустимости использования равновесной модели для анализа сепарационного процесса. На основании такой модели предполагается, что часть жидкости, которая механически захватывается пеной, имеет постоянную концентрацию, равную равновесной концентрации ПАВ в объеме раствора хв- Это доиун1ение подтверждено далее путем ряда косвенных экспериментов. [c.140]

Перед тем как изложить результаты экспериментальных работ в области флуоресценции солей уранила, по-видимому, целесообразно дать краткие замечания относительно методика измерения интенсивности медленно затухающей флуоресценции (наиболее известным лрнмером этого процесса является флуоресценция солей уранила). В случае работы с красителями или другими органическими соединениями, флуоресценция которых прекращается почти одновременно (точнее, через 10 сек) с прекращением освещения, интенсивность флуоресценции обычно измеряют при постоянном освещении. Чтобы определить выход, количество световой энергии (или число квантов), испускаемой в секунду в установившемся состоянии, сравнивают с количеством световой энергии (или числом квантов), поглощенной за тот же период времени. С другой стороны, в опытах по медленно затухающей флуоресценции или фосфоресценции (различие между этими двумя явлениями см. ниже, на стр. 184) излучение часто возбуждают вспышкой, и мгновенную интенсивность излучения измеряют по истечении различных промежутков времени, прошедшего после вспышки, после чего проводят графическое интегрирование. Кроме того, полную энергию, выделившуюся после одной вспышки, можно опреде лить с помощью того или иного интегрирующего приспособления. В этом случае выход флуоресценции часто выражается как отношение полной световой энергии, выделившейся после вспышки, к количеству световой энергии, поглощенному при вспышке. Насколько выход, определенный этим методом, идентичен (или почти идентичен) выходу при постоянном освещении, зависит от длительности вспышки tf по сравнению с действительным, а не естественным временем жизни возбужденного состояния т. Если продолжительность вспышки велика по сравнению с указанным временем жизни типичных флуоресцирующих красителей (т <10 сек, в то время как вспышка может [c.177]

Нет сомнения в том, что активным участником в адсорбционном процессе является полярный конец молекулы. Однако остается нерешенным вопрос относительно начальной стадии адсорбции, т. е. является ли она в действительности хемосорбцией или физической адсорбцией (вызванная вандерваальсовыми взаимодей-ствнями), сменяемой затем хемосорбцией. По мнению Брестона [153], оба вида адсорбции протекают одновременно. При этом хемосорбция происходит на активных участках, в то время как остальная часть поверхности покрывается свободным ингибитором, удерживаемым физическими силами. Однако между полярными группами ингибитора и металлической поверхностью по истечении небольшого промежутка времени возникает сильная ковалентная связь. В литературе приведено много примеров, показывающих наличие прямой зависимости между прочностью этой связи и эффективностью ингибитора. [c.68]

Хотя прямые измерении температур н концентраций при введении холодного газообразного фторида в плазменную струю азота ке проводились, Евроятно, что в плазменной струе действительно существуют градиенты этих параметров. Следовательно, отбираемый закалочным зондом газ мог быть взят из ядра струи, температура и концентрация в котором не соответствовали средним значениям. Как концентрационный, так и температурный профили становятся совсем плоскими на расстоянии четырех калибров от среза сопла 171. Однако на этом расстоянии температуры быстро снижались до низких величин, при которых не образовывались соединения фтора с азотом. Следовательно, условия ца входе закалочного зонда, помещавшегося на расстоянии 6,4 мм (одного калибра) от места истечения плазмы, были неопределенными. Принимая во внимание результаты изучения процесса перемешивания и зкспериментал ный баланс энергий, была вычислена температура плазмы перед закалкой, составлявшая от 2000 до 5000 °К. Характер изменения концентрации соединений связанного азота, предсказанных расчетами равновесных составов при этих температурах, таких, как F N и N (рис. IX. 4), должен быть о ень важен для исследования образования стабильных фторидов азота в процессе закалки. [c.207]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология