Коэффициент целевого компонента в газ

Понятие коэффициента извлечения. Эффективность абсорбционно-десорбционных процессов характеризуется коэффициентом извлечения целевого компонента из газо-78 [c.78]

Обычно конечная концентрация целевого компонента определяется исходя из заданного коэффициента извлечения. В соответствии с принятым допущением (4.16) коэффициент извлечения [c.81]

Компоненты, поглощенные в процессе абсорбции, должны быть выделены из насыщенного абсорбента в процессе десорбции. В результате десорбции получаются целевые компоненты в виде продукта и регенерированный абсорбент, возвращаемый в процесс абсорбции. Чем полнее отпарены целевые компоненты из абсорбента, тем выще коэффициент извлечения их в процессе абсорбции. Чтобы целевые компоненты могли перейти в процессе десорбции из насыщенного абсорбента в газовую фазу, концентрация их в ней должна быть ниже равновесной. Для этого в десорбер подают инертный отпарной газ, не содержащий целевых компонентов и (или) подводят теплоту в нижнюю часть десорбера. [c.85]

Увеличение энергии связи приводит к усилению роли сорбционных явлений в общем процессе разделения. В частности, скачкообразное изменение концентрации компонентов на границах мембраны не только повышает проницаемость целевого компонента, но может принципиально изменить процесс разделения смеси. В полимерах коэффициенты диффузии более легких растворенных газов, как правило выше, а растворимость их ниже, чем у более тяжелых газов. В итоге скорость проницания последних часто превосходит проницаемость той же мембраны по более легким газам. [c.15]

Основные закономерности изменения селективности, показанные на рис. 2.8, определяются изменением отношения коэффициентов ускорения при варьировании режимных параметров процесса. Модификация поверхности пор [21] также приводит к направленному изменению коэффициентов ускорения Ф , повышая их для целевого компонента и снижая для балласта (см. рис. 2.9). [c.70]

Очевидно, мембранный модуль должен обеспечить необходимую производительность по целевому компоненту при заданных технологических условиях. Обычно заданы составы питающей смеси и пермеата (или коэффициент извлечения) и производительность модуля по целевому компоненту ( pt/J нужно определить тип и площадь поверхности мембраны, давления в каналах, температуру процесса и ряд конструктивных параметров. Разумеется, результаты расчета должны соответствовать критерию оптимизации — обычно минимуму приведенных затрат, включающих капитальные вложения и эксплуатационные расходы. Последние определяются прежде всего расходом энергии и учитываются эксергетическим к. п. д. процесса. Капитальные затраты зависят, в первую очередь, от стоимости мембраны. [c.158]

Из приведенных в таблице данных можно сделать вывод, что при низких значениях уг (модуль работает на исчерпывание целевого компонента) противоточная схема более выгодна и в отношении более высокой концентрации пермеата, и в отношении производительности модуля. При более высоких значениях Уг организация потоков в напорном и дренажном пространствах практически не влияет на эффективность работы модуля с асимметричными или композиционными мембранами (в том числе и в виде полых волокон). На рис. 5.14 представлены результаты расчетов модуля с полыми волокнами, причем расчет проведен как для симметричных (сплошных), так и для асимметричных волокон. Расчетные данные подтверждаются результатами экспериментов, проведенных на модуле с асимметричными полыми волокнами, особенно при малых значениях коэффициента деления потока 0. При больших значениях 0, равных 0,24—0,28, результаты экспериментов для прямо- и противотока не совпадают, что можно объяснить продольной (обратной) диффузией в пористом слое мембраны. [c.181]

Введем следующие упрощения модели процесса допустим, что коэффициент ускорения массопереноса целевого компонента Ф1 достаточно велик, так что /1>/г (1>1), т. е. [c.251]

Было показано [9], что развитие свободной конвекции за счет концентрационной неустойчивости приводит к заметной интенсификации массообмена, при этом максимум зависимости Ки = = f Pf) смещается в область больших давлений, а абсолютное значение коэффициента извлечения заметно возрастает, приближаясь к пределу в режиме идеального вытеснения с полным поперечным перемешиванием (см. рис. 4.27). В конечном счете это снижает удельные затраты энергии при заданном значении целевого компонента (см. рнс. 7.16). [c.267]

B зависимости от условий функционирования производственного комплекса в задаче (3.10)— (3.12) случайными параметрами могут быть элементы матрицы условий На,у II, компоненты вектора ограничений [e, , коэффициенты целевой функции j). Построчные вероятностные ограничения позволяют отразить в данной постановке различную значимость для целевого функционала невязок, возникающих в отдельных ограничениях. [c.57]

На нефтеперерабатывающих производствах значимая корреляция между технологическими коэффициентами и компонентами й,- вектора ограничений, которую следовало бы учитывать при формализации задачи оптимизации, также не наблюдается. Это связано с тем, что в соответствии с существующей схемой переработки нефти и нефтепродуктов целевая продукция НПП вырабатывается в товарном блоке в результате реализации специальной операции компаундирования. Кроме того, на [c.69]

Рассчитывают коэффициент извлечения целевого компонента в целом по схеме. Если он равен или несколько больше заданного, то расчет продолжается с п. 7. Если же он меньше, то необходимо уменьшить задаваемое количество пропана в верхнем продукте и провести повторный расчет по п. 6. [c.317]

Проверяют условие tp с /р. Если условие выполняется, расчет продолжают с п. 10. Если условие не выполняется, то это означает, что коэффициент извлечения целевого компонента следует принять таким, какой обеспечивает получение транспортабельного газа. [c.317]

В современных схемах НТК обычно достигаются такие коэффициенты извлечения целевого компонента, которые полностью обеспечивают получение необходимой точки росы перерабатываемого газа по углеводородам. [c.317]

Для предварительного задания общего расхода абсорбента по схеме ее просчитывают при трех произвольных расходах абсорбента, на основании которого строят кривую зависимости между расходом абсорбента и коэффициентом извлечения целевого компонента. По этой кривой при заданной степени извлечения определяют первое задаваемое значение расхода абсорбента, которое затем в процессе расчета уточняют. [c.326]

В данном случае приведен поверочный расчет схемы НТР. При проектном расчете обычно задаются коэффициентом извлечения целевого компонента. В этом случае по известному коэффициенту извлечения можно определить примерные составы верхнего и нижнего продукта, а по составу верхнего продукта — необходимую температуру в рефлюксной емкости как температуру точки росы верхнего продукта. Если в процессе расчета полученные составы верхнего и нижнего продукта сильно отличаются от принятых, то задаются новым значением температуры верхнего продукта, соответствующим полученному составу его, и расчет повторяют. [c.327]

Константа фазового равновесия для растворимости целевого компонента в поглотителе должна быть мала, а для остальных компонентов велика. Однако различия в абсорбционной способности поглотителя часто недостаточно, особенно если содержание целевого компонента в газе невелико по сравнению с содержанием других компонентов. В этом случае пользуются разницей в скорости поглощения компонентов. Поскольку для целевого компонента константа фазового равновесия т мала, коэффициент массопередачи для него, согласно уравнению (П-7), будет больше, чем для других компонентов с большими т (предполагается, что коэффициенты массоотдачи в газовой и жидкой фазах для всех компонентов приблизительно одинаковы). Поэтому целевой компонент поглощается быстрее. [c.287]

Коэффициент эффективной диффузии в капиллярно-пористом теле Оа в общем случае может изменять свое значение в процессе нестационарного массообмена вследствие меняющегося соотноще-ния между интенсивностями отдельных видов элементарных переносов массы при изменении количества целевого компонента внутри капиллярно-пористой структуры. [c.40]

В условиях работы реального аппарата межфазный массообмен осложняется по сравнению с массообменом одиночной неподвижной частицы, которая взаимодействует с потоком, имеющим постоянную концентрацию целевого компонента. Так, по опытным данным возможное вращение частиц неправильной формы интенсифицирует процесс внешнего массообмена. Однако количественный расчет этого эффекта для реальных массообменных аппаратов затруднителен. Кроме того, значение средних по поверхности частицы коэффициентов массоотдачи может существенно зависеть от порозности дисперсной фазы. [c.62]

Для вычисления Сж рассмотрим элементарный слой йх, в котором концентрация в жидкой фазе, проходящей в режиме идеального вытеснения, равна Сж- Запишем элементарное количество целевого компонента, передаваемое в слое йх от поверхности частиц к сплошной среде при коэффициенте массоотдачи р, порозности слоя сферических частиц твердой фазы в аппарате е и диаметре частиц (1-. [c.69]

Рассмотрим растворение частицы в общем случае, когда скорость процесса может зависеть от концентрации целевого компонента в растворителе, от достигнутой к данному моменту степени растворения у (например, через зависимость коэффициента массоотдачи от размера частицы) и от температуры процесса. [c.95]

Внешняя задача массопереноса записывается в виде уравнения массоотдачи, содержащего коэффициент массоотдачи р1 и разность концентраций целевого компонента в потоке и у нарул<ной поверхности зерна. Поскольку экспериментальное определение концентрации на наружной поверхности затруднительно, численные значения коэффициентов массоотдачи весьма разноречивы. [c.176]

Кинетические кривые, рассчитанные по уравнению (4.50) при различных значениях параметра П, приведены на рис. 4.9. С целью определения О в опытах со слоем в одно зерно непрерывно фиксируется концентрация целевого компонента в газе за слоем адсорбента. Полученная кинетическая кривая с(т) наносится на рис. 4.9. По условию лучшего совпадения экспериментальной и теоретической кривы находят коэффициент диффузии, соответствующий модели послойной отработки адсорбента. [c.188]

Обращаясь к основному уравнению массопередачи М — = КАгуРх, отметим, что М — количество передаваемого из фазы в фазу вещества, зависящее от требуемой степени извлечения целевых компонентов и количества сырьевого потока, — рассчитывается из уравнения материального баланса —поверхность контакта фаз — связана с размерами, конструктивными особенностями и гидродинамикой массообменного аппарата К, Аср — коэффициент массопередачи и средняя движущая сила — определяются кинетикой процесса, природой и составом контактирующих фаз они отражают конкретные условия массообменного процесса и характеризуют его специфику. [c.55]

Таким образом, система одномерных дифференциальных уравнений (4.73), дополненная граничным условием и обобщенными уравнениями для расчета массопереноса внутри мембраны Л,=Л (Г, Р, r) и массообмена в напорном канале Sh = = Sho4 (Rev, Gz, Ra ), образует математическую модель процесса разделения. Обычно заданы состав питающей смеси i = m(x = 0), необходимый состав проникшего потока Ср на выходе из мембранного модуля, коэффициент или степень извлечения целевого компонента. В зависимости от цели расчета определяется производительность по целевому компоненту или необходимая площадь поверхности мембраны. Давление, температура и скорость газа в входном сечении напорного канала II давление в дренажном канале являются параметрами, значение которых можно варьировать для поиска оптимального решения. Подробнее эти вопросы будут освещены далее в главе V, здесь же ограничимся только схемой расчета массообмена в отдельном мембранном элементе, полагая параметры исходной смеси и давление в дренаже известными. [c.153]

Если концентрации и давления в напорном и дренажном каналах практически постоянны (рис. 5.2), на практике такой вариант реализуется при небольших значениях коэффициента деления потока (отношение мольных расходов пермеата и исходного потока), невысоких значениях селективности к целевому компоненту, для каналов, в которых длина и ширина соразмерны, причем длина невелика [1, 2]. Например, при разделении воздуха с получением в качестве целевого продукта обогащенного кислородом потока на модулях с плоскопарал яельными и иногда — с рулонными мембранными элементами при разделении изотопов водорода, радиоактивных газов и т.д. [c.160]

На рис. 7.16 дана зависимость WlWmm от давления Pf при фиксированной длине мембранного элемента прочие условия процесса разделения идентичны указанным в разд. 4.4 при анализе массообменной эффективности. На рис. 7.17 показано, как связаны между собой коэффициент извлечения целевого компонента Kn = QyplXi и удельные затраты эксергии (работы) на моль проникшего потока [c.266]

Поиск минимума приведенных затрат и определение оптимальных значений технологических параметров необходимо выполнять в условиях тождественности учета влияющих факторов. К ним относятся не только технические условия проЕ1есса разделения (например, производительность и коэффициент извлечения целевого компонента), но ряд социальных характеристик, прежде всего условия безопасности труда и требования экологии. [c.270]

Отнесенная к единице массы и —объемная скорость потока —объем реакционной массы гигг — скорость реакции по -му компоненту х—относительная степень превращения а — коэффициент теплоотдачи между реакционной массой и стенкой реактора 2 — коэффициент теплоотдачи между стенкой реактора и хладагентом в рубашке аз — коэффициент теплоотдачи между реакционной массой и стенкой змеевика а — коэффициент теплоотдачи между стенкой змеевика и теплоносителем 0—безразмерное время р—плотность потока т—время Тп — среднее время пребывания в реакторе < ) — выход целевого компонента реакции. Индексы I— -ый компонент реакций I — стенка змеевика м — мешалка [c.70]

Пользоваться графиком Кремсера рекомечдуется следующим образом. Допустим, нам необходимо определить скорость циркуляции масла через абсорбер, имеющий восемь теоретических тарелок. Целевым компонентом является пропан, степень извлечения которого принята равной 0,85. На оси ординат находим 0,85, по горизонтали 0,85 движемся до пересечения с кривой, соответствующей восьми теоретическим тарелкам. Опускаясь из точки пересечения вниз по вертикали на оси абсцисс находим величину эф- Зная К, У +1 и А, можно рассчитать удельный расход абсорбента. Аналогично, если известно удельное орошение, можно определить значение А. Число теоретических тарелок, необходимых для данной степени извлечения целевого компонента при известных коэффициенте абсорбции и данном количестве удельного орошения, [c.132]

С повышением давления абсорбции эффективность извлечения целевых компонентов из газа сепарации возрастает. Однако, при этом также увеличивается содержание в стабильной нефти низкокипящих компонентов С 1...С3. С другой стороны, при возможности увеличения давления насыщенных паров стабильной нефти предпочтительно смешение и разделение вести при большем давлении путем эжектирования газа сепарации частью нефти. В этом случае расход нефти на эжекцию должен бьп-ь достаточно большимх - до 10% масс, на нестабильную нефть. С повышением давления абсорбции повышается коэффициент извлечения (рис.2.2). Как и в каждом массообменном процессе, степень эффективности процесса абсорбции определяется также степенью достигнутого равновесия фаз. При проведении смешения в трубопроводе до холодильника-конденсатора и емкости разделения равновесие фаз близко к теоретическому. [c.27]

Заметим, что поглощение примесей растворами (барботирование возду ха через жидкий поглотитель) относится к одному из наиболее часто применяемых способов и позволяет использовать высокие скорости пробоотбора (до 30-50 л/мин) [24,40,41]. Преимуществом данного способа является также то, что для последующего определения можно брать гишк-вотную часть раствора или (в случае парофазного варианта) паров над ним К недостаткам абсорбционного пробоотбора следует отнести невозможность получения представительной пробы при наличии в воздухе аэрозолей и твердых частиц, что характерно для большинства суперэкотоксикантов, а также невысокие коэффициенты концентрирования. Кроме того, при отборе больших объемов существенно возрастает пофешность, связанная с испарением поглотительного раствора или потерей целевых компонентов из-за высоких скоростей аспирирования По этим гфичинам абсорбцию редко используют для извлечения указанных веществ из воздуха. Так, концентрирование ХОП осуществляют в поглотительных приборах, заполненных ДМФА [421 Д.пя извлечения хлорированных углеводородов и фосфорорганических пестицидов применяют раствор этиленгликоля в глицерине. [c.179]

Коэффициент химических потерь рассчитывают по термодинамическим данным либо устанавливают экспериментально. Эти потери целевого компонента обусловлены неполным протеканием основной реакции, а также наличием побочных (параллельных или вторичных) реакций ИСХОД1ЮГО или целевого, уже образовавшегося, вещества. Механические потери — это потерн целевого вещества в результате проливания, просыпания, сброса газа, неполного выделения целевого компонента при фильтровании к промывке, отстаивании, конденсации, поглощении, осаждении, дегазации и т. д. Они определяются несовершенством технологии и аппаратуры, соотношением технологических параметров и параметров окружающей среды, стадийностью технологического процесса, физико-химическими свой- [c.7]

С целью определения области применения процессов НТА и НТК при переработке нефтяных газов с различным содержанием Сзгвысшие были проведены расчетные исследования. Полученные данные сравнивали при оптимальном для каждой схемы коэффициенте извлечения целевых компонентов. Оптимальный режим определяли с использованием двух критериев оптимизации [1151 1) показателя относительных приведенных затрат (отношение приведенных затрат к товарной продукции) [c.253]

Выше рассмотрен вариант проектного расчета процесса абсорбции, когда по заданному коэффициенту извлечения ф определяют расход абсорбента. В поверочных расчетах, наоборот, задан расход тощего абсорбента, а определяют коэффициенты извлечений всех компонентов. При этом порядок расчета несколько другой, но используют те же уравнения, что и в проектном расчете. В рассмотренной методике предполагалось, что в тощем абсорбенте отсутствуют компоненты, содержащиеся в газе. В этом случае при пользовании графиком Кремсера по оси ординат откладывают значение величины извлечения. В общем случае на ординате графика Кремсера откладывают значение левой части уравнения (III. 17). Поэтому, если в тощем абсорбенте присутствуют компоненты, содержащиеся в газе, то по ф целевого компонента определяют его содержание в тощем газе Vi.. Затем определяют значение левой части уравнения (III. 17) для целевого компонента. [c.310]

Проверяют условие равенства количества 0 и состава ( / а), полученных в п. 3, и количества 0 и состава уц, участвовавших в расчете в п. 2. Если равенство не соблюдается с заданной точностью (обычно 0,5—1,0%), то с новыми значениями 0 , урасчет повторяют с п. 1. Если равенство соблюдается, то определяют коэффициент извлечения целевого компонента в системе сепараторов 8 я 9. Если он на 3—5% больше заданного, то расчет продолжают с п. 5. При меньшем значении коэффициента извлечения корректируют температуру в сепараторе 8 (обычно температуру понижают на 1—3°С). Если коэффициент извлечения целевого компонента более чем на 5% превышает заданное значение, то на 1—3 °С повышают температуру в сепараторе 8. [c.316]

Для распределения абсорбента между абсорбером и АОК задаются значением фц в абсорбере примерно на 5% выше, чем в целом по схеме (с учетом последующих потерь в АОК). По принятому коэффициенту извлечения в абсорбере с использованием диаграммы Кремсера определяют предварительный расход абсорбента на абсорбцию. Остальной поток направляют в АОК. При поверочном расчете по описанному алгоритму определяют действительную степень извлечения целевого компонента, а также тепловые и материальные потоки. [c.326]

Извлечение мётана. Зависимость между коэффициентом извлечения и давлением (при постоянных п и др.). в. интер- вале 5—14 МПа практически линейная —это. хорошо гсогласут ется с тем, что с повышением давления уменьшаются констан ты равновесия метана. С ростом давления доля метана в смеси поглощенных компонентов резко увеличивается, что приводит к снижению коэффициента избирательности поглотителя в от-, ношении целевых компонентов газа (рис. 7.5), где =ф з/ ф , а фСз и фс —степени извлечения пропана и метана. [c.201]

Рассмотрим процессы извлечения целевого компонента из раствора, заполняющего поры материала. В этих случаях извлечение компонента происходит за счет его переноса в л идкой фазе растворителя, который находится в порах в неподвижном состоянии. Л-1еханизм такого внутреннего переноса обычно принимается чисто диффузионным, с постоянным коэффициентом диффузии. Указанным условиям соответствует одномерное дифференциальное уравнение диффузии, справедливое для тел любой из трех классических форм [c.120]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология