Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Теплопередача трубчатых

    Двухтемпературные холодильники с двумя испарителями. При потолочном расположении плюсового испарителя условия для естественной циркуляции наиболее благоприятны. Хорошее обтекание испарителя воздухом повышает интенсивность теплообмена. Поэтому коэффициент теплопередачи трубчатого потолочного испарителя на 10— 20% выше, чем пристенного. [c.55]

    Площадь поверхности теплопередачи трубчатых аппаратов Ра (в м ) определяют (с небольшим запасом) по формуле  [c.116]


    Интенсивность теплопередачи трубчатой аппаратуры из АТМ-1 в 1,5—9, раза выше, чем свинцовой, поэтому требуется соответственно меньшая площадь теплообмена. Для футерованной аппаратуры коэффициент теплопередачи либо сохраняется, либо уменьшается. По имеющимся данным, сроки службы антегмитовой аппаратуры по сравнению со свинцовой во многих случаях значительно больше. Например, в одном цехе сернистых солей работали пластинчатые свинцовые холодильники с поверхностью теплообмена 14,5 м , срок службы которых составлял 6—8 мес. Они были заменены на трубчатые антегмитовые теплообменники с поверхностью теплообмена 5 м последние проработали уже по 3 года и находятся в удовлетворительном состоянии. [c.68]

    Поверхность теплопередачи трубчатой системы воздухоохладителя непосредственного испарения агента и рассольного определяют по формуле [c.171]

    Количество передаваемого в теплообменнике тепла зависит от коэффициента теплопередачи, поверхности теплообмена и разности температур. Для удобства сравнения регенератора и теплообменника примем, что величина внешней и внутренней поверхностей трубок теплообменника практически одинакова, а термическим сопротивлением стенки трубок можно пренебречь. Такой теплообменник будет равноценен паре регенераторов в том случае, если- 1) коэффициенты теплоотдачи и аг для теплообменника и регенератора будут одинаковы и 2) внутренняя или равная ей наружная поверхности теплопередачи трубчатого теплообменника будут одинаковы с поверхностью каждого из двух попеременно работающих регенераторов. Другими словами, суммарная поверхность теплообмена двух регенераторов должна равняться удвоенной поверхности теплообменника. [c.155]

    Коэффициент теплопередачи трубчатого конденсатора бензина находится в пределах 240—460 Вт/(м2-К). Присутствие неконденсируемых газов снижает коэффициент теплопередачи до 115—230 Вт/(м -К). [c.454]

    Сопоставление ряда методов расчета прямой отдачи с опытными данными показало, что лучшие результаты дает аналитический метод проф. Н. И. Белоконя, который и рекомендуется для расчета трубчатых печей. Метод Н. И. Белоконя базируется на совместном решении уравнений теплового баланса и теплопередачи. [c.118]

    При определении теоретически необходимой поверхности нагрева с учетом действительно существующих условий теплопередачи и гидродинамики обычно по конструктивным соображениям бывает необходимо некоторое округление полученных величин. Для увеличения надежности работы оборудования это округление производят в сторону увеличения расчетной поверхности нагрева. Например, при расчете трубчатого теплообменника полученное расчетом число трубок заданной длины может быть увеличено с учетом целесообразной компоновки трубного пучка в кожухе теплообменника. [c.166]


    Ориентировочные значения коэффициентов теплопередачи к для трубчатого змеевика в сосуде с мешалкой могут быть приняты по следующей таблице. [c.199]

    В , среднее время пребывания = 100 Отсюда следует, что времени для проведения реакции будет слишком много и, таким образом, длина реактора слишком велика. Чтобы достигнуть равенства времени пребывания, длину промышленного аппарата а надо получить с коэффициентом МК, т. е. она будет равна 10 см. В этом случае, конечно, нельзя говорить о трубчатом реакторе, так как время пребывания с изменением состава смесей будет сильно изменяться. Следует учитывать при этом еще и дополнительный недостаток одинаковую поверхность теплопередачи у модели и аппарата. В связи с этим теплота из аппарата отводиться не может, так как количество реагентов в нем в 10 раз больше ее. Значит, увеличение масштаба при соблюдении условий геометрического п гидродинамического подобия проведено неверно. Теперь приведем правильное решение задачи. [c.234]

    В гл. И было показано, что в состав математической модели неадиабатического стационарного трубчатого реактора входят два дифференциальных уравнения — кинетическое уравнение реакции и дифференциальное уравнение теплопередачи  [c.349]

    Частые нарушения режима работы котлов-утилизаторов и остановки агрегатов аммиака обусловлены загрязнениями поверхностей нагрева твердыми отложениями катализаторов, уносимых и трубчатых печей и шахтных конверторов, а также частицами футеровки этих аппаратов. Отложения приводят к резкому ухудшению теплопередачи и снижению выработки пара, а также к нарушению технологического режима процесса, что приводит к аварийным ситуациям и авариям. Наибольший унос твердых частиц происходит при разрушении катализатора. [c.21]

    В промышленных условиях при охлаждении литиевых смазок коэффициент теплопередачи составляет 600—650 Вт/(м -К), что примерно в 20 раз выше, чем в трубчатых теплообменных аппаратах. Перспективным и эффективным для нагревания и охлаждения смазок в непрерывных схемах является змеевиково-скребковый аппарат. [c.99]

    Теплообмен в реакторе можно осуществить при постоянной скорости теплопередачи. Такой способ теплообмена применяется, например, в трубчатых реакторах, обогреваемых пламенем и горячими топочными газами (рис. И1-2,а). В этом случае коэффициент теплопередачи изменяется мало, а разность температур настолько велика, что изменение температуры реагентов лишь незначительно влияет на АТ. [c.96]

    Пример Х-2. Рассмотреть реакцию в газовой фазе, протекающую при большой потере напора в трубчатом проточном реакторе. Вывести соотношения между размерами прототипа и модели, необходимые для химического подобия, если массовые расходы реагирующей газовой смеси находятся в отношении X. Сравнить также теплопередачу через стенки сосуда. [c.348]

    Большое влияние иа степень превращения сырья в трубчатых печах оказывает конструкция реакционного змеевика, распределение температурного градиента по длине змеевика и скорость газового потока. Для создания паиболее благоприятных условий протекания реакцин пиролиза температуру по длине змеевика постепенно повышают, а для достижения высоких коэффициентов теплопередачи в змеевиках поддерживают высокие скорости газовых потоков. За рубежом в промышленных условиях для змеевиков обычно применяют трубы диаметром 106 мм. Давление на выходе из змеевика поддерживается от 1,5 до 2,0 ати. [c.44]

    Потеря напора в змеевиках трубчатых печей. Змеевики трубчатых печей бывают протяженностью иногда несколько километров. Прокачиваемое по змеевику сырье постепенно нагревается и меняет свое агрегатное состояние от жидкого на входе в печь до жидко-паро-фазного или парофазного на выходе из печи. С изменением агрегатного состояния сырья меняется его объем и линейная скорость потока. Повышенная скорость потока сокращает пребывание сырья в зоне высоких температур, уменьшает коксообразование, увеличивает коэффициент теплопередачи. Однако с ростом скорости потока возрастает гидравлическое сопротивление и, как следствие, расход энергии на прокачку сырья по змеевику трубчатой печи. [c.292]

    Необходимо отметить, что каждый из перечисленных способов передачи тепла отдельно почти не встречается в практической работе, а в большинстве случаев один вид теплообмена сочетается с другим. Так, например, в трубчатой печи тепло дымовых газов передается экранам труб и стенкам топочной камеры одновременно путем излучения и конвекции. В кладке печи и стенках труб змеевика тепло передается путем теплопроводности, а от стенок печи в топку путем излучения и конвекции одновременно. Таким образом, теплопередача представляет собой довольно сложный процесс. [c.49]


    Для сохранения защитной пленки на поверхности труб необходим постоянный тщательный контроль температурного режима в печи температура стенок труб должна измеряться в нескольких местах по их длине. Требуется также контролировать процесс сжигания топлива и следить за направлением излучения горелок для предотвращения местных перегревов труб. Нельзя допускать больших отложений кокса внутри труб, что снижает теплопередачу и может привести к местному перегреву их стенок. При использовании метода паровоздушного выжига кокса нужно добиваться полного его удаления, поскольку только на очищенной от кокса внутренней поверхности труб защитная оксидная пленка может восстанавливаться. Кроме того, в целях восстановления пленки рекомендуется продувать трубчатый змеевик после выжига кокса смесью пара и воздуха в течение нескольких часов. Такую же обработку следует производить после ремонта змеевика, связанного с заменой труб. [c.171]

    Наиболее эффективной оказалась присадка МпО, которая снизила скорость коррозии экранных труб котла в 1,7—4 раза. Для трубчатых печей присадки не применяли. Отчасти это связано с более жесткими температурными условиями, неравномерным распределением присадок в золе и дополнительным загрязнением теплообменных поверхностей отложениями, снижающими теплопередачу. [c.177]

    При этих допущениях математическую модель рассматриваемого процесса можно представить системой уравнений материального и теплового балансов для элементарного объема трубчатого реакторного устройства. С этой целью выделим элементарный объем трубы, заполненный катализатором, на расстоянии от I до / + (И. Обозначим массовый поток кислородсодержащего газа с плотностью у г и теплоемкостью через Fo, текущую концентрацию кислорода в нем — С, содержание кокса на катализаторе — р, насыпную плотность катализатора — у, теплоемкость его —с,,, долю свободного объема в слое — е, сечение трубы — 8, температуру процесса — Т, скорость реакции, измеренную по кислороду и отнесенную к единице реакционного объема — ю, соотношение скоростей реакции по кислороду и коксу — Р, тепловой эффект реакции (положителен для эндотермического процесса) — д, коэффициент теплопередачи через стенку — к- , поверхность трубы на единицу длины ее слоя — 5 01 температуру наружного воздуха — Гн. [c.306]

    Антуфьев В. М., Белецкий Г. С. Теплопередача и аэродинамические сопротивления трубчатых поверхностей в поперечном потоке. М.—Л. Машгиз, 1948.—117 с. [c.135]

    Иванова Н. В., Каневец Г. Е. Теплопередача в теплообменных аппаратах с одним ходом в корпусе и любым числом трубчатых ходов.— Алгоритмизация расчета процессов и аппаратов хим. пр-в, технологии перераб. и транспорта нефти и газа на ЭВМ, 1974, вып. 7, с. 134—141. [c.339]

    При обработке газа низкого давления для увеличения эффективности процесса теплопередачи рекомендуется применять ребристые трубки. Теплообменники, изготовленные с применением таких трубок, легче и дешевле. Во многих случаях используются геликоидальные змеевики, наваренные на ребристую поверхность, с небольшими расстояниями между витками. Обычно коэффициент теплопередачи от газовой пленки для такой поверхности находится в пределах 7,32—19,53 ккал/(м2.ч-°С). Особое внимание при эксплуатации этих теплообменников нужно уделить хорошему распределению потока поперек трубчатого змеевика и контролю температуры на кончиках ребер. [c.166]

    В трубчатой печи происходит сложный процесс передачи тепла от раскаленных газов к жидкости, текущей в трубах, причем здесь имеют место все 3 способа теплопередачи. Эту передачу тепла можно разделить на теплоотдачу от газов внешней поверхности трубы, теплопередачу через стенку трубы и на теплоотдачу от внутренней поверхности труб протекающей по ней жидкости. При изучении теплопередачи в трубчатых печах мы прежде всего изучаем теплоотдачу пламенем и раскаленными газами внешней поверхности труб, так как дальнейшее прохождение тепла через стенки трубы к жидкости уже подробно теоретически разработано для расчета теплообменников. [c.61]

    Если на ряд труб попадает тепловое излучение, источником которого предполагается излучающая плоскость, параллельная плоскости труб, не все точки поверхности по периметру труб принимают одинаковое количество тепла, так как они могут видеть излучающую плоскость под разными углами. Тепловой поток снижается от точки, лежащей прямо против излучающей плоскости, постепенно по периметру до нулевого значения в определенной точке, лежащей на противоположной стороне периметра трубы. Для расчета теплопередачи необходимо определить к. п. д. этой трубчатой поверхности и установить эффективную поглощающую поверхность, величина которой зависит от геометрического устройства труб. [c.68]

    Этот метод, учитывающий взаимное влияние геометрического устройства поглощающих и отражающих поверхностей, полезен при усовершенствовании и проектировании новых типов печей, так как в известной степени позволяет судить о влиянии геометрического устройства радиационной секции на теплопередачу в отдельных частях трубчатого змеевика. [c.86]

    Из новейших работ интересна эмпирическая формула МакКарти [16), которому удалось со значительной точностью определить теплопередачу в радиационной секции отдельных типов трубчатых печей уравнением тппа [c.88]

    В трубчатых печах, в которых происходит перегрев углеводородов до высоких температур, на внутренней поверхности труб осаждаются возникающие в результате разложения углеводородов слои кокса. Образование кокса, обусловленное, прежде всего, температурой стенки трубы, а вследствие этого и тепловой нагрузкой поверхности труб, особенно проявляется у углеводородов с большим молекулярным весом. Слой кокса, лишь незначительно снижающий теплопередачу, существенно повышает температуру поверхности труб и потери давления печи. [c.120]

    В предыдущем примере для эндотермической реакции было показано, что температура реакции проходит через минимум. Аналогично в случае экзотермических реакций температура в охлаждаемом трубчатом реакторе проходит через максимум. На рис. 1У-6 показано, что в зависимости от теплового эффекта и возможностей теплопередачи значение максимальной температуры может находиться между Го и То + Адиабатический температурный разогрев реакционной смеси при полном превращении выводится из уравнения (IV,16)  [c.126]

    Прежде всего трубчатые реакторы можно разделить на аппараты с пустыми трубами и аппараты с неподвижным слоем твердых частиц. Если реакция сопровождается тепловым эффектом, то ее ход будет зависеть от скорости теплопередачи через стенку трубы. Если внешняя стенка трубы теплоизолирована, то мы имеем дело с адиабатическим трубчатым реактором, рассмотренным в предыдущей главе. Если тепло реакции отводится или подводится через стенку, то сразу возникает проблема теплопередачи от реагп- [c.254]

    Эффективность теплосъема в сырьевых теплообменниках. Из общего количества теплоты, необходимой на нагрев газо-сырьевой смеси, на долю трубчатых печей приходится 20—30%. Остальная теплота передается в сырьевых теплообменниках. Небольшое ухудшение теплопередачи в теплообменниках может значительно ска- [c.104]

    На установках гидроочпстки керосина и дизельного топлива неправильная обвязка сырьевых теплообменников сопровождалась постоянным повышением тепловой нагрузки на трубчатую печь в результате снижения коэффициента теплопередачи. Изменение обвязки сырьевых теплообменников приветю к повышению температуры газо-сырьевой смеси на входе в печь. Промышленные данные по работе сырьевых теплообменников гидроочистки бензина приведены в табл. 22, а режимы работы сырьевых теплообменников гидроочистки дизельного топлива после изменения их обвязки — в табл. 23. [c.138]

    На рис. 203 показана трубчатая печь беспламенного горения с излучающими стенами из панельных горелок. Горелки расположены пятью рядами в каждой фронтальной стене камеры радиации. Каждый горизонтальный ряд имеет индивидуальный газовый коллектор, что создает возможность независимого регулирования теплопронзводительности горелок одного ряда и теплопередачи к соотпетствующему участку радиантного экрана. В печи предусмотрена возможность работы на резервном жидком и газовом (газ, содержащий конденсат) топливе. Для этого в поду камеры радиации вдоль излучающих стен установлены резервные газомазутные горелки. Факелы этих горелок настилаются на поверхность панельных горелок и образуют сплошное зеркало излучения. При этом первичный воздух подается к горелкам в поду через регистры с шиберами, а вторичный — но высоте настила факела через смесители отключенных панельных горелок. [c.242]

    С целью снижения температуры дымовых газов над перевальной стеной в радпантно-конвекционных печах старой конструкции, особенно печах термического крекинга, применяют рециркуляцию дымовых газов. Более холодные дымовые газы из борова печи возвращают в камеру сгорания, что приводит к перераспределению тепла между камерами. В камере конвекции снижается тепловая напряженность верхних труб, но ввиду увеличения объема дымовых газов скорость их увеличивается, при этом улучшается теплопередача по всей камере конвекции. Коэффициент рециркуляции в трубчатых печах колеблется в пределах 1—3. [c.90]

    Жесткие рабочие условия в печах риформинга, ароматизации, пиролиза и других печах высокотемпературных процессов требуют применения для печных труб дорогих высоколегированных аустенитных сталей, специальной обработки поверхности и высоких скоростей движения сырья в целях интенсификации теплопередачи. Средние значения допускаемой теплонапря-женности во многом зависят от равномерного распределения тепловой нагрузки по всей поверхности труб, что достигается оптимальной компоновкой трубчатого змеевика, удачным его размещением в топке, совершенствованием конструкции горелок и методов сжигания топлива. [c.94]

    Зольность топлива особенно высока, когда иа сжигание направляются тяжелые остатки от технологических установок, где перерабатываются плохо обессоленные и обезвоженные нефти, либо когда в них добавляют так называемую ловушечную нефть . В процессе горения составные части золы образуют отложения, которые, оседая на трубчатом змеевике, ухудшают теплопередачу, а соединетпчя ванадия и 80п вызывают высоко-темнературную коррозию. Р1сследоЕания показали, что зола сернистых нефтей Урало-Волжских месторождений характери ует-ся высоким содержанием ванадия (до 50%). Если температура металла в печи превышает ООО—650 С, то при сжигании тяжелого топлива, содержащего ванаднй, за короткое время разрушаются как ферритные, так и аустенитные стали труб и трубных подвесок. [c.111]

    Интенсификация эксплуатации печей достигается не только улучшением сжигания топлива, но и повышением передачи тепла сырью, проходящему по трубчатым змеевикам. Коэффициент теплопередачи существенно зависит от чистоты наружной и внутренней поверхностей змеевика печи, а также от скорости движения потоков сырья. В процессе работы печи наружная поверхность труб покрывается окалиной, налетами сажи и золы, а внутренняя — отложениями солей и кокса. Своевременная тщательная очистка поверхнос1ей трубчатого змеевика — очень [c.272]

    Удлинить межремонтный пробег крекинг-печей и снизить коксоотложение в трубах удается при помощи высокоэффективного способа —турбулизации сырья, которая осуществляется закачкой в горячий сырьевой поток перед поступлением его в печь небольшого количества воды (0,4—0,5% на сырье). Испарение воды со значительным увеличением занимаемого ею объема приводит к резкому возрастанию скорости сырья в печи и турбулентности режима. Одновременно улучшается теплопередача от стенок печных труб к сырью. Применение турбулиза-тора позволяет эффективно сни ать коксоотложение в трубчатом змеевике при переработке различных видов сырья, в том числе термически нестабильного с высоким содержанием солей. При этом продолжительность межремонтного пробега печей увеличивается более чем в 2 раза. [c.274]

Смотреть страницы где упоминается термин Теплопередача трубчатых: [c.318]    [c.341]    [c.171]    [c.391]    [c.92]    [c.261]    [c.104]    [c.300]    [c.151]    [c.124]   
Справочник инженера - химика том первый (1969) -- [ c.308 , c.309 ]



ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Теплопередача



© 2025 chem21.info Реклама на сайте