Конденсации коэффициент определение

Влияние свойств пористого слоя на скорость фильтрования нередко выражают посредством параметров, определяющих его структуру, в частности эквивалентного размера пор, пористости слоя, удельной поверхности и щероховатости частиц. С этой целью принимают идеализированные модели пористого слоя, например модель цилиндрических капилляров. Однако в настоящее время принципы построения моделей пористых сред требуют уточнения [24]. Так, следует отметить, что способы определения параметров пористых сред адсорбцией, капиллярной конденсацией, ртутной поро метрией, электронной микроскопией нередко приводят к разным результатам, причем одни параметры модели и объекта могут совпадать, а другие различаться. Использование идеализированных моделей пористых сред не способствует лучшему пониманию процесса фильтрования, а все параметры, характеризующие пористую среду, в конечном счете приходится объединять в один, находимый экспериментально параметр, называемый коэффициентом проницаемости или удельным сопротивлением. К сказанному надлежит добавить, что отмечено шесть типов укладки моно-дисперсных шарообразных частиц в слое, причем форма пор, влияющая на гидродинамику слоя, различна для разных типов укладки [39]. [c.24]

При определении коэффициента теплоотдачи а по рассмотренным уравнениям влияние Д и Я учитывается достаточно точно. Однако экспериментально полученные значения коэффициента теплоотдачи оказываются часто большими значений, полученных по этим формулам. Это, по-видимому, происходит от того, что при экспериментальных исследованиях и в практических условиях наряду с пленочной конденсацией на некоторых участках поверхности конденсации имеет место также и капельная конденсация, в результате чего непосредственно замеренные величины получаются более высокими, чем теоретические. [c.85]

Так как для точного определения коэффициентов теплоотдачи необходимо знать геометрические параметры выпарного аппарата, производим их предварительную оценку. Приближенное значение поверхности теплообмена находим с учетом того, что температура конденсации пара при 1,6 ат составляет 141,7 С принимаем коэффициент теплопередачи /г = 800 вт/(м град), а среднюю температуру кипения раствора <к, ср = 84° С. [c.223]

Рис. VI1-30. Номограмма для приближенного определения коэффициента теплоотдачи при пленочной конденсации пара (/ в м с1 в мм)

Для конденсирующихся веществ, применяющихся в химической технологии, в литературе имеется мало данных о коэффициентах конденсации и опытные данные различных исследователей существенно отличаются количественно. Поэтому при расчете конденсации паров различных жидкостей часто принимают коэффициент конденсации равным единице и при определении термического сопротивления тепловому потоку пользуются соотношением (4.5). [c.121]

Подход К определению <7 , базировался на двух направлениях. Первое из них связано с формальным рассмотрением физической сущности уравнения (2.5.2) и получением выражения для в виде эмпирических формул, основывающихся на экспериментальном исследовании процесса. В ранних работах, связанных с исследованием конденсации водяного пара в присутствии воздуха, влияние инертного газа учитывалось в уменьшении коэффициента теплоотдачи, соответствующего конденсации чистого пара. Результаты экспериментальных исследований, сведенные к графической зависимости ак/ак = /(с), где Ко — коэффициент теплоотдачи при конденсации чистого пара, показали, что при относительной концентрации воздуха с = 0,04 значение Ск/ак, 0,2. При больших концентрациях с опытные данные начинают расходиться, поэтому коэффициент теплоотдачи и, следовательно, представлялся на основании экспериментальных данных как функция не только с, но также массовой скорости парогазовой смеси и среднелогарифмического значения парциального давления инертных газов. Сюда могут быть отнесены работы Л. Д. Бермана, в которых даются оценки эмпирическим формулам определения к, указываются области применения этих формул, приводятся данные экспериментального исследования влияния скорости парогазовой смеси на интенсивность конденсации, а также работы ряда авторов, исследовавших конденсацию парогазовых смесей, отличных от смеси водяного пара и воздуха. Понятно, что результаты всех этих работ не могут быть использованы в общей математической модели конденсатора, поскольку они справедливы только при условиях, совпадающих с условиями проведения эксперимента. [c.71]

Внутренний эффект цикличной растворимости фреона в масле сходен с эффектом цикличной конденсации и испарения агента на холодных частях стенок цилиндра. При наличии цикличной конденсации оба процесса протекают одновременно и раздельный их анализ затруднителен. В обоих случаях изменяется весовое количество пара в цилиндре, убывая при ходе сжатия и возрастая при обратном расширении и всасывании. Объемный коэффициент, определенный по индикаторной диаграмме, несколько снижается, однако испарение и возгонка фреона в течение хода всасывания на диаграмме не отражаются, так же как приток пара через неплотные нагнетательные клапаны. [c.232]

Pep 7600 м , эксплуатируемых в режиме конденсации аммиака с незначительной зоной охлаждения перегретого пара. В период испытаний тепловая нагрузка АВО составляла 2,04— 2,54 МВт, а при Vb = 120 м /с коэффициент теплопередачи /Сф = 30,1 Вт/(м -К). Из рис. VI-3 видно, что по мере увеличения температуры ti давление Рк повышается, и новое равновесное состояние достигается постоянством величины /Сф0ср, поскольку увеличивается температура конденсации. Повышение Рк возможно до определенного предела, после достижения которого работа возможна только при снижении нагрузки или интенсификации процесса теплообмена. При уменьшении производительности вентилятора давление Рк возрастает, что обусловлено снижением коэффициента теплопередачи Кф (рис. VI-3,6). Уменьшение Кф компенсируется увеличением 0ср по мере роста температуры [c.127]

Для расчета поверхности змеевика необходимо знать частные коэффициенты теплопередачи при кипении и конденсации водорода. Определение этих коэффициентов было произведено специальными экспериментами. [c.108]

Уравнение для определения в процессе испарения (конденсации) коэффициента массопередачи р.- [c.66]

При расчете ректификационных колонн возникает необходимость в решении двух видов задач на парожидкостное равновесие расчет равновесного состава пара по известному составу жидкости и, наоборот, расчет состава жидкой фазы, равновесной с паром заданного состава. В обоих случаях задача сводится в основном к определению равновесной температуры (температуры кипения жидкости или конденсации пара определенного состава). Алгоритмы решения приведены на рис. 3.12 и 3.13. В задачах второго рода для неидеальных систем перед началом расчета необходимо для первого приближения задаться составом жидкой фазы или коэффициентами активности. [c.127]

Для обнаружения несистематических погрешностей опытных данных о равновесии в бинарных системах эти данные изображаются в виде диаграмм, выражающих зависимость состава пара от состава жидкости (кривые у—х) и зависимость температур или давлений при кипении и конденсации соответственно от состава жидкости и пара (кривые t—х, у или Р—х. у). Разброс точек дает возможность судить о величине случайных погрешностей. Для качественной проверки Бушмакиным [177] был рекомендован способ проверки с помощью зависимости коэффициента относительной летучести а от х. Достоинство этого метода заключается в чувствительности а к колебаниям. составов пара и жидкости. Однако для области малой концентрации одного из компонентов это превращается в недостаток, так как небольшие абсолютные погрешности в определении составов фаз вызывают большое отклонение величины а. [c.155]

Обычно нагревание жидкости происходит за счет конденсации насыщенного водяного пара, который подается в аппарат. В этом случае определение коэффициента теплоотдачи при конденсации производится по уравнениям при конденсации на поверхности вертикальных трубок [c.385]

Формулы (11.27)—(11.31) получены при охлаждении газа, насыщенного парами воды, в определенном интервале режимных условий. Поэтому они позволяют с достаточной точностью вычислять коэффициенты теплопередачи и массопередачи (для конденсации водяного пара) при начальной температуре воздуха не более 50—80 °С и при изменении скорости газа в пределах 1—3 м/с. [c.100]

Кривые, представленные на рис. 93, пригодны для определения коэффициента теплоотдачи при конденсации на поверхности теплообмена водяных паров или паров нефтепродуктов. Абсцисса этого рисунка представляет собой молярную (объемную) долю неконденсирующихся компонентов. [c.164]

Для правильного определения предельного значения температуры атмосферного воздуха t, до которого обеспечивается номинальный режим конденсации пара в схеме совместной работы нескольких АВО, величина теплового потока на агрегате, коэффициент теплопередачи, производительность вентиляторов должны определяться по результатам тепловых и аэродинамических испытаний на полной нагрузке конденсаторов. [c.142]

Аналогичным образом получено критериальное уравнение для определения коэффициента массопередачи в процессе Испарения воды (конденсации пара) [c.103]

В случае конденсации пара, движущегося со средней скоростью w , при условии, что Рп п > коэффициент теплоотдачи может быть более точно определен по следующей формуле [VII-4] [c.581]

Рис. 16. Номограмма для определения коэффициента теплоотдачи при конденсации водно-спиртовых паров

Следовательно, движущий перепад температуры на границе раздела жидкость — пар может быть значительно меньше разности Т(р)—Т , которая была бы в случае конденсации чистого пара. Определение коэффициента теплоотдачи сс с помощью уравнения для теплового потока [c.91]

В [7] показано, что средние коэффициенты теплоотдачи при пленочной конденсации пара на горизонтальных трубах можно увеличить иа 20%, определенным образом размещая полосы тефлона или другого несмачиваемого материала на поверхности. Шероховатые поверхности увеличивают конденсацию в основном в результате турбу- [c.360]

Выполнить предварительные расчеты вручную с использованием приближенных соотношений для определения осредненных коэффициентов теплоотдачи при конденсации. [c.65]

Это уравнение также может быть использовано для определения средней величины коэффициента относительной летучести в интервале температур конденсации. [c.98]

В литературе описано много конструкций таких приборов. Схема одного из них приведена на рис. 9. Пар, образующийся при кипении в емкости (кубе) А, поднимается во внутренней трубке 5 и конденсируется в холодильнике Сл, конденсат стекает в приемник В, откуда его избыток поступает в куб Л. Температура стенок трубки с помощью внешнего нагревателя 7 поддерживается при температуре кипения жидкости во избежание частичной конденсации пара на стенках трубки и связанного с этим дополнительного разделения компонентов смеси. В течение опыта нижний конец трубки 5 остается частично погруженным в кипящую жидкость, в результате чего пар из паровой рубашки не попадает в холодильник С , а поступает в холодиль-1ШК Сп, где конденсируется конденсат поступает в куб А. Таким образом, в приборе имеет место циркуляция жидкости, отсюда и лазвание метода. Через некоторое время собранный в приемнике дистиллят практически будет иметь состав, отвечающий составу пара, равновесного с жидкостью в кубе А. На основании результатов анализа проб жидкости из приемника В и куба А по уравнению (11.4) или (П.5) нетрудно найти а. Циркуляционный метод дает хорошие результаты, когда величина а исследуемой системы не очень велика. Отмеченное ограничение обусловлено тем, что в процессе циркуляции парожидкостной смеси сосуществующие фазы не находятся в термодинамическом равновесии. При этом особенно заметно составы фаз отличаются от равновесных в системе с большими значениями а вследствие повышенного испарения низкокипящего компонента. Поэтому для определения коэффициента разделения в таких системах целесообразно использовать метод статического уравновешивания фаз. Циркуляционный метод приводит к неточным результатам и тогда, когда коэффициент разделения мало отличается от единицы, поскольку при этом трудно с удовлетворительной точностью определить различие в составах фаз, даже если в распоряжении имеется достаточно чувствительный метод анализа. В этом случае лучше воспользоваться методом релеевской дистилляции. [c.45]

Пользуясь определение.м коэффициента к, мы можем установить, какое значение в процессе теплопередачи имеет материал стенки, окупится ли, например, замена слабо проводящей тепло стали хорошо проводящей тепло, но дорогой медью. При обычной толщине стенок (трубок) б коэффициенты теплоотдачи Я/б очень высоки (того же порядка, как при конденсации насыщенного пара). Таким образом, если с одной стороны стенки коэффициент теплоотдачи значительно ниже, то коэффициент для стенки и материал стенки не будут иметь существенного значения. Однако, если и аз оба будут достаточно близки к Я/б (например, при кипении жидкости, нагреваемой насыщенным паром), то замена стали медью даст возможность увеличить к и, следовательно, повысить интенсивность теплового процесса. [c.342]

Конденсация пара на вертикальной поверхности. Для конденсации чистого насыщенного пара на поверхности вертикальной стенки (трубы) и ламинарного стекания пленки конденсата получено (путем обработки опытных данных) значение коэффициента С = 2,04 в уравнении (VI1-58). Определяющим линейным размером является высота Н вертикальной стенкн (/ = Я). Соответственно уравнение для определения а имеет вид [c.289]

Определение Удельный тепловой поток через пленку конденсата определяется формулой (2.4.49), где коэффициент теплоотдачи при конденсации а выражается через толщину пленки бк. [c.76]

Определение коэффициента теплоотдачи при конденсации водяного пара в трубах [c.51]

Коэффициент теплопередачи определим по формуле (2). Для определения а1 температуру стенки со стороны конденсирующегося пара примем равной 73° С. Разность между температурой конденсации и температурой стенки составит [c.72]

Итак, мы определили результирующую скорость процесса с точностью до неизвестного коэффициента К". Этот коэффициент может быть определен теоретическим путем, однако ниже мы не касаемся этого вопроса. Заметим только, что его величина связана со скоростью поступательного перемещения частиц. Действительно, скорость процесса конденсации, к которому относится коэ( )фици-ент К", должна зависеть от частоты, с которой атомы газовой фазы ударяются о поверхность кристалла. Температурная зависимость коэффициента К обычно более слабая, чем у выраже- [c.43]

Цель большинства процессов переработки природных газов — извлечение определенных компонентов из газовых потоков. Любой процесс переработки осуществляется при постоянном контроле давления, температуры и соотношения между паровой и жидкой углеводородными фазами. При проектировании установок переработки газа или составлении спецификаций необходимо учитывать условия начала кипения и температуру конденсации продуктов, а такж поведение системы пар—жидкость в любой точке внутри фазовой оболочки. Расчеты обычно основываются на допущении равновесного состояния между фазами, т. е. такого состояния, при котором состав жидкости и пара, находящихся в контакте между собой, с течением времени не изменяется. В тех случаях, когда время контакта фаз недостаточно для установления равновесия, применяются различного рода коэффициенты, которые учитывают зависимость процесса от времени. Понятие равновесия не применимо для статических систем, так как скорости испарения и конденсации молекул в таких системах одинаковы и состав фаз практически не изменяется. [c.43]

Каменецкий [41], используя систему дифференциальных уравнений сохранения массы для парогазового пространства в стационарном состоянии, получили расчетные формулы для определения площади поверхности теплообмена при заданных значениях параметров парогазовой смеси в начале и конце аппарата. Для интегрирования исходной системы уравнений в указанных работах температура разделяющей стенки и коэффициент массоотдачи принимались постоянными. Поэтому результаты этих работ могут быть использованы лишь для ограниченного круга задач статического расчета. Попытка выразить температуру охлаждающей поверхности через скорость конденсации и параметры охлаждающего агента приводит к сложной системе нелинейных дифференциальных уравнений. Упрощенные расчеты модели, основанные на методе Кольборна, приведены в ряде работ [42—45]. [c.38]

Наиболее трудным и ответственным прн тепловом расчете аппарата является определение коэффициентов теплоотдачи.. Методы определения пх аналитически изложены в [6 и 7]. Значения коэффициентов теплоотдачи прн свободном движении газов и жидко-1 тсп в болььпом объеме (Сг Рг<20 10 и Сг Рг>20 ]О ) и при конденсации насыщенного пара могут 6i.iTb также найдены по номограммам [7], Коэффициент теплоотдачи от реакционной массы к стопкам тсп,чообмснных элементов рассчитывается по формулам, приведенным в [10]. [c.123]

Расчет цикла АХМ заключа тея в определении параметров рабочего тела в узловых точках, расчете удельных тепловых потоков в аппаратах и теплового коэффициента машины. Режим заботы абсорбционной холодильной машины, в отличие от компрессионной, определяется не только параметрами окружающей среды , q) и температурой охлаждаемого объекта но также наивысшей температурой греющего источника тепла (в данном случае насыщенного водяного пара) и его давлением ( ,р = 152 °С, Р р ==--= 0,5 МПа. Для построения цию[а АХМ необходимо определить давление кипения и конденсации. [c.185]

Берман Л. Д. К определению коэффициента массоотдачи при расчете конденсации пара, содержащего примесь воздуха. — Теплоэнергетика, 1969, № 10. [c.291]

Из опытных да1 ных С. С. Кутателадзе, при ламинарном течении пленки конденсата (7 е <180) коэффициент теплоотдачи при конденсации пара на вертикальной трубе может быть определен по уравнению [c.317]

Поправочный коэффициент Е, необходимый для учета конкретной схемы течения теплоносителей вида организации потока, определен также в разд. 1.5, т. 1. Для чистого противотока и при наличии конденсации в одном из теплоносителей f=--l. Во всех других случаях / <1. Но при выборе конструкции теплообменника следует стремиться к тому, чтобы значенне Г было больше 0,75—0,8, так как в противном случае теплообменный аппарат может оказаться недостаточно эффективным. Если значения Р получаются слишком низкими, для обеспечения оптимальных характеристик в зависимости от конкретной ситуации необходимо либо увеличить число секций при последовательном соединении, либо изменить тин иучка труб, либо перейти на чистый противоток. [c.39]

A. Общие положения. В результате измепеппя скорости пара и расхода конденсата коэффициенты теплоотдачи изменяются в широких пределах вдоль всего канала, в котором происходит конденсация. При проектиро1 апни требуется расчет зависимости коэффициентов теплоотдачи и разности температур от наросодержания (или тепловой нагрузки) с последующим численным или графическим интегрированием для определения площади поверхности. Эти расчеты выполняются с помощью сложных программ для ЭВМ. [c.60]

До определения коэффициентов выделения влаги проверяем на-ли-чие конденсации. В табл. XI 1.9 находим температуры всасывания I ступени 20° С и II ступени 33° С. Этим температурам, как видно из табл. II 1.3, соответствуют давления насыщенного водяного пара щ = 2,34 khIm и Рн. п2 = 5,03 кн1м . При заданной относительной влажности всасываемого [c.686]

При конденсации пара на горизонтальной трубе (2.4.12) характеризует динамику процессов в двумерной системе координат. Для того чтобы исключить координату 2, необходимо усреднить бк и 1 к по периметру. Таубман [5] показал, что при анализе динамики процессов конденсации могут использоваться без сушественной погрешности зависимости для и а , полученные для стационарного режима. Поэтому для определения 1 к и бк в этом случае используем уравнение, полученное Нус-сельтом [60] и определяющее среднее значение коэффициента теплоотдачи Ик при конденсации пара на горизонтальной трубе. Предполагаем, что при изменении 2 от О до Як/2 значение бк [c.58]

С ростом Ц инерционность каналов падает, что связано с уменьшением /а, аппарата. С увеличением Р инерционность всех каналов увеличивается в связи с ростом Ксв и При увеличении с и X. н инерционность технологического комплекса падает, несмотря на рост инерционности изолированного аппарата, что связано с уменьшением Kf, Увеличение нагрузки на дефлегматор приводит к уменьшению его инерционности за счет падения Кса- Если рассмотреть теперь влияние технологических параметров на инерционность технологического комплекса и на коэффициент / fз совместно, то при заданных Оо и с экстремум /д может быть допущен лишь в области изменения х. н. При этом должно быть принято Р = Ртах, Ц = Цт п- Реализация условия Р = Ртах осуществляется в процессе проектирования дефлегматора на границе возможной области изменения давления. Формальное выполнение условия Ц = Цтш не может быть осуществлено, поскольку левая граница области изменения Ц определяется условием физической реализуемости процесса конденсации ( п — х = А), а величина А задается произвольно. При А- 0 значение Ь- оо, и задача проектирования теряет физический смысл. Чтобы выйти из создавшейся ситуации, введем регламентированную переменную 7 = зир имеющую непосредственное отношение, как это было показано в разделе 4.4, к величине зирДСт , и рассмотрим комбинированный критерий /к (1.1.18) при параметрах Я, = О, Я,2=1, Л = (/д —- д Зафиксировав Я=Рщах и потребовав выполненшт условия р=РтШ, получаем однозначное определение вектора Yo= tx-н, Ц), минимизирующего критерий /к. Таким образом, в этом варианте выбирается аппарат минимальной массы, который с оптимально настроенной системой регулирования обеспечивает заданное значение максимальной динамической ошибки. [c.224]

X 3/(214-0,75) = 0,955 ч, или 57 мин. В формуле (И-36) не учтены коэффициент сжимаемости газов, возможность конденсации и испарения сжиженных газов в определенных условиях, работа компрессоров при переменном давлении на всасывающей стороне, которое постепенно падает от 12—13 до 0,7—1,5 кгс/см (следоватепьно, растет перепад между выхлопной стороной и всасыва- [c.92]

Основным элементом установки являлась медная труба внутренним диаметром 18,7 мм и длиной 4,5 м, обогреваемая паром. Так же, как в работе [38], конденсация пара проходила в двух раздельных секциях. Были проведены опытьи по определению коэффициента теплоотдачи к однофазным средам. Полученные данные сопоставлялись с величинами, рассчитанными по формулам, определяющим теплообмен при ламинарном (для масла) и турбулентном (для воздуха) потоках. [c.130]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология