Теплообменники металлические

Пример 1. На установке атмосферной трубчатки перерабатывается 2,0 млн. т/год стабильной нефти. Выход мазута 52% (1,04 млн. т/год, или 135 т/ч). Температура мазута после теплообменников установки АТ 175 °С, плотность его 0,986 г/см . Для нормального хранения мазута в металлическом резервуаре его необходимо охладить до 90 °С. Прн этом в холодильнике снимается тепло (в ккал/ч) [c.138]

Кожухотрубные холодильники (рис. 121) применяют при давлении газа до 25—30 ат. Они состоят из определенного количества труб 6 небольшого диаметра, развальцованных в двух трубных досках 4, которые помещены в металлический кожух 2. Охлаждаемый газ подводится в межтрубное пространство через штуцер 3. Для увеличения поверхности теплообмена путь движения газа в теплообменниках удлиняют, ставя внутри кожуха перегородки 5. Отводится газ из теплообменника через штуцер I. Вода проходит снизу вверх по трубам, двигаясь навстречу газу. [c.210]

Для борьбы с коррозией теплообменников внутреннюю или наружную поверхность металлических труб и внутреннюю поверхность кожухов облицовывают стеклом применяют плакировку, сочетающую механическую прочность одного металла с коррозионной стойкостью другого. Так, тонкий слой нержавеющей сталп прокаткой соединяют с листом обычной углеродистой стали. Применяют иногда электролитические или химические покрытия, образующие противокоррозионную пленку на конструкционных материалах. При случае несовместимости прокачиваемой жидкости с материа.1 ами труб используют биметаллические трубы, например из никелевого сплава с одной стороны и алюминиевого — с другой. [c.270]

Теплообменники. Металлические теплообменники устанавливают в зонах печи с температурой 700—1000° С. По своей конструкции они бывают ячейковыми, звеньевыми, гир- [c.243]

Теплообменник конструкции Джой—Коллинза имеет две (или более) концентрически расположенные трубки, соединяемые посредством сварки спиралеобразного металлического змеевика, расположенного между стенками этих трубок. [c.204]

В такой представительной группе технологического оборудования, как трубчатые печи, теплообменники, аппараты, металлические резервуары, порядок ревизии, ее периодичность и отбраковка элементов определяются Инструкцией по техническому надзору, методам ревизии и отбраковке оборудования нефтеперерабатывающих и нефтехимических производств (ИТН—77) и Руководящими указаниями по эксплуатации и ремонту сосудов и аппаратов, работающих под давлением ниже 0,7 кгс/см (0,07 МПа) и вакуумом (РУА—78). В этих документах полностью отражены вопросы надзора за указанным оборудованием, приведены методы ревизии и нормы отбраковки элементов, объем ревизии и периодичность в зависимости от технологических процессов и коррозионного воздействия среды, указаны формы необходимых документов по эксплуатации и ремонту. [c.196]

Эта реакция принадлежит к уникальному классу реакций. Ее проводят в режиме окислительного дегидрирования, но она не является каталитической. Ранее говорилось, что дегидрирование этана в этилен — относительно высокотемпературный процесс. Дегидрирование метана в ацетилен представляет собой чрезвычайно высокотемпературную реакцию и идет при 1300— 1600°С, когда равновесие наиболее сильно сдвинуто в сторону образования этилена. Очевидно, металлические реакторы не могут быть использованы для реакции парциального окисления природного газа (метана) в силу того, что реакция происходит при температуре, превышающей температуру плавления нержавеющей стали или любых других распространенных металлов. Поэтому реакторы футеруют огнеупорным кирпичом, а теплообмен и теплоотвод осуществляют до контакта горячих газов с неметаллическими поверхностями. При более низких температурах контакт газов с металлическими поверхностями допустим, и окончательный отвод тепла производится в металлическом теплообменнике. Сильно нагретые продукты реакции охлаждаются путем впрыскивания воды непосредственно в газовый поток (рис. 4). При этом вода превращается в пар, который вместе с продуктами должен быть охлажден экономично и с пользой. При получении ацетилена его быстрое охлаждение является одной из решающих операций, препятствующей гидрированию ацетилена в этилен или этан. [c.148]

Для устойчивости против сжатия под действием внешнего давления к поверхности ленты в процессе изготовления приваривают распорные штифты длиной 5—25 мм, которые поддерживают необходимое расстояние между металлическими поверхностями в обоих спиральных каналах. Штифты 0 5—8 мм приваривают перед навивкой спирали и располагают рядами по вершинам квадрата или ромба с шагом 100—150 мм. На давление до 3 кгс/см спиральные теплообменники могут изготовляться без штифтов. Штифты привариваются следующим образом. [c.196]

Сборку теплообменников, состоящих из двух или трех элементов, можно производить с помощью лап специальной конструкции, приваренных к обечайке, и одного из штуцеров межтрубного пространства. Вылет такого штуцера должен быть на 3—4 мм больше вылета опорной лапы, с тем чтобы при сборке между лала-ми можно было установить металлические прокладки. [c.95]

На строительных конструкциях третьей группы можно крепить вертикальные теплообменники, сепараторы, флорентинские сосуды, фильтры и т. п. В зависимости от общих решений для установки этих аппаратов разрабатывается отдельная металлическая конструкция или они размещаются в специальных проемах железобетонной этажерки (рис. 95). [c.240]

Для чистки труб теплообменников труба в трубе может применяться пневмомеханический способ чистки. Чистка осуществляется зубчатой металлической втулкой-шомполом 1 (рис. 6.9). Втулка движется от одного конца трубы к другому под напором воздуха давлением 0,5—0,6 МПа. Направление потока воздуха меняется с помощью распределителя воздуха — [c.207]

Оставшиеся неиспарившиеся продукты подвергаются фракционной разгонке в общей колонне на лигроин и газойль, которые могут быть. разделены на самостоятельные потоки и поданы на газис икацию для получения ЗПГ по одному из описанных в предыдущих главах методов. Необходимое для протекания эндотермических реакций коксования тепло вводится циркулирующим между реактором и камерой нагрева коксом. Более 95% получаемого в реакторе кокса пропускается через подогрев в камере газификатора, где кокс газифицируется посредством паровоздушной конверсии. Оставшаяся часть кокса выводится из теплообменника для очистки от золы и металлических остатков. Из газификатора горячий газ направляется в теплообменник, где он охлаждается, частично возмещая необходимое реактору тепло. Остаточное тепло передается коксу, циркулирующему между газификатором и теплообменником. Газ, покидающий теплообменник, охлаждается в котле-утилизаторе, подвергается скрубберной очистке и десульфурации (отмывке от сероводорода) по методу Стретфорда. Конечный продукт [c.146]

В спиральном теплообменнике (рисунок 1.9) поверхность теплообмена образуется двумя металлическими листами, свернутыми по спирали. Эти теплообменники весьма компактны, работают при высоких скоростях теплоносителей и обладают при равных скоростях сред меньшим гидравлическим сопротивлением, чем трубчатые теплообменники различных типов. Вместе с тем эти аппараты сложны в изготовлении и работают при офаниченных избыточных давлениях /36, 37/. [c.27]

В теплообменниках применяют трубки из тефлона ввиду низкой адгезионной способности этого материала, так как большие потери при теплообмене вызваны отложениями на поверхности. Ряд исследований направлено на создание металлических труб для теплообменников с тефлоновым покрытием. Испытания трубок с внутренним диаметром [c.116]

Задача VII. 25. Рассчитать поверхностный теплообменник для конденсирования 1000 /сг/ч водяного пара при атмосферном давлении. Для охлаждения используется вода, которая нагревается от 20 до 60° С. Тип конденсатора — кожухотрубный с трубами диаметром 25/21 мм и длиной 1,2 м. Коэффициенты теплоотдачи на стороне воды (в трубном пространстве) а = 1900 вт/ м -град)-, на стороне пара аз = 4200 вт м -град). Для металлической стенки и отложений теплопроводимость 2 6 = 3500 вт (м -град). [c.255]

Кристаллизаторы представляют собой горизонтальные теплообменники типа "труба в трубе". Внутренняя труба снабжена вращающимся валом с металлическими скребками для удаления пар афинового слоя со стенок трубы. Раствор депарафинизируемого сы))ья прокачивается по внутренним трубкам, а хладоагент (аммиак, прс пан, этан или холодный фильтрат) — противотоком по меж — трубному кольцевому пространству. [c.261]

Пример 25. Определить уменьшение величины коэффициента теплопередачи в теплообменнике, у которого поверхность теплообмена из легированной стали заменена стеклянной. Коэффициенты теплоотдачи следующие со стороны преющей среды а1 = 3000 ккал/м час °С, со стороны нагреваемой ореяы Сг = = 2000 ккал1м час°С. Толщина (металлической стенки 5 мм, стеклянной 7 мм. Коэффициент теплопроводности хромоникелевой стали, согласно табличным данным, равен X = 24 ккал/м час °С, а стекла X = 0,64 ккал/м час °С. [c.157]

Ti И Гз, протекающих через теплообменник, и температура металлических стенок Т ,. [c.29]

Многие аппараты нефтеперерабатывающих заводов, например такие, как приемники для жидкостей и газов, теплообменники, отстойники, располагают чаще всего горизонтально. Для этого их снабжают опорами (обычно двумя, реже тремя), которые устанавливают на бетонные, железобетонные или металлические основания. Опоры могут быть отъемными или приваренными к аппарату. На отъемные опоры существуют нормали для аппаратов наружным диаметром до 299, а также до 720 и 4000 мм. [c.78]

Коррозия в присутствии газа и паровой фазы. Иногда в теплообменниках возникает коррозия, вызван)1ая воздействием газообразной фазы. Ранее упоминалась возможность окисления паром, находящимся в охлаждающей воде в трубном пучке котлов. Может происходить коррозия в присутствии водорода вследствие его образования на металлической поверхности за счет каталитического воздействия на воду или его присутствия в потоке жидкости (как [c.320]

В регенеративных теплообменниках в качестве насадки применяют кирпичи, металлические листы, шары, алюминиевую фольгу и т. п, В течение первого периода период нагревания насадки) через аппарат пропускают горячий теплоноситель, причем отдаваемое им тепло расходуется на нагревание насадки и в ней аккумулируется. В течение второго периода период охлаждения насадки) через аппарат пропускают холодный теплоноситель, который нагревается за счет тепла, аккумулированного насадкой. Периоды нагревания и охлаждения насадки продолжаются от нескольких минут до нескольких часов. [c.464]

Теплообменники типа У являются двухходовыми по трубному пространству и одно- или двухходовыми по межтрубному пространству. В последнем случае (рис. 1.10) в аппарате установлена продольная перегородка 2, извлекаемая из кожуха 1 вместе с трубным пучком. Для исключения перетекания теплоносителя в зазорах между кожухом аппарата (рис. 1.11) и перегородкой 2 у стенки кожуха устанавливают гибкие металлические пластины 3 (рис. 1.11, а) или прокладку 3 (рис. 1.11,6) из прорезиненного асбестового шнура, уложенную в паз перегородки 2. [c.14]

Однопоточный неразборный теплообменник (рис. 1.61) состоит из отдельных звеньев, в каждый из которых входят трубы наружная (или кожуховая) 1 и внутренняя (или теплообменная) 2. Наружная труба двумя приварными кольцами связана с внутренней трубой 2 в звено. Звенья в свою очередь собраны в вертикальный ряд и составляют теплообменную секцию. При этом внутренние трубы соединены между собой коленами 5, а наружные — штуцерами на фланцах или сваркой. Звенья закреплены скобами на металлическом каркасе 5. [c.60]

При эксплуатации важно следить за тем, чтобы разность температур теплообменивающихся потоков не превышала допустимой. Следует иметь в виду, что механическая чистка стенок корпуса и наружных поверхностей труб от загрязнений практически невозможна, поэтому межтрубный поток в теплообменнике не должен содержать примесей. Замена вышедших из строя труб — весьма кропотливая операция, поэтому их обычно заглушают с двух сторон металлическими пробками. [c.170]

Водород, используемый для гидрирования, должен предварительно пройти каталитическую очистку от кислорода. Чистота водорода, используемого в процессе, должна быть не ниже 99,8%. После загрузки катализатора система опрессовывается азотом до давления 220 ат. Следующей операцией является восстановление катализатора. Катализатор разогревается в колонне при 150° С. В течение 70 ч на катализатор периодически подается водород. При подаче водорода медь, содержащаяся в катализаторе в виде окиси, восстанавливается и переходит в активную металлическую форму. Контроль за ходом восстановления ведется по количеству реакционной воды, выделяющейся при этом процессе. После завершения восстановления очищенный водород компрессором 27 подается через маслоотделитель 28 в теплообменники 23 и 24, где нагревается до 200° С (в качестве тенлоагента применяются отходящие продукты гидрирования). Далее водород нагревается до 300° С в электроподогревателе 5 и направляется в колонну гидрирования. [c.96]

Пластинчатый теплообменник состоит из двух рам, между которыми зажат пакет из гофрированных пластин, полученных щтамповкой металлических листов толщиной I мм (рис. 174). Между пластинами по их контуру установлены резиновые про- [c.205]

После испытания приступают к монтажу корпуса колонны. Предварительно в корпусе устанавливают смеситель. Его укладывают на тележку, подают в корпус колонны, соединяют с корпусом колонны, после чего тележку убирают. Корпус колонны поднимают, убирают опоры и подают переднюю и заднюю тележки, на которые укладывают корпус. Корпус колонны перемещают на тележках в зону подъема, после чего устанавливают его в проектное положение в соответствии с указаниями проекта производства работ. Положение корпуса колонны по вертикали проверяют с помощью теодолита. Отклонение от вертикали на всю высоту корпуса колонны и постамента допускается не более 35 мм. При отклонении, превышающем допускаемое, колонну регулируют металлическими пластинами, которые помещают между опорным кольцом постамента и забетонированными пластинами. После выверки колонны постамент подливают бетонной смесью. Затем приступают к испытанию теплообменника. Теплообменник укладывают на специальные опоры, подключают гидропресс и контрольный манометр и испытывают межтрубное пространство теплообменника гидравлическим способом на давление 4 кгс1см . Теплообменник считается выдержавшим гидравлическое испытание, если не обнаружено признаков разрыва, течи, слезок и потения в сварных соединениях, вальцовке труб и на основном металле, видимых остаточных деформаций. После испытания теплообменник подают в зону подъема. [c.226]

Теплообменники тииа полиблок собираются из укладываемых один на другой цилиндрических графитовых блоков с прокладками между ними. Блоки сжаты верхней и нижней плитами с наружными тягами и заключены в металлический кожух. В блоках просверлены осевые и радиальные каналы. Площадь поверхности теплообмена составляет 0,13—63 л<2, максимальная температура — 200° С, максимальное давление — 7 кгс/см -. [c.114]

Фирма arbon Со. выпускает теплообменники из графитовых блоков, покрытых карбидом кремния. Количество блоков в теплообменнике от 2 до 20, диаметр блока 330 мм и высота 100 мм. Эффективная площадь поверхности теплообмена каждого блока составляет 0,62 м . Блоки спрессованы под давлением и разделены прокладками из тефлона. Металлические детали теплообменника изготовляют из нержавеющей стали, бронзы, никеля, монель-металла и других материалов. Блоки с таким покрытием позволяют работать с корродирующими жидкостями и газами. Теплообменники используют для нагревания, охлаждения, конденсации и выпаривания при температуре свыше 1400° С [124—125]. [c.115]

Дистилляционные кубы обогревают с помощью газовых горелок, электронагревателей или теплообменников. Горелку Бунзена применяют в основном только для обогрева небольших кубов, например при дистилляции по Энглеру (см. рис. 235) и при микродистилляции. Этот метод обогрева особенно удобен при перегонке сильно вспенивающихся жидкостей, поскольку уменьшением пламени горелки можно предотвратить чрезмерное вспенивание жидкости в кубе. Кубы больших размеров редко обогревают непосредственно газовым пламенем, так как это связано с опасностью перегревания и затрудняет точное регулирование температуры. Для предотвращения перегрева при работе с газовыми горелками куб помещают на металлической сетке с асбестом или применяют воздушную баню [105]. В последнем случае куб обогревается в мягких условиях более равномерно нагретыми отходящими газами. Выполнение нагревателя в виде дымовой трубы позволяет эффективно использовать тепло пламени (рис. 326). [c.394]

Обычно теплоносители пропускают через открытые жидкостные бани (см. рис. 203), змеевики (рис. 333) или кожухи (рис. 334), которыми снабжается куб колонны. В тех случаях когда для получения температур выше 100 °С нельзя применить пар высокого давления, используют перегретый пар (см. разд. 6.1). Жидкие теплоносители — парафиновые масла, глицерин или триэтиленгли-коль — нагревают в замкнутом контуре с помощью обогревающего змеевика (см. рис. 317) или термостата. Для обогрева пилотных и промышленных стеклянных аппаратов в качестве теплоносителей в основном используют водяной пар и нагретое масло. На рис. 335 показаны погружные теплообменники для пилотных и промышленных аппаратов с мешалками и без них. В качестве открытых жидкостных бань используют водяные бани для температур до 80 °С, масляные бани для температур до 330 °С (см. табл. 39), бани из расплава солей для температур 150— 550 °С (см. табл. 39) песчаные бани для любых температур, бани с расплавленным металлическим сплавом для температур выше 70 °С (см. рис. 318). [c.398]

При разработке установки РНРК второго поколения под давлением 0,35 МПа вертикальный сырьевой теплообменник заменили на пластинчатый, оптимизировав его таким образом, чтобы разность температур продуктов на выходе составляла 10 С вместо 40 С ранее, увеличили отношение длины к диаметру реакторов, диаметр внутренних отводов продуктов в отдельные печи, состоящие из двух горизонтальных кол-/ккторов, соединенных большим числом вертикально расположенных печных труб, установили энергосберегающее оборудование, увеличили мощность регенератора в 5 раз, упростили и усовершенствовали конструкцию клапанов. С целью уменьшения перепада давления в реакторах за счет образования мелочи и пыли стали выпускать высокопрочный носитеЛ для катализатора из гидроксихлорида алюминия, получаемого растворением металлического алюминия в соляной кислоте и последующей масляной формовкой в специальном приспособлении. [c.162]

По этой причине всегда необходимо довосстанавливать вновь загружаемые катализаторы, так как активные металлические компоненты эффективны только в восстановленном виде, а не в виде окислов. Восстановление катализаторов осуществляется значительно легче при более высокой температуре, чем и обусловлен тот факт, что большинство реакторов-метанизаторов разработаны как теплообменники между входящими и уходящими газами с целью поддержания постоянной температуры метанизации и тем самым предотвращения влияния на стадию довос-становления. В этом случае желательно, чтобы газы, направляемые в реактор-метан изато р, имели температуру, по крайней мере, 400°С и для такого восстанавливающего газа были предусмотрены специальные устройства для подогрева и обводная линия. [c.180]

Пример постановки задачи и разработки алгоритма оптимизации теплообменного аппарата. В качестве примера рассмотрим задачу о поиске оптимального варианта теплообменного аппарата с витыми трубами и жестким сердечником. Схема такого теплообменника показана на рис. 8.4. Аппарат представляет собой две трубные решетки, жестко соединенные сердечником диаметром )с, на который рядами навиты трубы. Ряды труб отделены друг от друга прокладками (металлическими полосами) толщиной б, которые фиксируют шаг трубного пучка в радиалы ном направлении. Вся трубная система заключена в цилиндрический кожух с днищами и необходимыми штуцерами для вХода и выхода теплоносителей, подаваемых в трубное и межтрубное пространство. Ограничимся случаем конвективного [c.311]

Р. Пластинчато-ребристые или матричные теплообменники. Матричн1)1е или пластинчато-ребристые теплообменники имеют самую компактную форму поверхности теплообмена, по крайней мере, среди обычных теплообменных аппаратов. в которых теплоносители должны быть разделены. Эти теплообменники (рис. 8) состоят из металлических листов, отделенных друг от друга поочередно гофрированными листами и перегородками. Вход н выход теплоносителя осуществляются через патрубки с перегородкой для того, чтобы предотвратить попадание одного теплоносителя в каналы, предназначенные для другого. Соответствующее размещение патрубков позволяет прокачивать через одни теплообменник более двух теплоносителей. [c.8]

Теплообменники из спаян1п)1х твердым припоем ребристых пластин обычно изготавливаются ь виде пакета (рис. 1). Прострапсгво между отдельными металлическими листами заполнено ребрами, которые обра 1уются после штамповки и изгибания в соответствии с нужным профилем. Из ребер набираются отдельные листы посредством пайки твердым припоем. В (1) такая конструкция теплообменника была названа компактной. Компактные теплообменники прежде всего характеризуются высокими коэффициентами теплоотдачи, для получения которых ис- [c.96]

Перегородки продольного типа. Хотя большинство теплообменников имеет только один ход в межтрубном пространстве, можно сделать два хода, установив плоскую металлическую пластину толщиной 6—13 мм, проходящую по оси вдоль кожуха и разделяющую трубный нучок на две части. Пластина соприкасается с неподвижной трубной доской, но не распространяется на полную длину труб, поскольку у заднего конца теплообменника необходимо пространство для перетекания теплоносителя из первого хода во второй. Такая пластина называется продольной перегородкой, и в теплообменнике, имеющем, таким образом, по два хода в межтрубном пространстве и в трубах, увеличивается интенсивность теплообмена при противоточном обтекании. По нормам ТЕМА такие кожухи обозначаются буквой F. [c.284]

Кавитационная коррозия возникает п тех случаях, когда комбинация динамического перепада давления и статического давления вызывает появление растягивающих сил в жидкости, ири этом образуются, а затем лопаются пузыри (на металлической поверхности илн пблизи от нее), что приводит к возникновению чередующихся растягивающих и сжимающих напряжений в металле. Эти циклические напряжения могут привести к усталостному разрушению, которое, в свою очередь, вызывает образование язвин, даже когда жидкость не оказывает коррозионного воздействия [16]. В теплообменниках эта чисто механическая форма повреждений возникает крайне редко, однако низкий э4х )ективный перепад давлений, существующий в верхних трубах воздухоохладителей, приводит к образованию пузырей, разрушению защитной пленки на металлической поверхности и возникновению язвенной коррозии. [c.317]

Ударные повреждения. Столкновение жидких капель с металлической поверхностью может вызвать ее повреждение за счет механизма, аналогичного описанному при рассмотрении кавитации. Как и ранее, скорость жидкости в теплообменнике недостаточно высока для того, чтобы вызвать чисто механическое повреждение, однако если капли обладают коррозионным воздействием, то может воз-никт уть быстрое повреждение ири исчезновении защитных пленок. Наиболее сильный эффект наблюдается на первой стадии конденсации, когда жидкость диспергирована в виде мелких капель, В [17] описан аналогичный случай, когда водяные капли, конденсирующиеся в газе, содержащем СОз, налетали иа трубную доску тенлообмениика из углеродистой стали и разъедали ее со скоростью коррозии металла 40, мм/год. [c.317]

Пластинчатые теплообменники (рис. 12-13) имеют плоские поверхности теплообмена. Обычно такие теплообменники состоят из ряда параллельных пластин, изготовленных из трнких металлических листов. Каналы между пластинами сгруппированы в две системы по одной системе каналов движется горячий теплоноситель, по другой — холодный. Эти теплообменники весьма компактны, что. обеспечивает (при соответствующем выборе расстояний между пластинами) пропускание обоих теплоносителей с значительными скоростями и приводит к достижению высоких коэффициентов теплопередачи. [c.432]

Другой пример аппаратов с теплообменной поверхностью, разрушающей пограничные слои теплоносителя, — теплообменник типа Бабекс , разработанный фирмой Бавария Анлагенбау (ФРГ). Теплообменник, представляющий собой сочетание кожухотрубчатого и пластинчатого аппаратов, состоит из блоков, изготовленных из металлических штампованных листов толщиной 0,2—1,0 мм. Штамповкой на листе выполняют полукруглые канавки. Листы, последовательно соединенные зеркально-сим-метричными сторонами, образуют трубное и межтрубное пространства (рис. 1.67), где среда, обтекая гофры снаружи, движется волнообразно. Из листов (необходимое число 1500 и более) составляют блок, теплообменная поверхность которого может достигать 7200 м. Теплообменник разработан на давление в межтрубном пространстве до 8,4 МПа, в трубном 10,5 МПа и температуру 130—760 °С. [c.67]

Рекуперация тепла газов сгорания может улучшить экономические показатели эксплуатации обычных (и, конечно, каталитических) установок дожигания. Рекуперация тепла может осуществляться либо в системах регенерации (кольцевой теплообменник Монгстрома), либо в рекуперационных установках, где теплопере-нос происходит через гофрированные металлические поверхности. [c.187]

Более совершенной и широко испытанной конструкцией является бензино-водородный автомобиль Mersedes Benz 280 ТЕ (рис. 4.26). Для аккумулирования водорода используют ме-таллогидрид FeTiHx, подогреваемый водой, которая, в свою очередь, нагревается в специальном теплообменнике за счет тепла отработавших газов. Выделяющийся водород проходит фильтр для очистки от частиц металлического носителя. С помощью редуктора давление водорода понижается до 0,2 МПа и он посредством электромагнитных клапанов подается на впуск каждого цилиндра, куда впрыскивается и основное топливо — бензин. Управление комбинированной топливной системой осуществляется микропроцессором, входными сигналами для которого служат нагрузка и обороты двигателя, а также температура охлаждающей жидкости. Для аварийного отключения подачи водорода имеется электромагнитный запорный клапан, включаемый водителем (тумблер на панели приборов). Пуск двигателя может производиться как на бензине, так и на водороде вплоть до температуры окружающего воздуха —15°С. Масса автомобиля при установке дополнительной водородной системы питания повысилась на 150 кг. [c.179]

Предварительный подбор расиворов для очистки крекинг-остат-ковых теплообменников проводили на вышеописанных образцах отложений Для оценки растворяющей спосс бности очистных растворов использовали методику X. К. Боуземена и П. А. Фина [3]. Испытания проводили следующим образом навеску отложений помещали в корзиночки из металлической сетки с отверстиями диаметром 0,83 мм, затем корзиночки на 1 ч погружали в стакан с испытуемым раствором, имеющим температуру 20 С. По окончании испытания корзиночки вынимали из раствора, осторожно промывали, погружая 1—2 раза в петролейный эфир, высушивали при 100 °С и взвешивали. Эффективность очистного раствора определялась потерей массы отложений в корзиночке и расчитывали ее по формуле [c.204]

Пар, получаемый с поверхности воды за счет выкипания, а также за счет контакта с водой, называют насыщенным, а нагреваемый в металлических теплообменниках, как правило, змеевикового типа выше температуры точки росы и аккумулирующий значительное количество тепла сверх скрытой теплоты испарения,— сухим (перегретым). Для коммерческо-коммунальных целей используют пар с температурой около 250 °С. В котлах промышленного назначения иногда вырабатывается пар с температурой до 450 °С. Давление пара в малых и средних котлах мощностью около 25,3 млн. кДж/ч редко превышает 2533 кПа. [c.334]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология