Количество движения плотность потока

При описании процессов переноса (вещества, теплоты, количества движения, электрического заряда и т. д.) основным является понятие плотности потока данной величины (вектор). Определим плотность потока частиц сорта t следующим соотношением [c.445]

При этом возникает ряд специфических задач. Например, неравномерное выделение пара при тушении кокса затрудняет разработку.конденсационных устройств и использование физического тепла раскаленного кокса. Представление о неравномерности паровыделения дают результаты измерений скорости и температуры парогазовоздушной смеси, зависящих от конструкции тушильных башен и количества увлекаемого в поток пара наружного воздуха. Динамика паровыделения и движения парогазовоздушной смеси в тушильных башнях практически не изучена. В различных башнях смесь имеет разное, к тому же изменяющееся во времени, соотношение пар—воздух. Так, при изменении плотности от 0,662 до 1,109 кг/м температура парогазовоздушной смеси меняется от 37 до 94 °С. Следует ожидать, что в закрытой тушильной камере, при сохранении общей картины парообразования, температура смеси после вытеснения основной массы воздуха будет близка к 100 °С. [c.30]

Затем вместо ] в уравнение (5-22) следует поочередно подставлять плотности потоков компонентов, теплоты (энтальпии) и импульса (количества движения), используя переменные пятого столбца табл. 6-1. [c.105]

Для второго случая д/ оказывается равным нулю, и поток через боковую поверхность отсутствует. И наконец, для третьего случая о/< стор поток электромагнитной энергии вытекает через боковую поверхность. Приведенные примеры убеждают в том, что сторонней напряженностью электрического поля в цепях постоянного тока пренебрегать нельзя. Это становится принципиальным особенно тогда, когда в цепях постоянного тока имеются участки, где действуют пондеромоторные силы. Характерным и наиболее наглядным примером таких цепей являются электродные системы. Таким образом, постановка вопроса о распространении электромагнитной энергии (а не электрической) тока является правильной. Электромагнитная энергия аналогична механической энергии и производит давление / на тела, которые встречаются на пути ее распространения, а следовательно, имеют импульс силы, заключающийся в единице объема. Итак, давление, испытываемое телом при поглощении импульса, будет равно =(1/с. Известно также и то, что давление равно плотности электромагнитной энергии у поверхности тела. Поэтому =Ди эм, а, учитывая поток энергии Пойнтинга Р=Д11 з с, получим /=Р/с . Импульс или количество движения в механике Ньютона представляет собой произведение массы на скорость 1—тю. Легко видеть, если мы импульс разделим на скорость, то получим массу, а если плотность импульса разделим на скорость, получим плотность тела. Применяя это к энергии распространяющегося электромагнитного поля, получим для его плотности следующее выражение [c.54]

В настоящее время для расчета местной концентрации топлива в каждой точке топочного объема используются две теории. Согласно одной из них [161—163], движение факела рассматривается как движение некоторого физического тела с переменной плотностью и, следовательно, с переменным коэффициентом сопротивления. Сюда же можно отнести и теорию турбулентных струй, рассматривающую движение газового потока с тяжелыми примесями [1491. При этом предполагается, что через любое поперечное сечение струи проходит неизменное количество топлива. В действительности по мере удаления от сопла форсунки количество топлива уменьшается, так как дальность полета капель при прочих равных условиях определяется их размерами. Чем больше диаметр капель, тем дальше они летят. [c.135]

При решении конкретных задач по теплопередаче и гидродинамическому сопротивлению наибольший интерес представляют конечные результаты расчета пограничного слоя-, плотность теплового потока, коэффициент теплоотдачи, касательные напряжения трения на стенке и т. д. Для этой цели достаточно решить уравнение, описывающее баланс тепла или количества движения в целом для сечения пограничного слоя. [c.45]

Вертикальные осесимметричные восходящие струи. В струе, вытекаюш,ей в покоящуюся окружающую среду той же плотности, поток количества движения I (х) в направлении течения остается постоянным [c.196]

В интегральном методе анализа турбулентных течений, изложенном в гл. 12, широко используются модели подсасывания. Мортон [28] разработал аналогичную модель для ламинарных струй, факелов и следов. Масштаб плотности потока подсасываемой жидкости получен из соображений по оценке порядков величины отдельных членов уравнений, и разработанная модель течения применена к изучению подъема ламинарных факелов в устойчиво стратифицированной среде. Исследование продолжено в статье [43]. Интегральные уравнения сохранения массы, количества движения и энергии, определяющие течение ламинарного осесимметричного факела, получены в следующем виде [c.201]

Расчет распространения влияния передней кромки основан на рассмотрении переходного процесса в течении около поверхности, бесконечной в обоих измерениях, т. е. на рассмотрении одномерного переходного процесса. Уравнениями сохранения массы, количества движения и энергии вновь являются уравнения (7.2.8) — (7.2.10). Были получены их решения для случаев ступенчатого возрастания температуры и ступенчатого увеличения плотности теплового потока на поверхности стенки пренебрежимо малой теплоемкости, а также для случая подвода [c.447]

Результаты расчета, приведенные в табл. 9.3.7, показывают влияние Рг и <7 на интегральные параметры выталкивающей силы /у, плотности теплового потока /д и плотности потока количества движения 1м. На рис. 9.3.17—9.3.19 представлены распределения скорости и температуры для трех рассматриваемых случаев течения в факеле. Расчеты проведены для Рг = 8,6 и 11,6 при <7= 1,894816. Для сравнения приведены также соответствующие результаты расчета с использованием приближения Буссинеска. [c.548]

При обтекании тел газодинамическими потоками диссипативные процессы, вязкость и теплопроводность проявляются лишь вблизи поверхности обтекаемого тела в тонком слое газа, образующем так называемый пограничный слой, а также при прохождении газа сквозь поверхность ударной волны. Последняя считается бесконечно тонкой и процессы, происходящие в самой ударной волне поэтому обычно не рассматриваются, а все выводы о скачках на ее поверхности плотности, давления и других величин делаются на основе непосредственного использования законов сохранения массы, количества движения и энергии. [c.198]

Законы переноса массы, энергии и импульса определяют плотность потока любой из этих субстанций в зависимости от градиента сопряженного с ней потенциала переноса, т. е. от удельной, отнесенной к единице объема потока массы, энергии или импульса. Потенциалом переноса в случае переноса массы является плотность (р) или концентрация (С), переноса энергии - энтальпия (Ср р), переноса импульса - количество движения единицы объема жидкости (н р). [c.17]

Поскольку беспорядочное движение вихрей аналогично тепловому движению молекул газа, описание процессов переноса массы, энергии и импульса в турбулентном потоке проводится методами, аналогичными принятым в молекулярно-кинетической теории газов. Таким образом, по аналогии с длиной свободного пробега молекулы вводится понятие пути перемешивания - расстояния, на котором вихрь движется без смешения с окружающей жидкостью. По аналогии с молекулярным переносом количества движения, выражаемым законом внутреннего трения Ньютона [уравнение (3.6)], величину напряжений турбулентного трения (или равную ей плотность потока импульса, переносимого вихрями) принимают пропорциональной градиенту скорости или градиенту импульса [c.43]

Подставив плотности потока и источника импульса, выраженные соотнощениями (3.49), (3.53) и (3.53а), в основное уравнение переноса массы, энергии и количества движения (3.26), напишем уравнение переноса количества движения для оси z при течении изотропной вязкой несжимаемой жидкости [c.56]

Эффективность работы таких аппаратов в значительной мере определяется эффективностью и надежностью работы излучателей колебаний. Последние преобразуют механическую, электрическую, магнитную, тепловую или химическую энергию в кинетическую энергию колебательного движения жидкости. Поэтому их называют также преобразователями. Любой преобразователь в общем виде представляет собой устройство, к которому с одной стороны подводится энергия, а с другой отводится ее преобразованная часть. Плотность потока энергии (количество энергии, доставляемое потребителю в единицу времени через единицу площади) пропорциональна разности соответствующих потенциалов и обратно пропорциональна сопротивлению системы преобразователь — обрабатываемая среда. Последняя состоит из внутреннего сопротивления преобразователя и внешнего сопротивления среды (нагрузки). [c.221]

Уравнение (П-12) основано на равенстве количеств движения потока при постоянной его плотности. [c.132]

Виды движения потоков при взаимодействии двух фаз различают визуально и по физическому состоянию, т. е. в зависимости от скорости движения, объемного газосодержания, отношения плотностей фаз, смачиваемости стенок аппарата и других параметров. Структура потоков зависит также от поверхностных сил. Вероятно в большом разнообразии визуально наблюдаемых режимов нет значительных изменений механизма передачи количества движения, тепла или массы. Однако классифицировать режимы движения двухфазных потоков [47 ] по механизму переноса трудно, так как для этого необходим детальный теоретический анализ каждого случая (условия течения одной фазы обычно значительно влияют на условия течения другой фазы). Достаточно большое [c.245]

При конденсации на длинных трубах коэффициент теплоотдачи начинает возрастать [19]. В этом случае плотность теплового потока и касательные напряжения на стенке могут быть описаны уравнениями (4.41) и (3.33). Эти уравнения учитывают перенос тепла и количество движения за счет турбулентных пульсаций. [c.145]

Количество движения I потока газа с плотностью р, протекающего в единицу времени через поперечное сечение fтрубки, равно [c.33]

В уравнении (3.23) системы (VHI) всегда > 1, так как уменьшен15е момента количества движения вследствие трения о стейки приводит к увеличению угла потока в диффузоре. Отношение плотностей, наоборот, всегда меньше единицы, так как плотность р , при выходе из безлопаточного диффузора выше плотности (>2 при входе в него. Это вызывает уменьшение угла потока в диффузоре, особенно ощутимое при высоких значениях Учитывая противоположный характер влияния трения и сжимаемости, в отдельных случаях при средних значениях М,, допустимо считать, что этп два фактора компенсируют друг друга, и определять угол потока по второму из уравнений [c.95]

ЧТО при больших сверхзвуковых скоростях VL Т = onst существенные изменения давлений, плотностей и других параметров потока незначительно изменяют величину скорости. Еще меньше изменяется пропорциональная значению функции z(X) величина импульса газа при заданном его расходе увеличение количества движения в значительной степени компенсируется снижением статического давления, так что [c.275]

В технических приложениях широко используют квазиодно-мерные модели неустановившихся потоков. В таких моделях состояние потока рабочей среды в каждый момент времени характеризуется усредненными по сечению значениями давления, скорости и плотности. При этом в уравнения вводятся полученные при усреднении по сечению потока перечисленные гидродинамические величины с коэффициентами количества движения, кинетической энергии и гидравлического сопротивления. Ввиду недостаточной изученности неустановившихся течений в гидродинамических расчетах долгое время использовали только к вази-стационарные значения коэффициентов, которые определяются, если реальный неустановившийся поток заменить сменяющейся во времени последовательностью установившихся потоков. Квази-стационарные коэффициенты находят по экспериментальным зависимостям и формулам гидравлики. Однако теоретические н экспериментальные исследования показывают, что в действительности при неустановившемся движении жидкости или газа изменяются законы распределения местных скоростей, поэтому в общем случае мгновенные коэффициенты усреднения гидродинамических величин должны отличаться от квазистационарных значений [281. [c.239]

Положим в этой полной системе уравнений (2.2.1) — (2.2.4) нормальную к поверхности составляющую скорости и х,у) равной нулю. Тогда из уравнения (2.2.1) следует, что и(х,у) = = и у). При этом условии уравнения (2.2.1) и (2.2.3) исключаются, а уравнения (2.2.2) и (2.2.4) упрощаются. Оставшийся в уравнении (2.2.2) конвективный член иди1дх (перенос количества движения) можно опустить, так как и=и(у). Некоторым оправданием этого является условие малости скоростей потока, которое выполняется довольно часто. Кроме того, как и в последующем анализе пограничного слоя, пренебрегают эффектами вязкости и теплопроводности, обусловленными продольными градиентами параметров в направлении течения. Наконец, зависимость плотности от температуры р( ) принимается линейной [c.39]

Эффективны предварительная ранжировка параметров в рамках принятой модели вихревого эффекта и выбор переменных, наиболее существенных для процесса. В работе Б. Н. Калашникова такими переменными приняты расход сжатого газа Ос, момент количества движения потока М, внутренняя, энергия потока Е, расход охлажденного газа Сх, плотность газа перед диафрагмой дг, диаметр вихревой трубы в сопловом сечении /)о, удельные теплоемкости при постоянном давлении Ср и при постоянном объеме с . Из этих восьми переменных составлено четыре независимых безразмерных комплекса [и,= Сх/Сс м = д2ЛГ1/)о/С2с т = ЛГ1/ЛоУ 10с) М = Ср1 Си. [c.20]

Введем масштабы геометрических и газодинамических Сс = С1 параметров. Момент количества движения потока М1 и внутренняя энергия потока 1 характеризуют энергию, вводимую в камеру энергетического разделения с рабочим телом. Зависимой перемен-1Н0Й, к определению которой сводится анализ, является разность энтальпии Асх. В качестве характеристики охлажденного потока примем плотность дг газа в вихревой трубе перед диафрагмой. Поскольку перепады давлений и температур на диафрагме невелики, можно принять А1х = 1с — 1х=Ср(Тс — Т х) =Ср(Гс—Т г) =А 2. [c.21]

Вполне очевидно, что упрощенную модель процесса стабилизации пламени желательно описать с точки зрения как аналитических, так и экспериментальных исследований. Предлагаемая упрощенная модель показана на фиг. 11. Наши предположения в данном случае носят предварительный характер. В их основу положены количественные данные, результаты наблюдений следов трассирующих частиц в холодном и горячем потоках и шлирен-фотографии. К сожалению, наблюдения производились на различных лабораторных установках, поэтому сравнивать результаты приходится с большой осторожностью. При разработке предлагаемой модели было установлено следующее I) поток является трехмерным, аксиально симметричным 2) как первичный, так и вторичный потоки находятся в движении 3) эти два потока движутся в противоположных направлениях 4) первичный поток является дозвуковым, вторичный поток — звуковым или сверхзвуковым 5) химический состав этих двух потоков может быть неодинаковым 6) температуры двух потоков приблизительно одинаковы (но не обязательно) 7) плотности потоков примерно одинаковы 8) зона смешения является турбулентной 9) протекают процессы переноса вещества, количества движения и энергии 10) в обоих потоках имеется некоторая начальная турбулизация. [c.326]

Левая часть уравнения сохранения количества движения (1.62) представляет результирующее изменение количества движения частицы, масса которой считается неизменной. В более общем случае массообменных процессов плотность частиц дисперсного материала может заметно изменяться вследствие происходящего процесса массообмена. Так, при сущке плотность материала уменьщается вследствие удаления влаги при адсорбции масса частиц адсорбента возрастает за счет поглощения целевого компонента из потока газа-носителя. В процессах растворения чистых веществ и кристаллизации из растворов при постоянной плотности частиц изменяется их радиус. Эти усложняющие обстоятельства в более общем случае должны учитываться в уравнении (1.62) расположением величин плотности и радиуса частиц под знаками производных не только в левой, но и в правой его части. [c.65]

Движение сферической частицы в вертикальном направлении описывается уравнением изменения количества движения под действием трех основных сил тяжести V j) g, подъемной сплы Архимеда V ji g и силы сопротивления со стороны потока сушильного агента Smp (ii> — i)k) /2, где Sm —площадь миде-лева сечения частнцы, и w — плотность и скорость влажного сушильного агента. Для сферической частицы уравнение движения имеет вид [c.366]

Здесь индекс а относится к группе капель (частиц) фиксированного размера ТУ — количество капель группы а в единице объема реактора Ja — плотность потока водяного пара с поверхности частицы группы а Рд — плотность теплоносителя, 5 — нлогцадь поперечного сечения плазменного реактора. Плотности чистых компонентов выражаются известными функциями давления и температуры. При дозвуковых скоростях движения парогазовой смеси, имеющих место в большинстве плазменных реакторов, можно считать приблизительно однородным давление по длине реактора, так что величина плотности определяется объемными долями компонентов и температурой. По этой же причине в систему не введено уравнение баланса импульса для парогазовой смеси с распределенными в ней дисперсными частицами. Уравнение баланса массы на третьей стадии процесса учитывает изменение массы частицы за счет реакций разложения [c.172]

Здесь и и V — составляющие скорости потока по осям х и у, V — кинематическая вязкость, V — ц/рь, "П — вязкость рь — плотность считается, что давление р известно из решения для потенциального течения невязкой жидкости. При обтекании пластины (фиг. 40) йр1йх = О и граничные условия и = и = О при у = О, и = Ыоо при у = оо. Точное решение этой задачи все еще сопряжено со значительными трудностями первым ее решил методом разложения в ряд Блазиус (см. [283]). Приведем здесь лишь результат, полученный в [284] более простым методом, основанным на использовании уравнения количества движения пограничного слоя. Распределение скоростей описывается [c.512]

Распределение плотности на заданном уровне в реакторе с псевдоожиженным слоем можно рассчитать как аналитическим, так и графическим способами. На рис. 128 приведены кривые, построенные в топографической системе координат, за начало котЬрых произвольно принят центр поперечного сечения реактора. Анализ кривых показывает, что плотность распределения катализатора неравномерна по сечению аппарата и определяется местоположением точки входа газового потока в реактор (в данном случае газ поступает в реактор с левой стороны). Энергия газового потока расходуется на изменение момента количества движения частиц катализатора при этом скорость потока газа уменьшается и он отклоняется к правой стенке, где образуется зона малой плотности. [c.238]