Процессы невозможность графического

Определение постоянного объема газового крана несколько сложнее, так как измерение газовых трактов крайне затруднено или чаще всего невозможно. Для этой цели может быть использован метод, сущность которого состоит в проведении серии хроматографических анализов газа постоянного состава при последовательной смене дозирующих петель, предварительно отградуированных по массе заполняющей жидкости. Постоянный объем крана определяется графически, в координатах площадь пика (или высота) — объем петли, экстраполяцией на нулевое значение площади пика (рис. П.9). Главным достоинством метода является простота, так как для выполнения необходимых определений достаточно располагать газовой смесью постоянного (можно неизвестного) состава и в процессе измерений газовая схема хроматографа не изменяется. Основной недостаток метода состоит в необходимости смены петель, что может привести к изме- [c.21]

Опыт разработки математических моделей ряда промышленных ректификационных установок для разделения бинарных смесей и исследование их статических характеристик позволил в ряде случаев получить качественно аналогичные результаты статики многокомпонентной ректификации. При изучении статических характеристик переход от бинарной ректификации к много-компонентой приводит к повышению размерности статической характеристики, представляемой в пространстве обобщенных координат процесса, и к появлению новых выходных переменных, обусловленных наличием распределяемых компонентов в продуктах разделения. Невозможность графической интерпретации гипро-поверхности (статическая характеристика в целом) приводит к необходимости рассмотрения отдельных ее сечений. Многие вопросы удобнее решать, используя диаграмму х—у—У—Рп+и изображенную на рис. 1П-31. [c.111]

Термодинамические данные удобно приводить в виде графиков. И хотя по графикам невозможно определить искомые значения так же точно, как с помощью таблиц, однако графические данные очень удобны для анализа процесса, который совершается по известному пути (изоэнтропийный, изоэнтальпийный [c.110]

Одной из задач теории подобия является сокращение числа независимых переменных. В 3-3 девять независимых переменных (определяющих величин) ь, т, Г, g, р2, р1, т), б, р, были сведены к шести определяющим критериям (3-28). Однако и это число является все еще слишком большим При шести критериях подобия невозможно проведение эксперимента на моделях и графическое представление его результатов кроме того, затрудняется нахождение эмпирических зависимостей. Поэтому необходимо выяснить возможности сокращения количества критериев, т. е. проанализировать их роль с целью оценки влияния каждого критерия на процесс хотя бы для некоторых частных случаев. [c.91]

Метод расчета многоступенчатой экстракции при перекрестном токе с помощью треугольной диаграммы показам на рис. 110,(5. Рафинат после каждой предыдущей ступени является исходным раствором на каждой последующей ступени. Соответственно этому для расчета процесса на первой ступени многоступенчатой прямоточной экстракции применимы уравнения (VI, 6) — (VI, 16) для одноступенчатой экстракции при замене S,E,M и R соответственно на S , Ей Mi и R. Аналогично для любой (например, т-й) ступени применимы уравнения (VI, 6) —(VI, 14) при замене F на Rm-i я R, Е, М н S соответственно на Rm., Era, М.,п и Sm. Для всех ступеней экстракции, кроме первой, невозможно найти минимальное количество экстрагента, поскольку исходные растворы на этих ступенях являются насыщенными. Максимальное количество экстрагента, так же как и для процесса одноступенчатой экстракции, должно быть таким, чтобы при смешении исходного раствора с экстрагентом образовывались две жидкие фазы. Схема графического расчета для систем типа II показана на рис. 111. [c.237]

Предельные количества экстрагента. Из треугольной диаграммы (рис. 121) видно, что если при продолжении хорды равновесия она пройдет через рабочую точку О, последовательное определение числа ступеней методом расчета от ступени к ступени окажется невозможным. Даже для того, чтобы достичь в процессе экстракции извлечения, соответствующего данной хорде, потребовалось бы бесконечное число ступеней разделения, что отвечает ректификации с бесконечно малым флегмо-вым числом. Поэтому в реальных условиях линия 5 не должна совпадать с хордой равновесия, иначе на конце установки, соответствующем входу экстрагента, движущая сила процесса может оказаться равной нулю. Чем дальше отстоит точка О от точки Яп, тем большее количество экстрагента необходимо для проведения процесса. Соответственно для определения минимального количества экстрагента можно применить следующий графический способ (см. рис. 122). [c.257]

Вторая часть алгоритма — проверка при изменении таблицы компонент энергоносителей. Алгоритм делает невозможным изменение пустой записи и ее удаление. Если при вставке обнаружились пустые значения номеров операций и компонент, а также их дублирование, то выдается сообщение об этом, и сохранение изменений будет невозможно до тех пор, пока значения не станут соответствовать требованиям. Если значения номеров операции и компонента превышают соответственно 6 и 10 (это максимальные возможности графического интерфейса), то программа также выдаст сообщение об этом и не позволит сохранить изменения. Если необходимо анализировать процесс, в котором количество операций и компонент превышают возможности фафического интерфейса, то его можно разбить на части, рассчитать одну часть, выбрать режим вставки из накопленной БЗ и подставить ее в виде одного компонента в анализируемый процесс. [c.266]

Недостатком же большинства цифровых вычислительных машин теперешнего поколения является невозможность непосредственного общения исследователя с машиной, столь важного для успешного использования модели процесса. Этот недостаток мало-помалу преодолевается путем введения различных усовершенствований, обеспечивающих непосредственный доступ к машине приставки для графического отображения и т. п. [c.238]

Для процессов трехмерной оптимизации (приводящих к четырехмерным поверхностям отклика) представление в виде двумерной графической фигуры уже невозможно Любое решение этой проблемы окажется сложным в конструировании и интерпретации. Одним из наименее отпугивающих вариантов является применение серии контурных графиков, построенных через постоянный интервал значений одного из параметров. [c.215]

Одной из существующих классификаций методов расчета процессов разделения является выделение проектной и проверочной постановки задачи расчета [212, 222]. В данном случае под проектным расчетом понимается определение режимных и конструктивных параметров установки ректификации (число тарелок в колонне, положение тарелки питания, величины флегмового числа и т. д.), при которых обеспечивается получение продуктов разделения заданного качества. Именно для решения такого класса задач и предназначены графические и аналитические методы расчета процессов ректификации. Если же рассматривать такую задачу, как определение оптимального места ввода потока питания в колонну (такого положения тарелки питания Мр, при котором разделительная способность колонны оптимальна), то она, как правило, до настоящего времени решалась на основе анализа соотношения состава потока питания и состава жидкости (для случая однофазного жидкого питания) на тарелке колонны [194]. Тогда, очевидно, необходимо располагать данными о составах смеси на тарелках колонны, что для процесса ректификации многокомпонентных смесей невозможно без проведения расчетов с использованием ЭВМ. В то же время аналогичная задача может быть решена при моделировании установки разделения с использованием более сложных методов расчета и оценкой получаемой эффективности разделения в терминах ранее рассмотренного термодинамического коэффициента полезного действия (21—26). Более интересным методом определения Ыр является метод, основанный на минимизации возрастания энтропии процесса разделения, являющегося следствием введения потока питания в колонну [232], который был использован совместно [c.49]

Современные установки, в частности, нефтеперерабатывающих и нефтехимических производств характеризуются большим количеством элементов и связей между ними. Реальные технологические схемы занимают много места. В связи с отсутствием единой системы расположения линий схемы одних и тех же процессов изображаются различными способами. Множество пересечений линий затрудняет анализ системы. Традиционные схемы сложны для восприятия, а их изготовление требует значительных затрат рабочего времени. Практически невозможно изобразить единую технологическую схему сложных установок и комплексов. Мы встречаемся с необходимостью применения новой системы, определяющей порядок составления технологических схем установок и схем технологических потоков, Доклад посвящен теме изображения технологических схем производств переработки нефти и газа методом графических моделей. [c.245]

Если изменение электропроводности раствора при титровании носит нелинейный характер, проводят большое число измерений электропроводности. Для определения точки эквивалентности используют близкие к ней участки кривой. Если реакция протекает количественно, установление точки эквивалентности не вызывает особых затруднений. Менее благоприятные условия создаются в тех случаях, когда реакции обратимы. Обратимость реакции, до определенных пределов, не мешает установлению точки эквивалентности. При этом, используя измерения, сделанные задолго до этой точки, прямолинейные участки кривых продолжают до их пересечения и находят точку эквивалентности с достаточно высокой точностью. В случае сильно обратимых реакций нелинейное изменение электропроводности может иметь место в продолжение всего процесса титрования, что делает невозможным установление точки эквивалентности графическим методом. [c.14]

Ниже приводится контрольная карта с правильными ответами. Она состоит из десяти ответов по выборочному методу и десяти ответов на такие вопросы, когда студенту предлагается записать в соответствующую клетку контрольной карты алгебраическое или простейшее дифференциальное уравнение, написать размерности отдельных физических величин, графически изобразить линии процесса по отдельным схемам или эскизам, дать ответ в форме кода и т. п. Такое разнообразие постановки вопросов пока еще невозможно даже для самой соверщенной универсальной обучающей, вернее контролирующей, мащины. [c.8]

Весьма значительное изменение коэффициента теплоотдачи изделия в процессе охлаждения делает невозможным использование для него средних значений, поэтому определение времени остывания изделий на воздухе (или в камере охлаждения) следует вести графическим путем, по участкам, разбивая температурную кривую на интервалы и подсчитывая для каждого из них свои средние значения коэффициентов теплоотдачи излучением и кон- [c.158]

Градуировка сменных дозирующих петель особого труда не составляет и обычно проводится путем заполнения измеряемой емкости жидкостью (ртутью или водой) с последующим определением объема или массы этой жидкости. Определение постоянного объема газового крана несколько сложнее, так как измерение газовых трактов крайне затруднено или чаще всего невозможно. Для этой цели может быть использован метод, сущность которого состоит в проведении серии хроматографических анализов газа постоянного состава при последовательной смене дозирующих петель, предварительно отградуированных по массе заполняющей жидкости. Постоянный объем крана определяется графически в координатах площадь пика (или высота) — объем петли экстраполяцией на нулевое значение площади пика (рис. П.9). Главным достоинством метода является его простота, так как для выполнения необходимых определений достаточно располагать газовой смесью постоянного (можно неизвестного) состава и в процессе измерений газовая схема хроматографа не изменяется. Основной недостаток метода состоит в необходимости смены петель, что может привести к изменению дозируемого объема даже при использовании одной и той же петли за счет различной ее центровки. Этот недостаток устраняется, если градуировка производится измерением объема вытесненного из крана газа, т. е. суммарного объема дозирующей петли и газовых трактов корпуса. Наиболее простой и надежный вариант этого метода — заполнение дозируемого объема азотом с последующим вытеснением его диоксидом углерода [63]. Измерение малых количеств азота после поглощения диоксида углерода щелочью проводят в азотометре (газовая бюретка объемом 2-10 мл) с помощью стандартной аппаратуры и техники работы, надежно зарекомендовавшей себя в элементном анализе (определение азота по Дюма [64]). [c.38]

В-третьих, только при обратимом процессе термодинамические параметры приобретают однозначность и становятся возможными термодинамические расчеты, определяющие изменения различных свойств системы в обратимом процессе. Найденные изменения Б силу независимости изменения свойств системы от пути про-< цесса будут совпадать с изменениями свойств, сопровождающими необратимый процесс (при совпадении исходного и конечного состояния систем). Да и графически изобразить необратимые процессы невозможно любая точка в соответствующей системе координат, например в системе координат Р Т, характеризуя равновесное состояние, превращается для системы, совершающей необ-> ратимый процесй, в неопределенную область. Эта область, размеры которой тем значительнее, чем сильнее отличается состояние системы от равновесия, будут заключать в себе совокупность точек, охватывающую некоторый интервал равновесных состояний. Поэтому графически можно изобразить только обратимый про- цесс. Следовательно, рис. 1а и б имеет условный характер, иллюстрируя неопределенность значений Р и V между соответствующими равновесными состояниями системы. [c.23]

Среднце величины давления и температуры в системе, находящейся в неравновесном состоянии, не мок ут характеризовать это неравновесное состояние, так как одним и тем же средним величинам давления и температуры могут соответствовать различные распределения этих параметров в системе, а следовательно, и различные неравновесные состояния. Поэтому неравновесный процесс невозможно изобразить графически в диаграмме состояний. [c.30]

В-третьих, только при обратимом процессе термодинамические параметры приобретают однозначность и стгновятся возможными термодинамические расчеты, определяющие изменения различных свойств системы в обратимом процессе. Найденные изменения в силу независимости изменения свойств системы от пути процесса будут совпадать с изменениями свойств, сопровождающими необратимый про- цесс (при совпадении исходного и конечного состояния систем). Кроме того, невозможно графически изобразить необратимые процессы, так [c.20]

Графически состояния жидкости представляются линией Фанно — например, такохт, как линия, показанная на рис. 17. 9. Можно выбрать начальное состояние так, чтобы оно представлялось точкой А. По мере того как при движении жидкости падает давление, состояние жидкости смещается через точку 5 к С. В точке С достигается максимум энтропии, и дальнейшее продвижение вдоль линии Фанно при адиабатическом процессе невозможно. Скорость в конце трубы (представленном точкой С) — это максимальное значение скорости, которого можно достичь. В точке С при элементарном изменении состояния д,8 О, так что течение одновременно адиабатично и обратимо (изэнтропично). Поэтому максимальная скорость, которая достигается в С, равна скорости звука. [c.239]

Все термохимические процессы сопровождаются потреблениедг или выделением тепла и поэтому без подвода или отвода тепла невозможно проведение процесса. Скорость многих реакций зависит от условий теплопередачи и температуры, при которой они проводятся. Так с повышением температуры скорость возрастает и лишь у некоторых многостадийных реакций уменьшается. Температурная зависимость скорости реакции в основном определяется изменением константы скорости реакции. Зависимость скорости реакции от температуры, выраженная графически, дает круто поднимающуюся по экспоненциальному закону кривую. Зависимость скорости химической реакции от температуры предложена Аррениусом и имеет следующий вид [c.9]

Число тарелок, необходимых для разделения данной смеси, определяют графически или аналитически. Для графического определения необходимо иметь кривую равновесия фаз и кривые концентраций для верхней и нижней частей колонны. Методика определения числа идеальных контактов, или числа так называемых теоретических тарелок, дана в литературе по расчету массообменных процессов. Под теоретической тарелкой понимают такую, на которой массообменивающиеся фазы приходят к полному равновесию. Это допущение условно. Практически даже на тарелках самой совершенной конструкции невозможно достигнуть полного равновесия фаз, поэтому число реальных тарелок всегда больше числа теоретических [c.128]

Преобладание идей атомизма в общественном сознании, кроме очевидной пользы, имеет ряд отрицательных сторон. Атомизм привел к потере целостного восприятия мира, который был свойственен, например, в древних научных школах Платона, Аристотеля, Парацельса. Мир в работах большинства современных ученых предстал разорванным на отдельные куски, подобно телу и пространству в полотнах Пикассо (пример атомизма в живописи). Кроме того, идеализация лабораторных экспериментов, механическое перенесения их к масштабам природньЕх пространств и времен привели науку к оторванности от реальных процессов природы. Особенно ярко это выражается при изучении сложных технических, природных и социальных систем. Реальное понятие вещества и систем оказалось замененным графическими молекулярными символами, отдаленно схожими с реальными объектами. Это недопустимо при познании сложных по уровню организации экологических и ноосферных систем. Понятие атом и молекула, при переходе к таким системам, в ряде случаев теряет смысл. Например,, при исследовании нефти, почвы и аналогичных веществ из миллионов компонентов описать схему химической реакции принципиально невозможно. То же касается биопопуляций и социумов, с точки зрения современной теории систем, при расщеплении системы на части мы теряем свойства, отсутствующие у частей, [c.21]

Если инициатор распадается только на радикалы (/г = 0), а обратная рекомбинация невозможна, как, например, при распаде азосоединений R NN —Н —> г - + N2, где реакция к. -l-Nг- -R RNNR не идет, то к = к . Если распад инициатора не подчиняется строго закону первого порядка, то это значит, что происходит индуцированный распад или параллельная с мономолекулярным распадом другая реакция, например бимолекулярный распад. Так, например, скорость распада перекиси бензоила в некоторых растворителях описывается уравнением Ц7 = /г [И]+/г" [И]= / , где второе слагаемое — скорость индуцированного распада к =к — й 1 и к находится графически из зависимости W [И = к - -к", где и [И] относятся к начальной стадии процесса. [c.276]

Координаты точек состава компонентов диаграмм III группы имеют конечное значение. Только точка состава воды удалена в бесконечность. Следовательно, можно графически рассчитать по правилу рычага процессы политермической и изотермической кристаллизации. Определить количество испаряемой воды по правилу рычага графическим расчетом невозможно — для этого пригодей аналитический способ. Расчет весового баланса по этим диаграммам усложнен. [c.77]

В процессе непрерывного отбора газовой фазы составы обеих фаз изменяются. Так как для этой системы отсутствуют аналитические характеристики ее поведения, то постановку задачи невозможно свести к составлению уравнений, имеющих определенное решение. Следовательно, оперируя графическим материалом, надо воспользоваться методом последовательных приближений. Графики на рис. 2Б.1—2Б.6 построены на основании данных работы [17]. Для точного реЩения задачи потребовалось бы разбить весь процесс на очень большое число шагов, характеризуемых весьма малой величиной отбора газовой фазы. Однако решения, полученные для каждого шага методом последовательных приближений, не обладают после интерполяции необходимой точностью. В связи с этим указанная процедура вряд ли оправдана. Поэтому целесообразнее в качестве ра зумного приближения уменьшить число шагов, допустив повышение отбора за один выпуск (шаг). [c.36]

Расчет значений Мао сильно затруднен вследствие невозможности учета микро- и макронеоднородностей в полимере, а также распределения механических сил по цепи, однако графическим анализом экспериментальных кинетических кривых механодеструкции (рис. 13) можно получить хорошо воспроизводимые значения Ai o для конкретных условий процесса. Величина М оо ЯВЛЯ0ТСЯ функцией химической природы полимера, температуры, частоты механического воздействия и других факторов. [c.54]

Изучение сложных химических реакций ставит новые трудные вопросы при определении кинетических или равновесных констант. Исследователь сталкивается со сложными схемами, с большим количеством стадий, а соответственно и констант. И уже становится невозможным, как это делалось в простых случаях [1], определять константы скоростей простыми графическими методами на основании непосредственных измерений скоростей соответствующих процессов. В реакции принимает участие большое количество веществ, а непосредственному измерению обычно доступны только характеристики некоторых из них (обычно исходных веществ и продуктов реакции), в то время как практически отсутствует очень важная информация о промежуточных веществах. И простое рассмотрение схемы уже не дает возможности ответить на вопрос, насколько полна имеющаяся информация для однозначного решения задачи определения кинетических или равновесных констант. Хотя интуитивно зачастую и ясно, что большое количество неизмеряемых веществ должно нривод11ть к существенной неоднозначности решения. Более того, в литературе [2—7] уже достаточно много примеров, когда попытка определения всех констант в сложных многостадийных процессах приводит к нескольким решениям или целым областям по константам, одинаково хорошо описывающим измерения. Причем часто среди таких решений имеются физически бессмысленные. [c.139]

Из трех стадий кругового процесса Майера две являются квазистатическими они совпадают со стадиями сЬ и Ьа (рис. 10) кругового процесса Пуассона. Но переход из состояния а в состояние с в круговом процессе Пуассона происходил квазистатически, а в круговом процессе Майера—нестатически,—газ расширялся без совершения работы. При таком расширении нет единого для всего газа давления, нет единой для всего газа температуры и т. д., и графическое представление состояния всего газа одной точкой становится невозможным. [c.153]

В этом случае координаты точек всех солевых кохмпонентов удаляются в бесконечность, т. е. диаграммы второго типа представлены незамкнутыми фигурами, что ограничивает возможности графических расчетов. Так, линии кристаллизации по общему правилу исходят из точки состава кристаллизующихся твердых фаз, т. е. в данном случае, из бесконечности (при образовании безводных соединений). Конечное значение на этих диаграммах имеют лишь линии упаривания раствора, а также линии кристаллизации твердых фаз, представленных гидратами. Следовательно, применение правила рычага для графического расчета процессов кристаллизации (как политермической, так и изотермической) или растворения при построении диаграмм второго типа невозможно в тех случаях, когда кристаллизуются (или растворяются) безводные соединения. Графический расчет возможен лишь при [c.10]