труба классическая

Электризация при течении жидкостей в трубах классическая теория [c.158]

Важную роль в подземной гидромеханике ш рают элементарные естественные модели. Классический пример элементарной модели-труба, набитая песком. В такой модели фильтрационный поток имеет простейшую одномерную линейную геометрию, что и служит основанием для их наименования. [c.375]

Как следует из (12), для пучков с значением г ) ,, большим, чем 1/2,2, Ф(,= 1 и максимальный тепловой поток для пучка труб приблизительно такой же, как и для одиночной трубы. Это показано в классических опытах, описанных в [16]. При более тесном расположении труб в пучке или при увеличении диаметра пучка опасность возникновения пленочного режима кипения увеличивается, а Ф(, уменьшается. При Ф(,<0,1 рекомендуется предусматривать пароотводные каналы для отвода пара от поверхности, если предполагаемый тепловой поток ие меньше 0,5 яь,тах- [c.78]

Классическое решение задачи о ламинарном течении в круглых трубах получено Грацем в предположении полностью развитого параболического рас- [c.54]

Появившаяся возможность рассматривать течение жидкости в режиме гидродинамического теплового взрыва (эффект диссипативного саморазогрева жидкости в районе внутренней стенки трубопровода) и учитывать сужение рабочего сечения трубопровода вследствие появления застойных зон не только полностью перевернула классические понятия о работе неизотермического трубопровода в осложненных условиях, т. е. при малых значениях производительности перекачки, с большими потерями тепла на внешней границе, но и позволила объяснить работу действующего нефтепровода, перекачивающего высокопарафинистую нефть. Все это позволило показать, что классическая характеристика P-Q неизотермического трубопровода (рис. 1) в области малых значений производительности перекачки даже качественно не соответствует действительности. Анализ физической картины течения, т. е. температурных и скоростных полей жидкости в трубопроводе, объясняет данное расхождение результатов по величине гидродинамического сопротивления участка трубы. Дело в том, что при снижение рабочей температуры потока жидкости, особенно в районе стенки трубопровода, приводит к возникновению [c.157]

И =1). Другим классическим случаем, обычно рассматриваемым в акустике, является возбуждение колебаний в трубе с одним закрытым концом. В этом случае краевые условия можно записать (поместив закрытый конец трубы слева) в следующей форме [c.53]

Неудобство такого процесса — его периодичность. Можно, конечно, дать возможность твердым частицам медленно проваливаться через реактор подобно перетеканию песка в песочных часах, и постепенно добавлять свежий твердый реагент (рис. 4.71, б). Способ простой, но время пребывания твердых частиц в таком случае будет очень неравномерным - у стенок они будут задерживаться много дольше, чем по оси слоя. Равномерность времени пребывания твердого материала обеспечивают механически. В реакторе (рис. 4.71, в) скребки с направляющими лопатками передвигают материал по полкам и пересыпают его с одной на другую. Так устроен реактор обжига серного колчедана. Передвижение материала может быть реализовано с помощью транспортера (рис. 4.71, г), удобен и распространен процесс с непрерывным движением твердого материала во вращающейся наклонной трубе (рис. 4.71, й). Классическим примером такого реактора является вращающаяся печь получения клинкера в цементном производстве, к этому же типу реакторов относится аммиачный нейтрализатор в производстве двойного суперфосфата. [c.215]

Один из наиболее широко используемых продуктов химической промышленности — серная кислота получается контактным способом. При использовании в качестве сырья серы наибольшую опасность представляют газовые выбросы, содержащие оксид серы (IV), и туман серной кпслоты. Классические контактные сернокислотные производства, имеющие степень превращения SO2 в SO3 97,5—98%, ежедневно выбрасывают в атмосферу 13—15 т оксида серы или в пересчете на серную кислоту 20—25 т в сутки. Чтобы снизить содержание вредных веществ в атмосферном воздухе населенных мест, сооружают трубы высотой 180—250 м. Однако эта мера не сокращает количества выбросов, а лишь увеличивает размеры площадей, подвергающихся вредному воздействию. Например, высокие трубы (до 415 м) в промышленных райо- [c.191]

Волновая модель продольного перемешивания. Классические одномерные диффузионные модели различных режимов течения жидкости в трубах имеют существенные ограничения — дают удовлетворительные результаты лишь при медленно изменяющихся полях концентрации [42]. При моделировании процессов продольной дисперсии в трубчатых аппаратах химической технологии, как показала практика, необходимо учитывать влияние на эти процессы крупномасштабных неоднородностей распределения скоростей в потоке. Таким образом, приходят к необходимости учета релаксационных явлений. При этом времена релаксации процессов достигают часто значительных величин, связь между дисперсионным потоком и градиентом концентрации перестает быть локальной, и параметры дисперсионного потока определяются значениями градиента концентрации во все предшествующие моменты времени в соответствующих точках. Такие процессы достаточно хорошо описьшаются гиперболическими уравнениями. Рассмотрим эти процессы подробно. [c.666]

В гл. 2 представлены результаты исследований реакции водорода с кислородом в ударных волнах. Эта классическая реакция с самого начала развития науки о разветвленных цепных процессах является модельной, и на ее примере проверялись и проверяются основы теории. За последние годы наиболее существенные результаты по кинетике реакции Нг — О2, по-видимому, получены в работах с использованием ударных труб. У нас в стране это направление исследований развивалось относительно слабо. Значительный интерес в методическом отношении представляют методика линейчатого поглощения радикала ОН и особенно техника регистрации излучения электронно-возбужденных частиц за отраженной ударной волной вдоль оси трубы, обеспечивающая исключительно высокую чувствительность и благодаря этому позволяющая исследовать са- [c.7]

Реакция водорода с кислородом — классический пример разветвленной цепной реакции, в которой участвуют три активных центра и которая состоит не менее чем из трех элементарных стадий. Реакция может поддерживать самоускоряющийся режим даже в отсутствие какого-либо увеличения констант скоростей вследствие возрастания температуры. Объяснение кинетики таких сложных и быстрых реакций представляет собой очень важную задачу. Метод ударной трубы в сочетании с разнообразными методиками регистрации с высоким временным разрешением позволил достаточно полно и надежно исследовать цепную реакцию водорода с кислородом, протекающую в нестационарных условиях в широком диапазоне изменения начальных условий состава смеси, плотности и температуры. [c.110]

В качестве примера протекания химического процесса в различных зонах реактора, т. е. при различной интенсивности перемешивания, характеризуемой классическим числом Re, в табл. 26 приведены показатели скорости процесса каталитического гидрирования нафталина при давлении 100 кгс/см и температуре 400 С [15]. Из табл. 26 следует, что по мере уменьшения интенсивности перемешивания показатели скорости процесса гидрирования нафталина принимают меньшие значения. Значения k в зоне В свидетельствуют о том, что при большой протяженности зоны количество растворенного в жидкости водорода постепенно уменьшается и процесс гидрирования нафталина прекращается. Что же касается переточной трубы Г, то в ней один из компонентов реагирующей среды — водород — не содержится. В результате этого даже при интенсивности перемешивания Re = 100 ООО процесс гидрирования не происходит. Однако достаточно подать в эту зону водород, чтобы ее показатели поднять до уровня показателей зоны А. [c.143]

Задача о нестационарном движении жидкости в круглой трубе впервые в 1882 г. была рассмотрена русским механиком И. С. Громекой [46]. Применительно к другим условиям она впоследствии исследовалась рядом авторов [159]. Ниже приводятся решения ряда обобщенных задач Громеки при переменных во времени градиентах давления для труб классических и неклассических сечений. [c.221]

Классическая конструкция трубчатой печи коробчатого типа сейчас гпироко распространена (рис. 204, б). Печь состоит из радиантной 4 и конвекционной 6 камер, разделенных перевальной стенкой 5. Радиантная камера имеет потолочный и боковые экраны из змеевиков. В нижней части камеры расположены форсунки 3 для жидкого топлива или газовые горелки. Топочные газы обходят перевальную стенку, пронизывают сверху вниз трубы конвекционной камеры и уходят в дымоход 7. [c.217]

Конструирование новых мокрых контактных аппаратов, в частности пенных, часто основано на более или менее удачных комбинациях принципов или конструктивных элементов, заимствованных у существующих реакторов (циклоны, тарельчатые пенные аппараты, скрубберы Вентури, колонны с насадкой). Этот прием иногда позволяет при конструировании нового аппарата сочетать преимущества взятых за основу классических реакторов. Так, безрешеточные пенные аппараты — центробежно-пенный, циклонно-пенный, пенновихревой — основаны на идее совмещения в одном аппарате принципа действия центробежных сил и сил инерции с пенным способом обработки газов, а эжекционно-пенный — на сочетании турбулентного распыления (труба Вентури) и вспенивания жидкости газом. В конструкции ЦПА, ПВА и ЭПП по-новому решается вопрос создания пенного слоя — за счет особого пенообразующего устройства, закручивающего газовый поток и одновременно эжектирующега жидкость из соответствующей емкости (бункера). Пенообразующее устройство — улитка (ЦПА) или завихритель (ПВА) — расположено внизу реактора, в бункере с жидкостью. В эжекционно-пенном аппарате завихритель, расположенный на выходе из трубы распылителя (турбулизатора), эжектирует жидкость и способствует развитию пенного слоя. [c.235]

На рис. 9 показаны развивающиеся профили температур при течении в трубах с пренебрежимо малым нагревом в результате вязкой диссипации (N3=0,001) и с существенным нагревом за счет нее (Na= l,0). Для течения без заметной диссипации (левый график) температура жидкости постепенно приближается к температуре стенки, тепловой поток у стенки можно описать при помощи числа Нуссельта, используя среднюю разность температур между стенкой и жидкостью. Однако если вязкая диссипация существенно измен51ет развивающийся профиль температур (правый график), тепловой поток у стенки необходимо описывать при помощи градиента температур у стенки, а не по средней разности температур. Можно ясно увидеть, что градиент температур у стенки изменяет свой знак, когда средняя температура жидкости все еще намного ниже температуры стеики. Образуется необычная ситуация, в которой жидкость нагревает стенку, даже если ее средняя температура много ниже температуры стенки. В этнх условиях число Нуссельта в своем классическом определении может стать отрицательной величиной. [c.336]

Используя коэффициенты подобия [68], полученные из данных по кризису в круглой трубе для воды и хладона-12, авторы [69] сумели связать непосредственно результаты по критическим тепловым потокам для двух жидкостей при других более сложных геометриях, включая стержневую сборку. Один из более успешных подходов к проблеме подобия описап в [70]. На основе классического анализа размернзотей здесь получено, что критический тепловой поток (выраженный через д тАк ) зависит от 12 безразмерных групп, шесть из которых исключены логическими доводами. Три безразмерные группы выражены в масштабах критического теплового потока /Ак ,-, [c.398]

Стационарные хранилища. Классический пример взрыва расширяющихся паров кипящей жидкости — авария в г. Фейзине (Франция), которая произошла 4 января 1966 г. Жидкий пропан стал вытекать из трубы диаметром 50 мм сфероидальной емкости вместимостью 750 т. Два крана, установленных на трубопроводе, по ряду причин не были перекрыты. Спустя 30 мин облако паров воспламенилось от проезжавшего мимо автомобиля. Орошение поверхности сферы водой из установленных брызгал, центрального водопровода и соседнего канала оказалось недостаточным для того, чтобы предотвратить срабатывание клапанов безопасности на продувку, что привело к расширению пожара. Вскоре емкость взорвалась, три конструкции массой по 100 т каждая были отброшены на расстояние от 160 до 380 м. Затем взорвались одна пропа-новая и три бутановые емкости. Погибло 18 человек, 105 человек получили ранения. Общий убыток составил 6,6 млн. американских долларов. [c.167]

На практике [38, 70] для определения количества циклов на стадии стабильного развития трещины производят интегрирование уравнения (4.2). Как это было указано выше, использование только критической длины трещины, найденной через критический коэффициент интенсивности напряжения, в качестве верхнего предела интегрирования, без учета деформационного упрочнения и реальной геометрии трубы, некорректно. Так, прямое использование классических методов линейной механики разрушения для тонкостенных сосудов давления, изготовленных из высоковязких сталей, какими являются современные магистральные трубопроводы, приводит к результатам, не имеющим физического смысла. Так, в работе [74] рассчитанная критическая глубина трещины составляет около 1 км (толщина стенки большинства эксплуатирующихся трубопроводов не превышает 20 мм). Для нахождения верхнего предела интегрирования уравнения Пэриса используем силовой и деформационный критерии линейной и нелинейной механик разрушения [55, 89]. [c.101]

Анализ ряда аварийных разрушений труб на магистральных нефтепроводах, имевших место в последние годы, не позволил объяснить причины этих аварий с позиций классических представлений сопромата, заложенных в основу нормированных прочностных характеристик трубопроводов или отклонением от установленных норм противокоррозионной защиты ог почвенной коррозии. По действующим нормам в прочностных расчетах учгена работа трубопроводов под статической нагрузкой при отсутствии коррозии, проектирование же защиты от почвенной коррозии ведут без учета механических напряжений и структурно-чувствительных свойств стали. [c.221]

Фэй выполнил приближенный расчет скорости детонации для типичных систем, содернчащих стехиометриче-ские смеси Из — Оа [2 ]. Им было найдено, что относительное уменьшение скорости детонации (ниже ее классического значения) составляет А о о = 2,1б /й, где б — толщина вытеснения пограничного слоя в точке М = 1 й — диаметр трубы. Этот результат подтверждает наблюдаемую обратную зависимость от диаметра трубы и [c.217]

Если рассмотренные в предыдущих параграфах процессы вибрационного горения были в той или иной степени связаны с подвижностью фронта пламени, то классическим примером системы, в которой подвижность поверхности теплопровода совершенно исключена, является труба Рийке. Кроме того, устанавливаемая в такой трубе сетка настолько тонка, что можно пренебрегать ее протяженностью в направлении оси трубы и поэтому полагать объем V в уравнениях (15.5) равным нулю. Это приводит к тому, что исключается и появление подвижности некоторого эффективного фронта пламени, который иногда полезно вводить из формальных соображений. [c.418]

Следует обратить внимание на то, что течение в капиллярном вискозиметре должно быть ламинарным. Для проверки достоверности обобщенного числа Рейнольдса Ке Метцнер и Рид определили его по результатам большого числа экспериментов, в которых различные исследователи изучали течение неньютоновских жидкостей в трубах, и построили зависимость коэффициента трения Фэннинга от найденного числа Рейнольдса (рис. 5.31). Они выявили хорошее совпадение полученных данных с графиком классической зависимости для ньютоновских жидкостей /=16/Ке, удовлетворительное согласование с критическим числом Рейнольдса, равным 2100, но плохое согласование с уравнением фон Кармана для турбулентного режима течения. [c.200]

Предел постоянства для С примерно соответствует Ке=200 000, поэтому можно применить те же соображения о зависимости расхода среды от Не как и для других дроссельных органов. Сравнивая результирующую величину с величинами, данными Шлагом и Стольцем, обнаружим некоторую разницу. То же самое обнаруживается и при сравнении с нормой В8 1042-1943. Разработка классической трубы Вентури в настоящее время все еще находится в стадии )азвития. Некоторые расхождения обнаруживаются также при сравнении норм -4СА с немецкими нормами для обычных сопел и расходомерных труб. [c.165]

Конгрессы ИСА и ИСО состоялись в Милане в 1932 г., Стокгольме в 1934 г., Хельсинки в 1939 г. и Мюнхене в 1956 г. На последнем конгрессе присутствовал в качестве представителя ЧССР автор этой книги. Относительно долгое время на Конгрессах центром внимания были диафрагмы и мерные сопла (ИСА), позднее рас.ходомерные трубы, как продолжение работ с обычными мерными соплами, затем были рассмотрены проблемы, касающиеся измерения расхода в трубопроводах диаметром от 50 до 500 мм. Еще в Хельсинки французская, английская и американская делегации внесли предложение нормализировать классическую трубу Вентури. Однако это предложение не было принято. [c.209]

Классическим примером такой шкалы является шкала Рин-гельманна для классификации плотности дыма, выходящего из дымовых труб. Она состоит из четырех прямоугольных чернобелых образцов, размером 14 х 21 см, используемых в качестве цветового стандарта. При наблюдении с расстояния в 15 м они соответствуют 20, 40, 60 и 80% содержания черного цвета соответственно. [c.317]

В известных многочисленных экспериментальных исследованиях разрушения труб нефтепроводов типично усталостный характер поврежденрш стенки трубы (притертый очаг зарождения трещины, медленное подрастание фронта трещины со скоростью с1[/с1М) не обнаружен. На этом основании существует мнение, что при эксплуатации нефтепроводов классическая многоцикловая усталость не имеет места. Однако такое заключение требует более детального обоснова- [c.448]

Этот раздел посвящен теплообмену при омывании вынужденным потоком жидкости плоских поверхностей (т. е. плоских пластин) и труб, )асположенных перпендикулярно к направлению движения потока. Ллоская пластина для анализа представляет собой простейшую геометрическую фигуру, поэтому она тщательно изучена. Результаты такого анализа весьма полезны также и потому, что многие из полученных выводов могут быть распространены на хорошо обтекаемые тела, начальные участки труб, клинья, конические тела и на любые поверхности плоского типа. Используя модифицированную Кольбарном аналогию Рейнольдса, можно получить классические результаты. Обобщенные результаты значительного количества экспериментальных исследований приведены в табл. 3.5. [c.67]

Как следует из этого уравнения, значения Рс-ор1 в диапазоне е = 2...6 меньше рекомендованных для классических вихревых труб, так как у вихревых охладителей, работающих при ц=0,8...1,0, расход газа на единицу площади поперечного сечения вихревой камеры больше. Предложенная зависимость хорошо согласуется с результатами исследований, проведенных Ш. А. Пиралишвили, В. Г. Михайловым, В. В. Бирюком при вдуве сжатого воздуха от постороннего источника в ядро вихря. [c.89]

Весьма существенным ири обобщении экспериментальных данных но теплообмену является вопрос о выборе определяющих и определяемых критериев. Использование в качестве таких величин критериев Ре и Ыи (или 51), привнесенных в нсевдоожижеиие из классических задач гидродинамики и теплообмена в трубах, каналах и так далее, вообще говоря, отряжает лишь отсутствие приемлемой модели псевдоожиженной системы и достоверного механизма переноса тепла в ней . В этой связи следует указать на весьма интересную корреляцию 1341] с использованием в качестве определяемого критерия, исходя нз пакетной теории, параметра N [c.362]

Как было отмечено почти одновременно рядом исследователей, детонационный спин обязательно возникает у пределов детонации, независимо от того, чем вызвано приближение к пределу—разбавлением одним из реагируюищх компонентов (собственно, концентрационные пределы детонации), или инертным газом, т. е. снижением парциального давления реагирующей смеси, или же снижением общего давления [24, 25, 55]. В дальнейшем это было подтверждено в опытах [22], получивших на пределах детонации в смесях водорода фоторегистрации тождественные с регистрациями детонационной волны в смеси окиси углерода с кислородом — классическом объекте первых исследований детонационного спина (срав-нп фото на рис. 253, а, б, в). Наконец, Трошиным были получены фоторегистрации типичной спиновой детонации в смеси 2Н2 0 , но у нижнего предела по давлению, соответствующего диаметру трубы — Рпред = = 45 мм рт. ст. в трубе с (I — 22 мм и / ред = 330 мм рт. ст. при с = 4 мм (рис. 253, г и д). [c.349]

Диссоциация НгО->N2 +О( Р)—классический пример мономолекулярной реакции. Она была относительно давно изучена в статических и струевых условиях при достаточно низких температурах [66а—в]. При низких температурах сравнительно легко учесть вторичные реакции. Диссоциация исследовалась главным образом при малых давлениях, однако были получены первые указания на переход в область высоких давлений [666]. Использовалось множество разнообразных газов-разбавителей. Относительные эффективности передачи энергии для молекул N20, Не, Ме, Аг, Кг, Хе, О2, N2, СО2, Н2О соответственно равны 1, 1, 0,44, 0,1—0,18, 0,25, 0,15, 0,21, 0,26, 1,2, 1,6. Подробный анализ ранних низкотемпературных данных приведен в работе [66г]. После того как стало возможным проводить эксперименты в ударных волнах, диссоциация ЫгО вновь подробно исследовалась с помощью оптической регистрации реагентов [66д, е] и вре-мяпролетных масс-спектрометров, соединенных с ударными трубами [66ж, з]. Поскольку реакции атомов О с ЫгО имеют высокую энергию активации, они важны только при высоких температурах при низких температурах атомы кислорода расходуются в реакции рекомбинации. До сих пор продолжается Дискуссия [66и] по поводу абсолютных значений констант скоростей реакций 0 + Н20->-2М0 и ОЫгО —> N2-Ь О2. Эти реакции влияют на правильность высокотемпературных измерений ). Экспериментальные результаты, полученные в различных исследованиях, сопоставлены в работах [6, 66з]. С помощью метода адиабатического сжатия дополнительные эксперименты выполнены при температурах, промежуточных по сравнению с температурами в ударных волнах и статических условиях [c.46]

Из рис. П1-21 ясно, что проникновение лучистой энергии за пределы второго ряда наблюдается лишь в том случае, если диаметр труб м<-л по сравнению с расстоянием между ними. Решение Задачи для труб, расположенных в 3—4 ряда, может быть сделайо с помощью классического метода [c.237]

По материалам стендовых испытаний проф. Опейко Ф. А. был дан критический обзор существующих методов оценки интенсивности перемешивания жидкостей [55]. На основе теории упругости была дана оценка интенсивности деформации жидких сред. В ходе математических выкладок выявлен комплекс v D — d)lv, который, как известно, является классическим числом Re. Таким образом, впервые было теоретически установлено, что интенсивность перемешивания является функцией от числа Re, что ранее отрицалось многими авторами. В работе [55] показано, что для нормализованных вертикальных аппаратов вытянутой формы наибольшая интенсивность перемешивания достигается на поворотах от циркуляционной трубы к кольцевому пространству и обратно. Здесь же сосредоточены основные потери напора в циркуляционном контуре. Никакие характеристики перемешивающих устройств (насосов) не могут определять интенсивность перемешивания вследствие того, что время пребывания реагирующей среды в самом перемешивающем устройстве относительно мало. [c.176]

Рассчитывая площадь контакта частицы (площадь единичного соударения) со стенками пневмолинии по формулам классической теории удара и определяя число соударений через амплитуду пульсационной скорости частиц и их число в единице объема потока, получаем выражение для расчета плотности тока электризации на участке трубы пневмолинии [c.162]