диаграмма рис получение из воздуха

Решение- По диаграмме Рамзина (рис. 10-1) находим точку пересечения изотермы 80 °С с линией / = 150 кДж/кг сухого воздуха и эту точку проектируем на линию парциального давления водяного пара, которая находится в ни.чу диаграммы полученную точку проектируем направо на ось ординат, на которой нанесены парциальные давления водяного пара (в мм рт. ст.). [c.411]

На ряс. 30 показаны диаграммы, полученные при работе на каждом из вышеуказанных газов-носителей. Об-ъем дозы анализируемого газа равнялся 1 мл. Условия анализа следующие расход водорода 2 л1ч, расход воздуха 15 л ч расход газа-носителя 1,2 л/ч расстояние между горелкой и термопарой 13,5 мм. Измерения площадей пиков углеводородных газов показали, что для ячейки достаточно точно выполняется зависимость (28). [c.73]

Эту же величину можно определить и непосредственно по диаграмме. Количество тепла, полученного воздухом в калорифере перед сушилкой, составляет [c.866]

В заключительной части ответа Капица указал на совершенно классический финт ученых экспертов. Стараясь доказать, что турбодетандер фирмы Линде не намного хуже аналогичной машины Капицы, они по данным, полученным немцами при работе на азоте, рассчитали показатели по диаграмме для воздуха (а это совсем не то). В результате такого нехитрого фокуса (Капица деликатно назвал его ошибкой ) удалось дотянуть КПЛ немецкой машины до 0,75 вместо действительного значения 0,6-0,66. Это все равно хуже, чем у турбодетандера Капицы (0,8-0,82), но все же [c.287]

В сушилке с частичной рециркуляцией воздуха (рис. 21-12) часть отработанного воздуха смешивается со свежим, полученная смесь нагревается в воздухоподогревателе и поступает в сушилку. Процесс в сушилке изображается на / — х-диаграмме ломаной линией АМВ С, причем точка А характеризует состояние свежего воздуха, точка С — состояние отработанного воздуха, точка М состояние смеси. [c.756]

Кривая изменения температуры воздуха в полости цилиндра, полученная при 2,72 сопоставлена на рис. П.7 с индикаторной диаграммой, [c.42]

Рис. 49. Индикаторные диаграммы Ap = f t), полученные при окислении пентана в смеси с воздухом при различных давлениях

Электролит для получения магния должен обладать высокой электропроводностью (выше, чем у магния), большой плотностью, малой вязкостью, высоким поверхностным натяжением на границах расплав— воздух и металл — электролит. При выборе электролита можно пользоваться диаграммами зависимости физикохимических свойств электролита от его состава (рис. XVI-5). Для улучшения этих свойств к электролиту добавляют хлориды натрия, кальция, калия и бария в таких количествах, чтобы содержание хлорида магния составляло не более 18%. [c.513]

В настоящее время предприняты попытки аналитического описания полной кинетической диаграммы усталостного разрушения и для случая испытания в воздухе получен ряд выражений [77, 78], удовлетворительно описывающих скорость роста трещины на всех трех уровнях интенсивности напряжений. Что же касается использования этих уравнений для [c.21]

В заключение необходимо отметить, что, как следует из литературы, характер кинетических диаграмм коррозионно-усталостного разрушения во многих случаях качественно отличается от З-образных кривых, полученных при испытаниях в воздухе или инертной среде (рис. 49, кривая 1), [c.98]

Горение летучих и коксового остатка проходило стадийно, но с небольшим (в пределах 5 ч- 6 o ) совмещением выхода остаточной части летучих с началом горения кокса. Выход летучих при горении определя.пся по диаграмме уменьшения веса частицы во времени. На рис. 4 представлено изменение температуры центра частицы при горении ее в потоке воздуха. Кривые изменения температуры центра частицы при горении кокса, полученного при разделении стадий процесса (выход летучих в азоте и последующим горением кокса в воздухе) (рис. 5), и кокса, образующегося при выгорании летучих (см. рис. 4), имеют идентичный [c.91]

Билл и Гебхарт [8] экспериментально исследовали плоские факелы в воздухе при естественно возникающих возмущениях, используя миниатюрные термопары, термоанемометр с нагретой нитью и интерферометр с полем зрения 20 см. Оказалось, что измеренные частоты возмущений согласуются с результатами расчетов по линейной теории устойчивости. Локальное число Грасгофа увеличивалось за счет повышения подвода тепла или перемещения насадков ниже по течению. Записи возмущений скорости подвергались спектральному разложению, а результаты анализировались. Оказалось несколько неожиданным то, что все полученные частоты, даже в конце области перехода, соответствуют зоне усиления возмущений на диаграмме устойчивости. Следовательно, линейные процессы имеют важное значение даже в тех областях, где велика амплитуда возмущений, как это уже отмечалось в случае естественной конвекции около вертикальной поверхности. [c.89]

Насыщенный воздух при атмосферном давлении и температуре 10° С смешан с воздухом, удельная влажность которого =0,04. Какова должна быть минимальная температура второго воздуха, чтобы исключить любое локальное образование тумана в процессе смешения Для получения ответа используйте диаграмму на рис. 15-5. [c.546]

По этому способу сушки в качестве сушильного агента используют либо газы, полученные сжиганием в топках топлива (твердого, жидкого или газообразного), либо отработанные газы котельных или промышленных печей. Все эти газы не должны содержать золы и сажи, которые могут загрязнять высушиваемый материал при проведении процесса сушки в конвективных сушилках. Поскольку температура топочных газов обычно существенно превышает предельно допустимую для высушиваемого материала, то для снижения их температуры топочные газы разбавляют воздухом. По своим свойствам (плотность, теплоемкость, вязкость и др.) топочные газы близки к воздуху, отличаясь большими значениями влагосодержания. Поэтому при расчётах сушилок, в которых в качестве сушильного агента применяют дымовые газы, можно использовать рассмотренную выше диаграмму Н-х. [c.272]

Рис. XIV-15. Установка для получения смеси топочных газов и воздуха а — схема установки б — диаграмма I—d 1 — топка 2 — камера смешения 3 — вход первичного воздуха 4 — вход вторичного воздуха 5 — газовая смесь для сушки.

Для получения газовой смеси требуемой температуры топочные газы разбавляют атмосферным воздухом с параметрами Фо. tot dg, 0. Требуемое при этом количество воздуха определяется с помощью I—( -диаграммы (рис. XIV-15, б). Соединив точки с координатами d , Iq и (i , /т. находим на пересечении прямой АЕ с изотермой t (где t —требуемая температура газовой смеси) точку В, соответствующую координатам d o и 1[ (аналогично процессу смешения свежего воздуха с рециркулируемым). Координаты точек А, В и Е находятся в соотношении (/ —Io)/ do —do) = = (/т — /1)/(< т—d[), причем массовое соотношение количеств топочных газов и свежего воздуха равно (do—do)l d —du). В дальнейшем диаграмма сушильного процесса строится описанными выше методами. [c.664]

На рис. 7,15 приведены экспериментальные диаграммы давления, полученные при использовании смеси 22% (об.) оксида углерода с воздухом. Они хорошо поясняют, каким образом ускоряется горение под действием турбулентности, создаваемой подобным методом. Стрелками на рисунке отмечен момент време- [c.164]

На рис. 45 показана серия регистраций изменения давления, полученных в опытах со смесью изооктана с воздухом состава а = 0,8 в условиях постоянной температуры 370°, в холоднопламенной зоне, при различных начальных давлениях, отвечающих точкам 1—6 диаграммы рис. 44. [c.74]

На диаграмме фиг. 22 приведены кривые усталости, полученные в воздухе (кривая У) и в коррозионной среде при различ- [c.61]

На фиг. 23 приведены кривые усталости гладких шлифованных образцов стали 40Х, сорбитной структуры, полученные на воздухе, в воде и в 0,1 %-ном водном растворе сапонина. Как видно из диаграммы, усиление поверхностной активности среды значительно усилило снижение коррозионно-усталостной прочности. [c.62]

Как видно из диаграммы, анодная поляризация при значительных плотностях тока не влияет на механические свойства стали.При малых плотностях тока анодной поляризации наблюдалось некоторое снижение пластичности и истинного сопротивления разрыву по сравнению с данными, полученными при растяжении в воздухе (на диаграмме—точка А). [c.84]

Из приведенной диаграммы видно, что установленные зависимости между пределом прочности и выносливости в воздухе не применимы при коррозионной усталости. Пределы прочности и выносливости стали, полученные в воздухе, не являются критериями для характеристики стали в коррозионных средах. В этих средах исчезают все преимущества термообработки,и во многих случаях дешевые малоуглеродистые стали имеют выносливость в коррозионных средах выше, чем закаленные углеродистые или низколегированные стали. [c.118]

На рис. 231 и 232 в координатах — Н та — количество адсорбированного пара г — радиус капилляров Н — относительная влажность) приведены полученные указанными выше авторами кривые, характеризующие структурные свойства продуктов коррозии железа. Для сопоставления на этой же диаграмме приводятся кривые зависимости скорости коррозии от относительной влажности воздуха. [c.347]

Для выяснения вопроса о том, как далеко по давлению осуществляется двухстадийное воспламенение, М. Б. Нейманом, совместно с А. В. Беловым [27, 36] были поставлены опыты по изучению кинетики по давлению окисления пентана в смеси с воздухом внутри области воспламенения. На рис. 49 представлены соответствующие индикаторные диаграммы, полученные для пентано-воздушной смеси (а = 0,8 ) при температуре 318 С и разных давлениях. На кривых 2 и 3 этого рисунка, относящихся к начальным давлениям 3,4 и 3,7 ат соответственно, наблюдается двухстадийное воспламенение (в точках А возникновение холодных пламен, в точках В — горячих). Как видим, значения и периодов индукции холодных пламен (т , и периодов индукции горячих пламен (Тз) уменьшаются с ростом начального давления. Дальпе11гаее повышение давления привело к интересному результату выше 4 ат оамовоспламенение уже не имеет двухстадийного характера. Так по крайней мере расшифровывают ав- [c.164]

Построение на /— -диаграмме процессов измерения состояния влажного воздуха. Для получения воздуха требуемых параметров производят его обработку. Основными процессами обработки воздуха являются нагрев и охлаждение адиабатное и изотермическое увлажнение политро-пические процессы тепло- и влагообмена смешение. Все процессы могут быть рассчитаны, т. е. определены параметры состояния воздуха с помощью I— -диаграммы. [c.542]

Определить конечную температуру и интегральный эффект дросселирования, выраженный в градусах и в калориях при расширении воздуха с 200 до 1 ата. Температура перед дросселированием равна 27° С (300° К), Для решения этого примера воспользуемся г — Г-диаграммой (фиг. 171) i—Г-диаграмма для воздуха построена на основании полученных опытным путем значений интегрального эффекта дросселирования. По оси абцисс отложены значения абсолютных те.мпера-тур в К, а по оси ординат — теплосодержания i в ккал/кгс. [c.381]

Полученное значение достаточно хорошо согласуется с опубликованными диаграммами впагосодержания воздуха [9] содержание в нем водяных паров при условиях, которые сформулированы выше, должно быть равно нулю. [c.583]

Рис. 1. Типпчгше индикаторные диаграммы, полученные нри сжигании топлив в двигателе FR с подвесными клапанами и степенью сжатия 10 1 (600 об мин опережение зажигания 13° до ВМТ давление всасывапия 762 мм рт. ст. отношение топливо воздух, соответствующее максимуму детонащш).

Рассмотрим свойства воздуха как рабочего тела холодильной машины с помощью примера. Пусть холодильный эффект необходимо получить при разных температурах поступающего холодного воздуха атмосферного давления (р = 1 ama), однако во всех режи г)х высшая температура холодного воздуха одинакова и равна 263 К (—10°) и температура поступающей охлаждающей воды тоже не изменяется и равна 293° К (20°). Для получения разных температур после р сширителя при неизменном значении Тд давление p в конце сжатия в компрессоре должно обеспечить получение температуры Т . Зададимся давлением p. в пределах от 2 до 5 ama. Пользуясь далее энтропийными диаграммами для воздуха, определим ряд величин, характеризующих теоретический процесс воздушной холодильной машины (табл. 1). [c.51]

Пример 15-8. Рассчитать работу, затраченную на получение 1 кг жидкого воздуха, для простого цикла с дросселированием. Температура сжатого воздуха il = 30 С, абсолютное давление Р1 = 1 ст. Потери холода в окружающую среду составляют 6500 дж/кг (1,55 ккал/кг) и от недорекупера-цин 5000 дж/кг (1,2 ккал/кг), т. е. . = 6500 -1- 5000 = 11500 дж/кг (2,75 ккал/кг). Коэффициент полезного действия компрессора = 0,6. Из диаграммы Т — 5 (рис. 15-16) следует 1=515-103 дж/кг (123 ккал/кг)-, 0 = 93 103 дж/кг (22 ккал/кг). [c.553]

Линия ф=1 (ф=100%) показывает максимально возможное содержание влаги в воздухе при данной температуре она делит диаграмму на области ненасыщенного воздуха и пересыщенного воздуха, в котором влага распылена в виде мельчайших капель. К пересыщенному воздуху неприменимы все зависимости, полученные для влажного воздуха, содержащего влагу в парообразном состоянии. Поэтому рабочей частью диаграммы является область ненасыщенного воздуха, расположенная над линией <р = 1. При тупом угле между осями координат линия ф = 1 идет сравнительно полого, площадь рабочей части диаграммы увеличивается, а кривые ф = onst дальше отстоят друг от друга, что облегчает пользование диаграммой. [c.740]

Из диаграммы Т—5 для водорода (рис. 9) видно, что нри 15—20 °С эффект Джоуля—Томсона отрицательный, т. е. после дросселирования происходит нагревание газа. При изотермическом сжатии водорода в области более низких температур его энтальпия также возрастает, а последующее дрвсселирование не приводит к охлаждению. Предельная температура, при которой для р = 0 значения эффекта дросселирования переходят из положительных в отрицательные, называется температурой инверсии (для воздуха она равна 603°К, для кислорода 893 °К) [77]. Температура инверсии для водорода 204,6 °К, а поэтому для получения положительного значения эффекта дросселирования, т. е. охлаждения, необходимо сжатый водород предварительно охладить ниже его тем- [c.44]

Построение диаграммы характеристик. Для наших целей наиболее подходящей является диаграмма, в которой эффективность нагрева представлена как функция длины воздушного канала для ряда значений расхода воздуха. Хотя даггный агрегат представляет собой одноходовой теплообменник с поперечным током, изменение температуры как холодной, так и горячей. жидкости составляет менее 20% максимальной разности температур (разность температур на входе в теплообменник). Согласно рис. 4.8, рабочая точка в этом случае размещается в области, где характеристика в данных координатах может быть с малой ошибкой представлена прямой. Таким образом, точка, полученная в соответствии с табл. 11.2, мол ет быть нанесена на рисунок, и через нее в начало координат следует провести прямую (рис. 11.10). В результате получим зависимость эффективности охлаждения как функцию длины воздушного канала ири величине охлаждения горячей л<идкости, составляющей 18,7% разности температур на входе. Если отношение расхода воздуха к расходу воды остается постоянным, влияние изменения расхода воздуха ла эффективность нагрева можно оценить с помощью соотношения (4.21). Согласно этому соотношению, эффективность остается постоянной, при условии что длина воздушного канала обратно пропорциональна расходу воздуха в соответствующей степени [см. (4.24)1. Равенство (4.24) было выведено для развитого турбулентного течения, а потому показатель степени надо изменить таким образом, чтобы оно отвечало наклону кривой фактора Колберна па рис. 11.7. Этот наклон равен примерно — 0,44 в интересующей нас переходной области течения вместо величины — 0,2, характерной для развитого турбу-.Рентного течения. Таким образом, если следовать методике, изложенной в гл. 4, [c.219]

Более перспективными следует считать методы оценки живучести конструктивных элементов в коррозионных средах на основе диаграмм циклической трещиностойкости мапериала, полученных при испытаниях на воздухе. [c.355]

Исследование скорости развития трещины в зависимости от уровня нагружения, свойств материала, среды и внешних факторов (поляризации, давления и температуры) [8,50]. При таком подходе данные о закономерностях роста трещин иод воздействием агрессивной среды и механических напряжений представляют в виде зависимостей скорости роста трещин при статическом (ко розионное растрескивание) или- динамическом (коррозионная усталость) нагружении от максимального (амплитудного) коэффициента интенсивности К цикла. При этом данные для построения указанных зависимостей (диаграмм разрушения) получают при испытании стаццаргньм образцов с трещинами, образовавшимися на образцах в процессе периодического (усталостного) нагружения их на воздухе. Подрастание трещины во времени измеряют по изменению электросопротивления образца, оптическим методам по податливости материала и т. п. Испытания проводят при заданной температуре среды, накладывая, по необходимости, на Образец анодную или катодную поляризацию. По полученнь м данным рассчиты- [c.132]

Установлено, что при испытании в воздухе образцов из стали 15Х2М<1>А термообработка с целью получения стали с разным уровнем прочности не приводит к существенному изменению сопротивления циклической трещиностойкости. У стали 15Х2НМФА чувствительность к температуре отпуска выражена более заметно на всем пэрисовском участке и в верхней части кинетической диаграммы усталостного разрушения скорость роста трещины стали с КП 100 примерно в 1,5—2,5 раза меньше, чем стали с КП 60 (рис. 64). [c.129]

Как известно из термодинамики, площадь диаграммы abed изображает в масштабе величину работы, затрачиваемой на получение сжатого воздуха. Эта работа различна в зависимости от того, какой будет процесс сжатия (изотермический, поли-тропический или адиабатический). При изотермическом сжатии работа будет наименьшей. [c.273]

Температура точки росы i p соответствует температуре воздуха, насыщенного водяными парами, при данном влагосодержании. Для получения этой температуры нужно в i - d - диаграмме от точки, соответствующей данному состоянию воздуха, провести линию d = onst до пересечения с кривой ф = 100%. Проходящая через точку пересечения линия t onst будет соответствовать значению i p [c.29]

Для теплового расчета сушилки, работающей на топочных газах, полученных в результате разбавления продуктов сгорания топлива атмосферным воздухом, можно пользоваться диаграммой I—так как физические свойства рассматриваемых газовых смесей и воздуха различаются очень незначительно. Необходимо лишь предварительноУопределить" начальные влагосодержание ( о) и теплосодержание (/ рабочей газовой][смеси. [c.663]

Приведенная схематическая форма коррозионной диаграммы широко распространена. На рис. 4-. 12 представлена серия квазистационарных анодных поляризационных кривых сплавов системы Ад—Аи с содержанием золота от 0,1 до 40 ат.%, полученных в 0,1 М КЫОз [83], и катодные кривые, снятые на золоте в нитратных растворах, содержащих дополнительно различные " окислители — Ог (кривая / ), Оа+НгОг (кривая 2 ), Ог+концентрированная НМОз (кривые 5 и 4 ). Айалогичные зависимости, полученные в [97] на спл-авах системы Си—Аи в кислом сульфатном растворе, приведены на рис. 4.13. Видно, что в зависимости от природы окислителя, состава сплава и условий проведения -опыта потенциалы коррозии действительно могут быть как отрицательнее, так и положительнее соответствующих критических потенциалов. В первом случае токи коррозии рассчитанные нз коррозионной диаграммы, низки, а во втором намнрго, выше. В частности, когда окислителем служит кислород воздуха, значения 1 столь малы, что аналитическими методами не удается зафиксировать в растворе даже следов электроотрицательного компонента. Коррозионная стойкость сплавов всех составов - в этих условиях высока. Однако добавление в раствор перекиси водорода и нагревание его до 333 К приводит к тому, что для сплавов систем Ад—Аи, Си—Аи, Си—Рс1, содержащих менее 10—20 ат.% электроположительного компонента, значения заметно больше, чем у сплавов [c.163]

Как известно, увеличение скорости деформации у ненаводороженной стали, испытуемой в воздухе, вызывает снижение показателей пластичности ф и 8 и небольшое повышение пределов текучести и прочности, получаемых при простом одноосном растяжении кратковременно действующей статической силой. То же увеличение скорости деформации при испытании на растяжение образцов наводороженной стали вызывает повышение показателей пластичности выше некоторого значения скорости деформации водородная хрупкость перестает проявляться, т. е. значения ф и 8 для наводороженной стали становятся равными показателям пластичности ненаводороженной стали. Это хорошо видно на диаграмме (фиг. 34), полученной [1871 для стали 8АЕ 1020. [c.89]

Диаграмма (фиг. 61) построена на основе наших исследований сталей 20Х, 45, 40Х, ШХ15, различно термообработанных, благодаря чему были достигнуты различные пределы прочности и выносливости. Условный предел выносливости определялся на базе 20 млн. циклов в различных коррозионных средах (в воде, в 3%-ном водном растворе ЫаС1, 1%-ном водном растворе сапонина и в сероводородной воде). Стали находились в структурных состояниях перлито-феррит, сорбит, троостит и мартенсит. На диаграмме выделены две зоны зона выносливости в воздухе и зона выносливости в коррозионных средах, составленные точками каждая точка представляет предел выносливости, полученный для стали соответствующего предела прочности. [c.117]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология