Коэффициент влияние внешних условий

На первом уровне рассматриваются процессы, протекающие в единичном структурном элементе — поре — с учетом ее реальных геометрических характеристик и их влияния на процессы переноса. Элемент характеризуется коэффициентами переноса, константами скорости химических реакций, адсорбции, энергиями активации, условиями возникновения межфазных границ и т. д., для него должны быть определены внешние условия — температура, давление, концентрации исходных веществ и продуктов и др. В средах с неоднородной пористой структурой, характеризующейся распределением пор по размерам, учитывается также влияние неравномерности распределения размеров пор на характер протекающих в них процессов. [c.141]

Под влиянием изменения условий в среде могут меняться характер цикла, время развития цикла Дт и коэффициент регенерации О). Если при неблагоприятных условиях в среде он делается меньше единицы, то согласно (64,3) концентрация Ж, начинает уменьшаться с течением времени, т. е. данный циклический процесс начинает затухать. Если же о) 1, то Z неограниченно растет. Поэтому, рассматривая эволюцию таких цепных процессов, мы должны будем обратить особое внимание на те из них, для которых 1, ибо выживать в ходе эволюции при различных изменениях условий внешней среды будут только те процессы, для которых т О. [c.296]

Анализ экспериментальных данных показывает, что коэффициент К можно связать с величиной N линейным соотношением /( = в котором относительный коэффициент сушки определяется свойствами сушимого материала, а влияние внешних условий процесса оказывается сосредоточенным в множителе N. Связь между величинами К vi N получается также из условия равенства скоростей сушки при ц = кр М = К икр — и ), откуда К = Ы/(икр — и ) и 7= 1/( кр —и ). [c.287]

Заканчивая раздел, посвященный анализу влияния внешних условий на коэффициент равновесия, отметим, что все уравнения, описывающие это влияние, включали, наряду с величинами, характеризующими влияние изменения состава фазы ионита, параметры, относящиеся к переносу веществ при закрепленном составе фаз, отвечающем исходному состоянию равновесия. При рассмотрении влияния температуры и давления такими параметрами являются, соответственно, изменение теплосодержания и объема системы ионит — раствор при замене в ионите 1 г-экв ионов М] 1 г-экв ионов Мг- Если учитываются только эти параметры, формулы для расчета существенно упрощаются. В связи с этим возникает вопрос, как связаны между собой истинные значения градиентов с теми, которые вычисляются по упрощенным формулам типа [c.50]

Количественная термография. Метод ДТА может быть успешно применен для количественного определения теплот (и энтропий) фазовых переходов, в частности плавления, которые вместе с температурой плавления являются параметрами стабильности, необходимыми для термодинамического расчета диаграмм состояния. Площадь пика на дифференциальной кривой, соответствующего тепловому эффекту фазового перехода, зависит от ряда факторов 1) теплового эффекта, определяемого природой вещества 2) массы вещества и эталона, их теплопроводности, теплоемкости и т. п. 3) внешних условий (скорость нагрева, положение спаев термопар, форма сосудов, степень измельчения вещества, степень набивки сосуда и др.). Если стандартизировать условия записи, т. е. исключить влияние 2-й и 3-й групп факторов, то площадь пика дифференциальной записи будет пропорциональна величине теплового эффекта 5 = kQ, где 5 — площадь пика Q — тепловой эффект к — коэффициент пропорциональности. [c.11]

Второй способ прогнозирования с форсированием влияния одного из внешних факторов становится оправданным и достаточно точным при условии близости механизмов протекания химических реакций, приводящих к изменению качества. Кроме того, должен быть известен и сам механизм процессов старения нефтепродуктов. В этих условиях изменение концентрации вещества, например смол, кислот, пропорционально его начальной концентрации, времени прогноза и коэффициенту, учитывающему химическую природу нефтепродукта и внешние условия, [c.161]

Влияние размеров образца и внешних условий на определение коэффициентов проницаемости полимерных материалов [c.239]

Процесс испарения из водоразбавляемых систем происходит следующим образом [66]. Если в системе присутствует органический растворитель с низкой температурой кипения, то сначала он и вода испаряются примерно с одинаковой скоростью. Эта скорость определяется соотношением растворитель вода и внешними условиями. Компоненты с низкой летучестью на этой стадии испаряются незначительно, а влияние коэффициента распределения особенно велико. [c.104]

В расчетах на прочность стали в рабочих средах изменение механических характеристик учитывается коэффициентами влияния среды, найденными экспериментально. Других методов расчетов на прочность и усталость в коррозионно-агрессивных средах пока что не имеется, и задачей исследователей прочности стали в коррозионных средах является нахождение этих коэффициентов и установление их зависимости от внешних условий, так как коэффициенты изменяются не только в зависимости от свойств среды, деформируемого металла и видов нагрузки, но и с течением времени. [c.6]

Краткие обзоры по вопросу применения умножителей в масс-спектрометрии можно найти в [2, с. 214 81]. Коэффициент у , хотя он и зависит от многих факторов (например, геометрии умножителя, степени активизации поверхности диодов, влияния- внешнего магнитного поля), в условиях одного эксперимента можно считать постоянным. Коэффициент конверсии у , однако, кроме перечисленных факторов, зависит от параметров регистрируемых ионов. Изучению этих зависимостей было посвящено несколько работ, но тем не менее, задача не разрешена в полной мере и до сих пор. Общий вид функции У1 = / ( )кин (где кин — кинетическая энергия иона, соударяющегося с поверхностью) для среднего диапазона энергий 2—10 кэВ, близок к линейному, причем линейный участок возрастает с ростом массы иона [82]. При равной энергии ионов у,-где М — массовое число иона. [c.35]

Формула (92) справедлива для случая, когда распределения ресурсов элементов независимы, т. е. коэффициент корреляции между ресурсами каждой пары элементов равен нулю. Корреляция ресурсов может вызываться двумя причинами непосредственным влиянием состояния одного элемента на скорость износа другого и тем, что внешние условия нагружения, вызывающие разброс ресурсов, идентично влияют на ресурсы рассматриваемых элементов. [c.177]

Постоянство коэффициента интенсивности очистки для различных технологических процессов позволяет получить общее уравнение, описывающее динамику снижения концентрации микропримеси в условиях высокой стерильности (т. е. без учета влияния внешних загрязнений). [c.438]

Совместное влияние внешней среды и времени ее действия на длительное сопротивление разрушению материалов оценивают перемножением соответствующих коэффициентов условий работы [c.227]

Если процесс сушки определяется внешними условиями тепло- и массообмена, то рассчитывают необходимую поверхность F (в м2) по одному из уравнений (П-48), (П-49), (П-65) или (П-69). При значительном влиянии внутренней диффузии определяют длительность сушки г (в ч) по соотношению (П-86) или (П-89). Относительный коэффициент сушки находят экспериментальным путем приближенно его можно рассчитать по соотношению (П-83). [c.141]

Важность задачи защиты от коррозии и обеспечения длительной и бесперебойной работы таки кабелей возросла еще и потому, что их прокладывают в подземных условиях в грунты различной агрессивности, через реки, болота. В подобных же условиях в настоящее время укладывают магистральные кабели связи. Опыт эксплуатации таких кабелей показывает, что их оболочки в ряде случаев подвергаются интенсивным коррозионным повреждениям, связанным с потерями цветного металла и большими затратами на ремонт. Ущерб значительно увеличивается вследствие нарушения работы кабельных устройств. Для оболочки кабелей в настоящее время стали использовать алюминий, тогда как в начале строительства железных дорог на переменном токе для этих целей применяли свинец. Кабели связи с алюминиевой оболочкой имеют меньшую массу, лучше защищены от влияния внешних электромагнитных полей и ударов молнии. Коэффициент защитного действия таких кабелей в три-четыре раза выше, чем кабелей со свинцовой оболочкой. [c.103]

Были проведены расчеты влияния массопереноса [84]. Уменьшение т до значений менее 10" с не изменяет коэффициента массопереноса (внешней диффузии) и соответственно не влияет на выход продуктов. При 800°С и малых т на Р1- и КЬ-катализаторах селективность по СО не зависит от т и равна 90%, а селективность по Н2 -78%. В этих условиях скорость реакции лимитирована не диффузией, а потоком реагентов к поверхности катализатора. При больших т селективность возрастает и составляет для СО 95%, а для Н2 - 82%. [c.49]

Примыкание зерна к разным ячейкам несуш ественно вследствие слабого влияния внешних градиентов на эффективность работы пористой частицы [38]. Задача исследования режимов ячейки, как и в случае реакции на внешней поверхности зерен, сводится к тем же уравнениям, что и уравнения процесса на изолированном зерне, с той лишь разницей, что истинные коэффициенты массо- и теплопередачи на внешнюю поверхность р и а заменяются на эффективные величины Р и а. Влияние внешних коэффициентов переноса на режимы пористого зерна было рассмотрено в разделе III.5. Полученные результаты применимы, после указанной замены, и к частице, помещенной в зернистый слой. В условиях, когда внешнедиффузионное торможение не влияет на процесс внутри пористой частицы, влияние ячеистой структуры не сказывается и подавно из-за малости дополнительного сопротивления as. [c.251]

В машине с внешней необратимостью (при обычных для торгового холодильного оборудования температурных напорах в конденсаторе и испарителе) температурные границы цикла значительно расширятся, машина будет работать в режиме = —15° С, = 30° С, г = 25° С, = 20° С (номинальный режим работы среднетемпературного компрессора). В этих условиях холодопроизводительность цикла с теоретическим компрессором составит 1310 Вт, холодильный коэффициент будет равен 4,81. Таким образом, только под влиянием внешней необратимости холодопроизводительность снижается более чем вдвое, а энергетические показатели — в 3,7 раза. Но изменятся также условия работы действительного компрессора. Отношение давлений увеличится до 4,1, соответственно коэффициент подачи снизится до 0,67 электрический к. п. д. почти не изменится. В целом холодопроизводительность будет равна 760 Вт, т. е. снизится более чем в 3 раза, а холодильный коэффициент составит 2,21, т. е. уменьшится в 8 раз. [c.184]

Исследования холодильных агрегатов имеют целью определение влияния внешних воздействий на совместную работу компрессора и конденсатора. От условий охлаждения конденсатора зависят все основные характеристики компрессора. Помимо очевидного влияния температуры конденсации на производительность и потребляемую мош ность, существуют не менее важные связи между условиями охлаждения конденсатора и температурным уровнем компрессора, от которого зависят его коэффициенты (см. главу П). Взаимная связь существует также между акустическими и другими основными показателями качества компрессора и конденсатора, определяющими уровень качества агрегата в целом. [c.264]

Целью данной работы является ознакомление с устройством витрины (рис. 69), схемой холодильной установки (рис. 70), влиянием, которое оказывает изменение внешних условий эксплуатации на температурный режим внутри витрины, а также экспериментальное определение коэффициента рабочего времени и расхода электроэнергии, потребляемого компрессором. [c.227]

Интерес к рассмотрению процесса диффузии адсорбированных флюидов в пористых углеродных материалах вызван прежде всего огромной практической важностью углеродных адсорбентов, широко применяемых в промышленности для очистки и разделения газовых и жидких смесей. Изучение диффузии имеет большое значение при разработке углеродных адсорбентов с заданными свойствами для лабораторного и промышленного применения. Особую практическую важность имеют количественное описание диффузии метана и анализ факторов, влияющих на протекание этого процесса. Такая информация необходима при оптимизации методов добычи природного газа из угольных пластов для использования в качестве энергоносителя. При изучении диффузии в микропористых средах наиболее эффективны методы компьютерного моделирования. Применение этих методов позволяет выявить закономерности влияния различных факторов (внешние условия, природа адсорбата и адсорбента, структура поверхности, топология пор, наличие примесей) на значения коэффициентов диффузии флюида и на механизм процесса. [c.167]

Чтобы определить влияние условий на кромках на число Нуссельта, авторы работы [142] измерили теплоотдачу к воздуху от квадратной горизонтальной пластины размером 17,8Х X 17,8 см, обращенной нагретой стороной вниз, при трех различных условиях на кромках 1) идущие от кромок вверх вертикальные стенки, охлажденные до окружающей температуры toa, 2) идущие от кромок вверх вертикальные стенки, температура которых поддерживается равной /о. 3) теплоизолированные горизонтальные продолжения внешних кромок пластины. Условия на кромках существенно влияют на коэффициент теплоотдачи, о чем свидетельствуют следующие формулы [c.287]

Вязкость — это свойство жидкости оказывать сопротивление необратимому изменению формы под действием внешних нагрузок. В более узком смысле под вязкостью понимают величину коэффициента пропорциональности в уравнении, связывающем напряжение т и скорость у сдвига в режиме установившегося течения т = т у. Вязкость чрезвычайно чувствительна к материальным характеристикам жидкости (форма и размеры молекул), внешним условиям (температура и давление), режиму деформирования (напряжение и скорость сдвига) и т. п. В соответствии с эмпири ческим правилом логарифмической аддитивности влияние каждого из перечисленных выше факторов учитывается с помощью независимой функции х (М, Т, т, V,. ..) = il(M)f>(T)fu(r)f (y)... Отсюда наибо.чьшая ньютоновская вязкость при течении расплава полимера с неразрушенной структурой (что соответствует измерениям при т -V 0) выражается как г) = fl(Л I)f2(7 ). [c.273]

Теплопроводность и теплоемкость. Коэффициент теплопроводности и теплоемкость косвенно оказывают влияние на скорость испарения, поскольку они определяют время прогрева или охлаждения, а следовательно, и температуру испаряюш ейся жидкости при изменении внешних условий. [c.103]

До сих пор почти ничего не говорилось о коэффициентах активности, которые фигурируют в выражении для абсолютной скорости реакции (1). Отношение ы--. соответствующим образом определенных коэффициентов активности служит для перевода активационного равновесия из условий, при которых вычислялось /С , в другие условия. Иначе говоря, отношение коэффициентов активности учитывает изменение стандартной свободной энергии процесса активации под влиянием внешних воздействий [396]. При расчете отношений констант скоростей реакций изотопных молекул необходимо знать только относительное изменение отношения адав.../а аы--- или, вернее, только величины ад/сг при изотопном замещении. Другими словами, коэффициенты активности обусловливают дополнительный изотопный эффект только в том случае, если изотопное замещение вызывает изменение вклада внешних факторов в свободную энергию активации. [c.50]

Задавщись экспериментальным значением 1 , зная величину 5(, и вычислив для данных условий коэффициент к, мы находим величину (Со — С ) и, следовательно, люжем судить о степени влияния внешнего переноса на скорость реакции и даже вычислить., на сколько процентов снижается скорость реакции за счет внешнедиффузионного торможения . [c.143]

Следует особенно подчеркнуть, что значение параметра р, дающее нанлучшее совпадение теоретических и опытных данных, не подбирали, а рассчитывали его величину из независимых экспериментальных данных по статике (коэффициент распределения) и кинетике (коэффициент диффузии). Абсолютный характер расчета позволяет определить роль других факторов в процессе динамики сорбции. В частности, полученный материал показывает, что в рассмотренных нами условиях эффект размывания концентрационного фронта и влияние внешней диффузии незначительны. [c.169]

Ясно, что влияние внешнего давления будет быстро уменьшаться с повышением температуры выше Та вследствие наличия коэффициента в знаменателе (11.41). По аналогии с пределами применимости уравнения Вильямса - Ландела — Ферри не следует ожидать, что уравнение П.ЗЭ) или любое из последующих уравнений будет справедливо прн те.чшературе выше Та -Ь 100° или при любых других условиях, когда /о > 0,08. [c.271]

III. Из многочисленных вопросов, составляющих содержание термодинамики ионообменных равновесий, рассмотрены лишь представляющие, по нашему мнению, наибольший интерес для решения технологических задач, а именно влияние изменения внешних условий — общей концентрации равновесного раствора, температуры и давления — на коэффициент равновесия. При этом особое внимание уделено соотношениям, позволяющим оценивать это влияние на основе независимых экспеоиментальных данных. [c.6]

Рассмотрим влияние внешних факторов и начальных условий на распределение 5г(НОз)2 при направленной кристаллизации МаЫОз. В качестве количественной характеристиви распределения примеси б дем использовать средний коэффициент распределения. [c.67]

Из рассмотрения диаграммы взаимных связей параметров АХМ (см. рис. 60) и блок-схемы вычислительного алгоритма (см. рис. 65) видна сложность взаимного влияния внешних и внутренних параметров на выходные показатели работы АХМ общую холодопроизводительность, расход пара и охлаждающей воды, размеры приведенных затрат. Сложность связей не позволяет провести их прямой, многоступенчатый анализ. В этих условиях целесообразно изменять расчетные коэффициенты теплопередачи введением условной поправки —корректирующего коэффициента Тг —и пoлyJ чить функциональную зависимость = с помощью которой [c.192]

В [5] показано, что судить о преимуществе той или иной поверхности по коэффициенту Е еще недостаточно , так как большое влияние на эту величину оказывает ско-рость потока. Необходимы дополнительные условия для правильного сравнения поверхностей. Таким условием в [5] взято постоянство отношения No = N F для сопоставляемых вариантов, а разница в съемах теплоты в этих вариантах находилась по графику E(Nq). Для оценки габаритных размеров был введен коэффициент компактности, представляющий собой отношение площади поверхности нагрева к занимаемому объему, т. е. П=Р/У. Оценка поверхностей по габаритным размерам проводилась по графику E No n). При =idem меньшие габаритные размеры имеет поверхность, у которой величина NolU меньше. На основании этой методики проведено сравнение поперечного внешнего обтекания труб и течения в трубе. Покачано безусловное преимущество внешнего обтекания, что нашло применение при разработке малогабаритных теплообменников, идея создания которых — сочетание преимуществ пластинчатых и профильных поверхностей. Практическая реализация этой идеи — изготовление теплообменников из штампованных листов — открыла новое направление при создании высокоэффективных поверхностей для регенеративных воздухоподогревателей ГТУ. [c.10]

Динамические характеристики. Из-за внешних воздействий и (или) изменений внутренних свойств катализатора и реактора в целом температурные и концентрационные поля в слое катализатора меняются во времени. При этом, как было показано, те параметры, влияние которых в стационарном режиме можно было не учитывать, часто оказываются существенными в нестационарном процессе. К таким параметрам можно отнести, например, дисперсию вещества вдоль слоя катализатора, массоемкость и теплоемкость слоя, неравподоступность наружной поверхности зерна, внешний тепло- и массообмен. В стационарном режиме значительное число факторов воздействует на состояние системы независимо и часто аддитивно. Это позволяет использовать более узкие модели и эффективные параметры, отражающие суммарное влияние этих факторов. В нестационарном режиме степень влияния этих же факторов может быть иной и, кроме того, сильно зависеть от состояния системы. Р1х влияние необходимо учитывать порознь. Так, например, дисперсию тепла вдоль адиабатически работающего слоя катализатора в стационарном режиме вполне достаточно представить коэффициентом эффективной продольной теплопроводности. В нестационарном режиме это недопустимо — необходимо учитывать раздельно перенос тепла по скелету катализатора, теплообмен между реакционной смесью и наружной поверхностью зерна и иногда перенос тепла внутри пористого зерна. Из-за инерционных свойств в нестационарном режиме имеют место большие, чем в стационарном, градиенты температур и концентраций на зерне и в слое катализатора. Это приводит, иапример, к отсутствию пропорциональной зависимости между температурой и степенью превращения, непродолжительному, но большому перегреву у поверхности зерна с наилучшими условиями обмена, значительным перегревам слоя — динамическим забросам, на-Л1Н0Г0 превышающим стационарные перепады температур между входом и выходом из слоя могут быть в несколько раз больше адиабатического разогрева при полной степени превращения. Сдвиг по фазе между температурными и концентрационными полями иногда приводит к возникновению колебательных пере- [c.13]

Коэффициенты С и а не постоянны. Значения их зависят от отношения скорости в узле к внешним скоростям до и после узла. Если перед узлом и после него находятся полости неограниченно больших размеров, так что скорости газа в них равны нулю, то для такого условия, которое будем рассматривать как номинальное, величина С максимальна, а а минимальна. В этом случае или Ф однозначно определяют гидравлические параметры узла, выражая номинальную величину его гидравлического сопротивления или эквивалентной площади. В клапане компрессора вследствие ограниченности размеров полостей до и после него и значительности в них ско-ростей газа величина Ф возрастает, но не более чем на 3%, а О соответственно снижается, но пе более чем на 6% против номинальных значений. В других узлах газового тракта изменение может быть значительно боль-ИП1М. Поэтому для них действительные Ф и 2 следует определять с учетом влияния примыкагощпх узлов. [c.203]

В тепло-массообменных процессах внешние воздействия должны быть связаны с ускорением переноса энергии и массы. Из физической сущности тепло-массопереноса следует, что интенсификация может идти по пути создания больших градиентов скорости и давления по времени, влияния на конвективный перенос и непосредственно на коэффициенты переноса, а также по пути управления распределением источников воздействия. Когда создание больших градиентов лимитировано свойствами перерабатываемых веществ или технологическими условиями, перспективно физическое воздействие через конвективный тепло-марсоперенос. Существенный вклад может дать управляемое пространственно-временное распределение внутренних источников тепла, генерируемых различными полями или частицами. Наконец, существует возможность влияния непосредственно на коэффициенты переноса, например, утончение пограничных слоев под воздействием колебаний и т.п. [c.6]

На основе полученных данных определены предельные температуры применения исследованных котельных сталей (коррозия под влиянием плотных золовых отложений сланцев) при условии заданной величины допустимого суммарного (с внешней и внутренней сторон трубы) утонения стенки трубы за 100 тыс. ч эксплуатации парогенератора. Принимая величину с ммарно,"о утонения стенки трубы равной 1,0 мм и учитывая запас на неравномерность коррозии поверхности и т. п, коэффициентом 1,3, получим следующие цифры [Л. 241] [c.264]

В табл. 10.4.1 приведены значения эмпирических констант Сг и m для воздуха, Рг = 0,7, в случае однонаправленного (9 = 0°), противоположного (0=180°) или поперечного (0 = 90°) действия механизмов конвекции, где 9 — угол между направлением внешнего вынужденного течения и вертикальным направлением действия выталкивающей силы. Аналогичным образом влияние вынужденной конвекции на коэффициент теплоотдачи для естественной конвекции пренебрежимо мало (меньше 5%), если выполняется условие [c.601]

I) Подсасывание полного объема при истечении а спутиый поток ) U 1 = и й os 0 j. Модель 8 справедлива для восходящих струй, истекающих под разными углами во внешний поток (влияние поперечного обтекания не учитывается) модель 9 справедлива для восходящих струй, истекающих под разными углами во внешний поток модель 10 с эмпирически найденными коэффициентами справедлива для тех же условий, что и модель 3. [c.179]