Деформация элемента жидкости

Для примера рассмотрим частный случай расчета средней деформации элемента жидкости, когда а = 0,40. В этом случае значения и Ь, найденные из рис. 130, соответственно равны 0,86 и 0,38. Получим следующие значения скорости сдвига [c.349]

В частном случае, когда жидкость покоится или движется так, что скорость везде одинакова, каждое из нормальных напряжений численно равно давлению. В общем случае нормальное напряжение представим состоящим из доли, обусловленной давлением, и доли, обусловленной вязкими напряжениями, возникающими при продольной деформации элемента жидкости в направлении этого нормального напряжения. Сформулируем это положение математически в виде (для направления оси х) [c.101]

Напряжения в крышке и днище ротора определяют суммированием напряжений от воздействия давления жидкости, центробежных сил, краевых сил и моментов деформации элементов также рассчитывают в зависимости от напряжения нагружения по формулам для быстровращающихся дисков или плоских круглых пластин. В качестве крышек и днищ можно использовать конические обечайки. [c.357]

Здесь Л - линейные (радиальные) деформации, у - угловые деформации элементов верхние индексы относятся ( ) - к цилиндру, (") - к днищу, (к) - к крышке нижние индексы определяют характер силового фактора С силы инерции собственной массы, Р - силы давления жидкости, Рй, Мо - краевые силы и моменты. Для конических элементов в уравнениях должна учитываться распорная сила. [c.121]

Рис. 11.4. Деформация элемента объема жидкости под действием нормальных напряжений.

Вел ичину полной накопленной элементом жидкости деформации, по которой оценивается качество смеси, определим так [1 [c.86]

Большое число работ посвящено процессам в двухфазных системах, где существует ряд нерешенных задач, связанных с полным расчетом процесса деформации капельки или элемента жидкости (будь то топливо или добавка) в конечное состояние однородной капельно-воздушной смеси. В этих исследованиях многие методики, используемые при изучении кинетики реакций в пламенах, применяются для наблюдения за физическими, а не химическими изменениями среды. [c.283]

Обозначим через g градиент скорости. Рассматривая плоскость структурного элемента жидкости, которая подвергается простой деформации сдвига [c.41]

В результате при Z=o% поршень насоса еще совершает небольшие перемещения, создавая расход жидкости, который тратится на компенсацию утечек в гидроблоке, деформацию элементов насоса и жидкости во вредном объеме рабочей камеры в полном соответствии с величиной Д р . [c.8]

Экспериментально требование высокой скорости деформации самоочевидно тем не менее важно знать какова допустимая частота вращения (т. е. простого сдвига), не нарушающая высокий уровень вытянутости цепи [17]. Второе условие, хотя и кажется очевидным, в действительности означает, что для одинаковых скоростей наблюдаемое растяжение оказывается не идентичным по всему полю, поскольку различным линиям тока соответствуют разные времена пребывания элемента жидкости. Поразительно [16—18], когда в экспериментах обнаруживается, что растянутые цепи в сильной мере локализованы в определенных местах, тогда как в соответствии только с первым требованием следует ожидать однородного растяжения цепей по всему полю [16—18]. [c.246]

Рассмотрим кольцевой элемент жидкости толщиной йг, расположенный на расстоянии г от оси трубы, как это показано на рис. 33. В этом элементе жидкости возникает деформация, ха- [c.105]

Следует отметить, что в экструдерах, снабженных длинными червяками с мелкой нарезкой, возникают очень большие общие деформации сдвига. Независимо от вида червяка подобное увеличение деформации сдвига проис.х одит и в том случае, когда в процессе экструзии резко увеличивается отношение прямого потока к обратному, или при значительном снижении производительности экструдера. Увеличение деформации сдвига происходит также при применении червяков с очень большими, либо с очень малыми углами подъема винтовой линии канала, что объясняется значительным снижением коэффициента полезного действия экструдера. Отметим также, что при прохождении через экструдер различные элементы жидкости подвергаются неодинаковой деформации сдвига, поскольку величина деформации сдвига V зависит от положения элемента жидкости в винтовом канале червяка. [c.351]

Объем ДУ жидкости, необходимый для компенсации сжатия жидкости в гидравлической системе и упругой деформации металлических элементов потребителя, о котором говорилось выше, складывается из объема жидкости необходимого для компенсации сжатия жидкости в гидросистеме (в трубах, цилиндрах и т. д.), и из объема жидкости необходимого для компенсации упругой деформации элементов потребителя (цилиндров, трубопроводов, колонн и т. д.), т. е. [c.33]

Для упрощения расчетов дополнительные объемы жидкости для компенсации ее сжатия и упругой деформации элементов прессов в настоящем примере не учитываются. [c.37]

Условия динамической устойчивости. При выводе уравнения динамики системы исключим из рассмотрения инерцию жидкости и деформацию элементов уплотнительного узла, а уплотнение будем рассматривать как систему с сосредоточенными параметрами. Уравнение движения кольца [c.387]

Движение жидкости может происходить и тогда, когда А = 0. Каждый элемент жидкости может перемещаться прямолинейно и вращаться относительно некоторой оси вследствие движения жидкости как целого. Но перемещение без изменения формы не вносит вклада в деформацию жидкости, оно не связано с внутренней реакцией материала на приложение сил и поэтому не представляет для нас интереса. [c.14]

Как видно из краткого рассмотрения развивающихся в высыхающем образце напряжений, изменение пористости при превращении студень — твердый продукт определяется в основном соотношением напряжений Fк и Рс- Сохранение исходного объема студня при сушке возможно при условии Рк < Рс. Если Рк > Рс, возможны два крайних варианта при гибком каркасе произойдет смыкание элементов его с утерей пористости при жестком каркасе вследствие превышения силами капиллярной контракции предела прочности структуры должно наблюдаться его разрушение. Промежуточный вариант для случая Ру с — частичное разрушение каркаса с деформацией элементов структуры и образованием трещин. Этим в значительной степени, вероятно, можно объяснить падение усадочного напряжения в процессе сушки (пунктир на рис. 1.26). Как будет ясно из дальнейшего, проведение процесса с частичным разрушением каркаса представляет собой наиболее интересующий нас случай при получении проницаемых для жидкостей по механизму вязкого течения пленок. [c.71]

Таким образом, сам факт превращения в пленку массива жидкости в пределах квазиравновесной модели не зависит от концентрации поверхностно-активного компонента и степени его поверхностной активности (при А>0). Если же растяжение пленки происходит настолько быстро, что обмен поверхностноактивным компонентом между поверхностью и внутренними частями пленки пренебрежимо мал, деформации пленки протекают, очевидно, точно так же, как у пленки с нерастворимым поверхностно-активным компонентом. Однако если можно считать, что элементы поверхности полностью захватывают в процессе быстрых деформаций заключенную между ними жидкость, то через время релаксации после прекращения растяжения деформация элементов будет определяться лишь конечными условиями, независимо от хода предыдущего процесса. [c.171]

Установлено, что при деформации отдельных элементов жидкости возникают напряжения такого же рода, как и в упругих телах, с той лишь разницей, что они пропорциональны не деформациям, а скоростям деформаций. С учетом этого уравнения Эйлера дополняются членами, выражающими влияние вязкости жидкости. В этом случае получаются так называемые дифференциальные уравнения Навье—Стокса, которые для несжимаемой жидкости в векторной форме принимают вид [c.64]

При полной смоченности торца насадки создаются наиболее благоприятные условия для проведения скрубберного процесса. При этом можно более качественно, чем при зональном орошении, предотвратить забивание насадки пылью, приносимой газом [58, 64, 65], образование на ней нерастворимых осадков и гелей, инверсию орошающих растворов [9], неравномерный переход гранулированной насадки в раствор (производство медного купороса [80 ]) и температурную деформацию элементов насадки при испарении жидкости с них [112]. [c.59]

Такая аналогия действительно имеет место. На ней, в частности, основываются попытки построения молекулярно-кинетической теории трения, в основе своей сходной с теорией течения вязких жидкостей - . В этой же связи представляет больщой интерес работа , в которой данные по скоростной зависимости коэффициента трения были получены при разных температурах и обработаны на основе принципа температурно-временной суперпозиции. Авторы получили очень хорошее согласие между частотной зависимостью динамических свойств и скоростной зависимостью коэффициента трения. В этой же работе развита оригинальная теория дискретного скольжения при трении резины по гладким поверхностям. По этой теории, скольжение резины осуществляется скачками. Скачки имеют место при нарушении местных адгезионных связей. В пе риод между скачками общее перемещение тела осуществляется за счет упругих деформаций элементов поверхностного слоя. Поскольку такие деформации в процессе скольжения происходят непрерывно и носят циклический характер, они также приводят к рассеянию энергии за счет гистерезиса, и, таким образом, показатель относительного гистерезиса входит множителем и в так называемую адгезионную компоненту скольжения. [c.477]

Следующий шаг состоит в выводе уравнений, пригодных для вычисления перепада давления или распределения скорости. С этой целью мы свяжем напряжения со скоростями деформации элемента и с вязкостью жидкости. Скорости деформации мы выразим через производные от компонент скорости движущейся жидкости. [c.99]

Наличие жидкостной пленки на элементах насадки (до тех пор, пока она не забита отложениями и ее расположение не нарушено из-за термической деформации, раскрашивания и т. д.) заметно не влияет на распределение газа (но не на потери напора), тогда как в полых колоннах, заполненных крупными каплями, можно ожидать воздействия падающей жидкости на равномерность распределения газа. Однако этот вопрос экспериментально не изучен. [c.16]

Далее определяют значения каждой деформации от действующих на элементы внешних и внутренних сил и моментов. После подстановки найденных значений деформаций в выражения (11.20) и решения этих уравнений определяют краевые силы и моменты. В качестве примера для наиболее часто встречающихся элементов ротора (плоской крышки, цилиндрической и конической обечайки), нагруженных центробежными силами, давлением вращающейся жидкости, краевыми силами и моментами, в табл. 11.2 приведены выражения для деформаций, в которых помимо указанных ранее приняты следующие обозначения р и р.,, — плотность материала ротора и жидкости, кг/м UJ — угловая скорость ротора, рад/с R — средний радиус оболочки, W, Е — модуль упругости, Па == (Гр-, — г1,)/г1т — коэффициент заполнения ротора суспензией s — толщина стенки оболочки, м /-да — расстояние от оси вращения ротора до внутренней поверхности жидкости, м k = 3(i — i )I [/ Rs коэффициент затухания влияния краевого эффекта в цилиндрической оболочке, см" /i2 0,707 — (2,25 — 2 i)/i/2 + 5,65 (1 — р,)/г/2 — функция для конической оболочки. [c.353]

Аппараты считаются выдержавшими испытание, если при испытании не было падения давления по манометру, течи, капель, потения или пропуска газа или жидкости через сварные швы после испытания не замечается остаточных деформаций в элементах аппарата не обнаружено признаков разрыва. [c.99]

В этих уравнениях = уv -l (vi/)+— тензор скоростей деформаций. В уравнении (11) предполагается, что внутренняя энергия элемента жидкости зависит только.от мгновенного значения температуры и давления в этом элементе и не зависит, например, от истории развития деформаций в элементе. Хотя пе 6111Л0 никаких экспериментальных проверок этого допуп1,ения, 01ю используется повсеместно при расчетах теплообмена. [c.330]

При смещении двух вязких жидкостей площадь поверхности раздела между ними увеличивается. Бротман и др. [17], а позже Спенсер и Уайли [3] установили, что площадь поверхности раздела является количественной мерой процесса смешения. В настоящем разделе показано влияние суммарной деформации вязкой жидкости на величину площади элемента поверхности раздела. [c.200]

Для вытягивания макромолекулы необходимо суш,ествование чисто растягивающих напряжений в потоке раствора или расплава. Лри обычном сдвиге, осуществляемом в вискозиметрах, элемент жидкости вращается в направлении сдвига. В этом случае скорость деформации периодически меняет свой знак. Прежде чем достигается боль шая степень растяжения, направление деформации меняется на обрат ное. В условиях одноосного растяжения, происходящего при формовании волокна или при чистом сдвиге, осуществляемом при столкновении струй, компонента вращательного движения отсутствует, растяжение молекулы просто определяется произведением 1т , где к -скорость развития деформации, а - максимальное время релаксации макромолекулы при возврате ее к конформации статистического Ю1убка (более подробно см. в работе [53]). Поскольку время релаксации Т1 пропорционально молекулярному весу в степени /2 — /2, при высоких молекулярных весах можно достичь значительно больших степеней растяжения макромолекул. Например, небольшая доля молекул, молекулярный вес которых в 15 раз больше среднего моле кулярного веса этого полимера, растягивается в 100 раз больше, чем молекулы среднего молекулярного веса. Вследствие этого при умеренных растягивающих напряжениях в потоке большая часть коротких молекул просто перемещается, а присутствующие в небольшом количестве длинные молекулы почти полностью вытягиваются и становятся способными образовывать зародыши кристаллизации при достаточно низких температурах [ 53]. [c.96]

Подача дозировочного и синхродозировочного электронасосных агрегатов зависит от диаметра плунжера, длины его хода, являющейся функцией положения шкалы, числа ходов плунжера в единицу времени, а также от давления и физико-механических свойств дозируемой жидкости (вязкости, плотности, сжимаемости и т. д.). Эти факторы апре-деляют коэффициент шодачи агрегата или его объемные. потери — утечки через неподвижные и сальниковые уплотнения и рабочие клапаны, а также потери от сжимаемости дозируемой жидкости, деформации элементов конструкции насоса и запаздывания рабочих клапанов. [c.4]

Теперь механическая модель (рис. 25), описывающая суммарные деформации полимера под действием внешних нагрузок, должна быть заменена моделью, учитывающей межмолекулярное взаимодействие. Такая модель изображена на рис. 30. Элемент с параметрами (вязкость) и К (упругость) характеризует высокоэластическую деформацию, элемент с параметром (упругость) — мгновенноупругую деформацию. Вязкая среда С/ (на рис. 30 — жидкость) моделирует суммарный эффект межмолекулярных взаимодействий. Тот факт, что линейные полимеры харак- [c.108]

В волнистых компенсаторах, работающих при повышенных давлениях среды, применяют 2-образный профиль, без колец (рис. 59, в) и с кольцами круглого сечения (рис. 59, г). Этот профиль используют также с несъемными упругими кольцами (рис. 59, д), которые воспринимают через стенку волны пульсации давления перекачиваемой жидкости, получая при этом упругие деформации. Упругие кольца могут быть применены и в других профилях волн компенсаторов при таких давлениях среды, когда гибкий элемент без колец не способен выдержать рабочее давление. При импульсе давления упругие кольца прргибаются, объем полости волн увеличивается, вследствие чего давление выравнивается. Упругие кольца, кроме того, способствуют поглощению вибраций и снижают вес компенсатора. [c.109]

Гидравлическая формовка гофров производится с осадкой заготовки по высоте (совмещение гидровытяжки с деформированием заготовки жестким инструментом), что дает возможность получить меньшее утонение стенки заготовки и снизить давление рабочей жидкости. Для удобства процесс разделяют на два периода предварительную формовку (вытяжку) без осадки заготовки по высоте и формовку с осадкой заготовки. На рис. 60 приведены схемы деформации заготовки в первом и втором периодах формовки гибкого элемента и зависимость изменения давления рабочей жидкости от степени деформации. Практически указанные периоды нередко сливаются и их бывает трудно разграничить. [c.111]

Средства для затяжки шпилек быстродействующие затворы. Для снижения трудоемкости затяжкн шпилек затворов сосудов высокого давления, обеспечения равномерного предварительного обжатия обтюратора с одновременным контролем усилия затяжки применяют гидродомкраты. Гидродомкрат (рис. 4.29) состоит из корпуса / с расточенным в нем гидропилиндром и окнами в нижней части, через которые можно подтягивать гайки крепежных шпилек, nopHjHH 2 с уплотнительными кольцами и крышки 3. После монтажа шнилек и крышки сосуда на верхний фланец крышки над шпильками (или группой шпилек) устанавливают гидродомкраты. Штоки поршней соединяют резьбой с хвостовиками шпилек. После подачи рабочей жидкости под поршни гидродомкратов происходят осевая вытяжка шпилек и деформация всех элементов затвора с образованием зазора между гайкой и фланцем крышки. Гайки подтягивают через окна осевое усилие контролируют по давлению рабочей жидкости. [c.133]

После выбора расчетной схемы составляют канонические уравнения деформаций каждого элемента в месте сопряжения под действием вн( шних нагрузок и краевых сил Р и моментов М, которые считают условно известными. Радиальные перемещения Д и углы поворота д оболочек в месте стыка элементов по условию неразрывности должны быть равны. Верхние индексы соответствуют рассматриваемому элементу (крышка — к, днище — д, цилиндрическая обечайка — ц), нижний индекс — виду нагрузки (от действия центробежной силы — цс, от давления жидкости — ж, от краевой силы — Я, от краевого момента — М). Из условия неразрывности деформации пар элементов крышка—цилиндр, цилиндр—днище следует [c.352]

Расчет роторов центрифуг на прочность. На рис. 11.23 приведена упрощенная схема распределения нагрузок от центробежных сил собственной массы элементов ротора и от давления на них жидкости во вращающемся роторе. Иод действием этих сил отдельно рассматриваемые элементы ротора деформируются по-разному. Однако относительные перемещения элементов в местах их соединений отсутствуют, ротор остается единой конструкцией. Этот принцип неразрывности оболочки предполагает наличие внутренних спл, обеспечиваюптих совместные деформации сопрягаемых элементов в местах их соединения, называемых краевыми силами Р и краевыми моментами М. Возникновение распределенных по окружности края оболочки сил и моментов Р и М приводит к появлению в этих местах помимо мембранных моментных напряжений [c.351]

Современные теории сплошной среды. Разработка реологических уравнений неиьютоновских жидкостей, которые совмещали бы в себе идеи вязкости и упругости, как раз и является предметом современных теорий сплошной среды. Есть надежда на то, что все многообразие наблюдаемых в экспериментах явлений удастся описать с помощью лишь относительно небольшого числа функций (таких как т](х) в модели обобщенной ньютоновской жидкости) илн констант (таких как т н п в степенном законе). На сегодмяшннй день основные усилия в этой области концентрируются на изучении реологических простых жидкостей, представляющих собой такие материалы, в которых напряжения в каждом элементе зависят лишь от истории его деформации, но, например, не от движения соседних элементов. Такое определение до сих пор представляется достаточно широким, так что к данному классу относятся все неньютоновские жидкости. С точки зрения конкретных приложений это утверждение о напряжениях в простых жидкостях не особенно ценно. Полезные частные формы реологического уравнения можно установить, используя определенные упрощающие предположения или об особенностях рассматриваемого течения, илн о свойствах самого материала. Многие из таких уравнений приведены в [11. [c.170]

Жидкость. В многофазные потоки жидкость может входить в виде непрерывной среды, содержащей диспергированные элементы твердых тел (частицы), газов (пузырьки) или других жидкостей (капли). Жидкая фаза также может быть дискретной, например в виде капель, взвешенных в газовой фазе или другой жидкости. За исключением некоторых специальных видов неньютопов-ских жидкостей, жидкости сильно отличаются от твердых тел своей реакцией на силы деформации. В твердых телах, если сила деформации не слишком велика, возникают маленькие обратимые деформации (упругие), вызывающие равную и противоположную по знаку силу, уравновешивающую приложенную силу, при условии, что твердое тело должно оставаться в покое. В жидкости же уравновешивающая сила может возникать только при условии, что жидкость находится п движении. Жидкость также отличается от твердого тела той легкостью, с которой деформируется граница с другими текучими средами (газами или жидкостями). Существование сил поверхностного натяжения (которое может рассматриваться как [c.175]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология