Профиль газового потока

ПРОФИЛЬ ГАЗОВОГО ПОТОКА [c.187]

Рис. Х1Х-8. Усредненный профиль газового потока по полудиагонали распределительного устройства.

При увеличении площади распределительного устройства до — 6 и неизменном шаге между осями элементов наблюдалось существенное изменение в распределении времени нерабочих режимов по элементам. Так, в указанном газораспределительном устройстве они концентрируются в центральной зоне площадью — 0,4 м , что соответствует образованию профилей газового потока, рассматриваемых в следующем разделе. [c.693]

В модуле с симметричными мембранами (в виде сплошных пленок толщиной 15—30 мкм и сплошных или непористых полых волокон) взаимное направление газовых потоков в напорном и дренажном каналах существенно влияет на эффективность разделения, причем наиболее рациональна схема с про-тивоточным движением. В модуле с высокопроизводительными асимметричными или композиционными мембранами влияние организации на эффективность разделения неоднозначно и в значительной степени зависит от профиля давлений в пермеате. Наиболее сильно это проявляется при использовании модулей с полыми волокнами. [c.180]

Когда твердые частицы различных размеров попадают в надслоевое пространство, то крупные движутся все медленнее и в конце концов попадают обратно в слой, тогда как более мелкие (у которых скорость витания ниже скорости газового потока) продолжают свое восходящее движение и в итоге будут вынесены из аппарата. Добавим, что развитие ярко выраженного профиля скоростей газа над слоем будет способствовать возвращению части мелочи, находящейся вблизи стенок аппарата, обратно в слой. Для иллюстрации этого эффекта на рис. Х1У-8, где приведены скоростные профили газа непосредственно над слоем и на значительном удалении от него, нока-и средней С7 скоростей газа [c.558]

Для газов число Пр а. 1 л ,. //ав-ляет порядка 1, а для капельных жидкостей — порядка 10 . Отсюда еле-дует, что профили скоростей и концентраций в однофазном газовом потоке будут совпадать, в то время как в жидкости влияние вязкости будет сказываться сильнее, чем молекулярной диффузии, и поэтому профиль концентраций будет более вытянутым. [c.201]

Если на основе проведенной теоретической оптимизации выбрать для регенерации катализатора аппарат с неподвижным слоем, картина выжига кокса будет выглядеть следующим образом чем больше объемная скорость подачи (меньше время контакта), тем быстрее выгорает кокс. Этот результат естествен. Однако характер выжига кокса, различен. При малых Тк достаточное количество кислорода переносится газовым потоком к выходу из регенератора, поэтому выжиг кокса наблюдается практически по всей длине слоя. При > 3 с кислород расходуется полностью в лобовом участке слоя, где формируется температурный профиль, идентичный приведенному на рис. 4.6. В дальнейшем характер выжига кокса соответствует рассмотренному на рис. 4.9 кокс выгорает в зоне реакции, а сформировавшийся температурный профиль движется по слою к выходу из регенератора. Наконец, подтверждается результат, полученный при моделировании регенерации катализатора в неподвижном слое чем больше объемная скорость подачи, тем больше кокса остается невыгоревшим в лобовом участке слоя. [c.96]

При установившемся осесимметричном потоке в круглой трубе дс д1 = 0. Если пренебречь молекулярной диффузией вдоль оси потока по сравнению с радиальной, то с учетом параболического профиля скоростей в газовом потоке получим исходное дифференциальное уравнение [c.159]

Другим типом пылеуловителя, характеризующегося также очень низким перепадом давления, является экранный пылеуловитель О.Е. р [544] (рис. У-9). Основным его элементом является У-образный профиль, где струи запыленного газа, образованные в промежутках между этими профилями, сталкиваются с основой У-образного элемента. Газовый поток либо отталкивается от основы, либо движется по кругу вдоль кривой составляющей элемента. При столкновениях и круговом движении пыль отделяется от газового потока и попадает в пылесборник, расположенный внизу. В ряде случаев для облегчения удаления пыли из У-образных каналов прибегают к обстукиванию или вибрации. С этой же целью может применяться впрыскивание жидкости, что к тому же предотвращает повторный унос пыли газовым потоком. [c.233]

Исходный сжатый газ при его введении через сопловые каналы закручивающего устройства обладает большим запасом кинетической энергии. Течение закрученных потоков в цилиндрическом канале вихревой трубы происходит в поле центробежных сил. Процесс расширения и движения вытекающей газовой струи происходит при наличии аксиальной, тангенциальной и радиальной составляющих скорости газовых слоев, образующих струю. В сопловом сечении канала происходит расширение струи преимущественно в радиальном направлении, т.к. в этом направлении она встречает наименьшее сопротивление. Струя исходного газа опускается в приосевую область, однако это происходит под некоторым углом, отличным от прямого угла, т.к. имеется аксиальная составляющая скорости, зависящая, кроме всего, и от конструкции закручивающего устройства (от угла ввода газового потока или угла закрутки Р). Глубина опускания или расширения в радиальном направлении исходной газовой струи зависит от степени расширения и геометрических параметров сопла. У ТЗУ профиль вводимой струи точно соответствует сечению вводного канала, а у ВЗУ он совпадает со срезом вводного канала под углом Р . [c.35]

Его отличительной особенностью является применение ВЗУ (см. рис. 6.3. п. 3) с малым гидравлическим сопротивлением за счет круглого профиля сечения сопловых каналов и использования адгезионно-стойких ко многим органическим соединениям вихревых труб из фторопласта. Аппарат работает в режиме, близком к ц = 1,0, т.е. весь газовый поток выводится через камеру холодного потока или камеру очищенного потока (7). Ввиду низкого уровня исходного давления эффект температурного разделения в таком аппарате очень мал, используется лишь эффект центробежной силы для сепарации мелкодисперсной твердой фазы. Отсепарированная твердая фаза собирается в камере (9) — пылесборнике, откуда периодически удаляется. Степень очистки газовых потоков в таком аппарате во многом определяется индивидуальными свойствами твердой фазы, ее размером и концентрацией, а также уровнем избыточного давления. [c.194]

Рассмотрим бесконечно малое сечение толщиной трубчатого реактора, имеющего постоянную площадь поперечного сечения (рис. 21). Согласно модели идеального вытеснения, газ течет через выбранный элемент с постоянной объемной скоростью и (соответствующей линейной скорости 7, = /Мс). Если диаметр частиц катализатора ничтожно мал по сравнению с радиусом (примерно в 15 раз) и длиной (примерно в 100 раз) реактора, то отсутствуют поперечная и продольная диффузия и наблюдается поршневой режим течения газового потока в реакторе (его отличает плоский профиль скоростей, когда не зависит от радиуса реактора) [6, с. 390]. [c.109]

Исследования строения газового факела, образующегося при сжигании генераторного газа в горизонтальной цилиндрической камере с горелкой типа труба, в трубе со снятием полей концентраций, температур и динамических напоров описано в работе ВНИИМТ (Л. 6]. В этой работе указывается, что наиболее интенсивное горение протекает на границе встречи потоков газа и воздуха, где имеют место максимальные величины СО2 и выделения тепла. К концу факела происходит выравнивание концентраций газов и температур. Профили динамических напоров непрерывно деформируются от профилей в выходном сечении горелки до профиля установившегося потока в трубе. Анализируя профили динамических напоров в различных сечениях, авторы приходят к выводу о том, что нет никаких оснований ожидать подобия скоростей в различных сечениях камеры со скоростью на основном участке свободной струи. Далее, сравнивая холодную продувку камеры и горящий факел, авторы приходят к выводу, что горящая и холодная струи имеют одинаковый непрямолинейный профиль. [c.18]

Под действием градиента давления и температуры жидкость, содержащая компоненты с различной температурой кипения, начинает испаряться, ступенчато выделяя в приосевую зону (газовую фазу) фракции с разными температурами начала кипения. В центробежном поле вихревой камеры начнется стратификация газового потока, что приведет к плотностной неоднородности газового потока по радиусу камеры. Последнее существенно изменит картину течения потока в газовом шнуре и распределение давления по его сечению, что и подтверждается уравнением (2). Для определения границы раздела фаз с радиальной координатой К необходимо воспользоваться следующими термодинамическими соображениями. Зная покомпонентный состав потока на входе в вихревую камеру, предварительно необходимо уточнить термодинамические условия начала кипения смеси, т е. оценить значения давления и температуры фазового перехода. Затем, используя выражение (1) строят полный профиль давлений в жидкой среде, по которому находят такое значение давления, при котором начинается кипение сырья, при данной температуре той фракции, до которой предполагается ректификация смеси. Значение радиуса, соответствующее этому значению давления, и принимается за / , поскольку именно на нем завершается сегрегация наиболее высококипяшей из отбираемых в газовой фазе фракций. [c.62]

Таким образом, для вертикального ламинарного гравитационного течения пленки без взаимодействия с газовым потоком характерен параболический скоростной профиль жидкости с максимумом на свободной поверхности (см. эпюру скоростей на рис. 2.24). [c.188]

В тех случаях, когда взаимодействием газа со свободной поверхностью пленки пренебречь нельзя (из-за его течения с достаточно высокими скоростями — на уровне нескольких метров в секунду), скоростной профиль ламинарно стекающей пленки деформируется (по-разному — в зависимости от направления и скорости газового потока). Причина — появление напряжения трения тг на свободной поверхности пленки (при восходящем движении газа считается Т5 > О, при нисходящем — та < 0). Для разных значений безразмерного комплекса выражающего соотнощение сил трения на свободной поверхности и веса пленки, получаются различные профили скоростей. Детально характеристики пленочного течения при взаимодействии с газовым потоком рассмотрены в литературе . [c.190]

Напомним, что в наиболее простом случае (в отсутствие воздействия газового потока) профиль скоростей описывается уравнением (2.42) [c.659]

Скорость начала уноса твердых частиц из монодисперсного псевдоожиженного слоя w не поддается точному расчету из-за ее сложной зависимости от множества факторов (размер и форма частиц, содержание и размеры газовых пузырей, профиль скорости потока ожижающего агента в надслоевом пространстве и др.). Явление еще больше усложняется в случае полидисперсного слоя. В связи с этим для приближенного определения щ принимают ее равной скорости витания (осаждения) одиночных частиц. Эту скорость, как уже известно, можно рассчитать для сферических частиц по общей формуле (1.43) Rea = w /i/v = = J/(4/30 Аг. [c.85]

На рис. Х-6 показана тарелка, состоящая из штампованных 5-0 бразных элементов одинакового профиля, образующих при их соединении колпачки н желоба. Оба торца желобов закрыты, а каждый колпачок имеет с одной стороны трапециевидные прорези для диспергирования газового потока. Благодаря одностороннему выходу газа на тарелке создается направленное движение жидкости к переточному устройству. Для удобства монтажа каждые 6—8 элементов образуют разборные секции, которые самостоятельно укладываются на опорное кольцо внутри колонны. Аппараты с тарелками из 5-образных элементов полу- [c.464]

Процесс физической абсорбции газа сопровождается выделением тепла и, следовательно, повышением температуры абсорбента и контактирующей с ним газовой смеси. При значительном росте температуры возможно резкое понижение растворимости газа, поэтому для поддержания производительности абсорбера приходится в ряде случаев прибегать к его охлаждению путем размещения внутренних или внешних охлаждающих элементов. Во всех случаях для расчета абсорбера необходимо знать температурный профиль вдоль потока абсорбента, поскольку он сопряжен с равновесным распределением концентраций абсорбируемого компонента в газовой и жидкой фазах. [c.473]

Исследования [6 15, с. 81 22] проводились с твердыми частицами узкого фракционного состава (практически с монодисперсными материалами) это позволяло четко выявить структуру двухфазного потока, определить влияние добавки твердой фазы на скоростной профиль газового потока и установить распределение твердого материала в поперечном сечении потока (без Блкякия полидисиерсности на структуру двухфазного потока). [c.86]

Эффективность работы брызгоуловителей (сепараторов) зависит от принципа их действия и режима работы. По способу установки брызгоуловители можно разделить на встроенные и выносные. Насадочные колонны часто оборудуют встроенными сепараторами, вынолнен-ными в виде расположенного перед газоотводящим штуцером на специальной решетке улавливающего слоя кольцевой или седлообразной [35, 100] насадки, иногда кусков кокса [115], проволочных [1, 112] или синтетических сеток [112, 131] или в виде рядов наклонных пластинчатых жалюзи разного профиля [1,12]. В колоннах с расчлененной насадкой каплеулавливающий слой колец часто монтируют над верхней секцией (причем через него иногда пропускают трубу, несуй1,ую разбрызгиватель), а для нижних секций брызгоуловителя-ми служат верхние слои насадки. Улавливающее действие слоя насадки (рис. 6) и сходного с ним жалю-зийного устройства (рис. 6, б) можно объяснить укрупнением капель, оседающих в нем при ударах и поворотах газового потока в сепараторе, и последующим сте- 20 [c.20]

Выжиг кокса в слое катализатора сопровождается формированием и перемещением по длине слоя температурных и концентращюнных волн. В качестве примера на рис. 4.6 показан характер регенеращ1И закоксованного слоя катализатора для следующего набора определяющих параметров х = 1,2% (об.), = 5% (масс.), з = 3,4 мм, время контакта (отношение объема реактора к объемной скорости подачи газового потока) Хк = 14 с (взяты из работы [162]), Tq = 480 °С. Как видно, в процессе выжига происходит формирование в слое катализатора характерного температурного профиля, который в дальнейшем перемещается в направлении движения газового потока. Качественно аналогичный результат получен и авторами работы [162]. Однако для данных условий не было обнаружено существование стационарного (перемещающегося без изменения температурного градиента) фронта горения в течение длительного времени. Это связано с тем, что в расчетах учтена осевая теплопроводность по слою катализатора, способствующая разукрупнению крутых температурных градиентов. Одновременно с движением температурного фронта происходит характерное изменение распределения по длине слоя средней относительной закоксованности. При этом в лобовом участке слоя из-за сравнительно низких температур скорость удаления кокса меньше, чем на последующих участках. Интересен следующий результат чем больше объемная скорость подачи (меньше время контакта), тем относительно больше кокса остается невыгоревшим [c.86]

Измерение профиля скорости в аппаратах с НЗС осуществляли на специально созданном аэродинамическом стенде. Опытные аппараты располагались вертикально. Рабочий газ (воздух) подавался снизу. Все установки имели участок гидродинамической стабилизации перед входом потока в НЗС. Загрузка зерен во все аппараты производилась идентичным способом. Высота слоя зерен во всех случаях превосходила входной участок формирования характерного для НЗС устойчивого профиля скорости [7]. Измерение полей скоростей осуществ.тялось на выходе газового потока из слоя с помощью прецизионного термоанемометриче- [c.121]

Представлены результаты экспериментов по измерению профиля екорости в аппаратах лиа.четром от 20 до 1900 мм с зернами цилиндрической формы и в виде гранул при средних скоростях газового потока в межзер-новом пространстве от 0,1 до 0,4 м/с и средних размерах зерен 3 мм. Установлена зависимость неравномерности газораспределения в поперечном сечении аппарата от скорости газового потока и от диаметра аппарата. Табл. 1. Ил. 10. Библиогр. И, [c.175]

Профили скоростей в исследованных сечениях (рис. 3.20) свидетельствуют о том, что входящие в сушильную камеру струи теплоносителя возбуждают в ней интенсивное вращательное движение газового потока, внутренняя структура которого определяется тангенциальной составляющей скорости. Во всех трех сечениях окружные скорости по радиусу камеры от центра к периферии сначала возрастают, а затем постепенно уменьшаются, т. е. изменяются от характерных для квазитвердого вращения до характерных для потенциального течения потока. При изменении расхода воздуха обнаружена идентичность скоростных профилей в одном и том же сечении, а в различных сечениях по длине камеры подобие полей скоростей не соблюдается, так как максимальные значения окружных скоростей по мере уменьшения диаметра сушильной камеры заметно воз- [c.172]

Профиль плавильного пространства печи выбран таким образом, чтобы обеспечить равномерное опускание шихты вследствие горения кокса, плавления материалов шихты и периодического выпуска чугуна и шлака, равномерное распределение газового потока по сечению печи и максимально интенсивное протекание процессов восстановления руды, образования и разделения чугуна и шлака. В соответствии с этим в пдавильном пространстве печи различают следующие части колошник, шахту, распар, заплечики и гчэрн. На рис 4.7 представлен разрез доменной печи и распределение температур по ее высоте. [c.61]

Существует много тнпо в трубок Пито. Для них не нужны длинные участки успокоения потока в газоходе, поскольку они служат для измерения локальных скоростей. Трубки невелики по размерам, поэтому их можно в Вести в газоход через небольшое отверстие в стенке без остановки газоочистительной установки они не вызывают заметной потери давления газового потока. Основной недостаток трубок Пито состоит в том, что для определения полного газового потока необходимо провести целый ряд измерений-скоростей для установления профиля скоростей газового потока. Затем проводится интегрировамие профиля, обычно графическими методами. Следовательно, в случае внезапных флуктуаций газового потока найденное значение расхода будет неточным. [c.59]

Концентрация газокатализаторного потока. Концентрация твердых частиц катализатора в потоке газа влияет на время пребывания отдельных порций сырья и катализатора в реакционном объеме. Установлено, что при низких концентрациях твердых частиц в потоке (10 кг/м ) движение газового потока стабильное, а при высоких концентрациях профиль скоростей газа, определяющий характер потока, существенно деформируется [56, 71]. В свою очередь искажение профилей концентраций и скоростей твердых частиц зависит от фракционного состава твердой фазы [60] и скорости газового потока [61]. [c.183]

Стр и способны отклоняться, обтекать зонд, и выполнить измерения в струе, удерживать в ней зонд очень сложно, тем более что струя подвержена пульсации и волновым движениям. В зависимости от координаты точки введения зонда как по окружности, так и по осевому ее удалению от соплового сечения, а также от расположения относительно сопловых каналов могут быть различные варианты прохождения зондом закрученных потоков. Зонд может пройти по радиусу основную струю, межструйное пространство, струю противотока, а с учетом изменяющегося профиля струй по их высоте могут быть и другие варианты прохождения зонда через закрученный газовый поток в вихревой трубе. [c.63]

Результаты лабораторных исследований на прозрачной модели с пленкой нефти известной толщины и одиночным соплом и опыты на полномасштабной модели позволили выявить отдельные закономерности движения профиля нефтяного пятна в зависимости от скорости истечения воздуха из сопла, его диаметра, угла наклона сопла к свободной поверхности и давления столба жидкости над устьем сопла [6]. Визуальные наблюдения указывают на сложные траектории движения отдельных газовых пузырьков, образующихся при факельном истечении газа в жидкость, обусловленные кинетической энергией газового потока и подъемной (Архимедовой) силой пузырьков. [c.256]

Эта важная теорема впервые была получена Н. Е. Жуковским в 1906 г. В дальнейшем М. В. Келдыш и Ф. И. Франкль в 1934 г. доказали эту теорему для газового потока, ограничиваясь достаточно малыми числами М. Вывод теоремы Жуковского для газа путем предельного перехода от решетки к единичному профилю был дан Л. И. Седовым в 1948 г. [c.12]

При изучении динамики адсорбции в таких аппаратах, когда ожижающим агентом служила паро-газовая смесь, установлено 66], что время защитного действия псевдоожиженного слоя периодического действия практически равно пулю. Коэффициент перемешивания частиц в пссвдоожнженном слое, создаваемом газовым потоком, сильно отличается от соответствующего коэффициента в системе жидкость — твердое тело [41]. Хорошее перемешивание твердой фазы в этом случае приводит к тому, что частицы находятся примерно одинаковое время в лю-йом участке реактора. Если стадией, определяющей процесс, является внешний перенос массы, то массообмен в такой системе закапчивается на небольшой высоте (примерно 5— 10 диаметров зерна) от газораспределительной решетки. При адсорбции газов и паров характерны резкий экспоненциальный профиль распределения концентрации вещества по высоте слоя и постоянство величины адсорбции во всех точках слоя. Следствием этого и являются пренебрежимо малая потеря времени защитного действия слоя и линейиая зависимость величины /пр от 1в в системе газ — твердое тело. [c.138]

Распределение скорости газа в поперечном сечении транспортного трубопровода, несмотря на низ1 1е концентрации ТМ, существенно отличается от характерного для однофазного газового потока. Наличие твердых частиц вызывает деформацию скоростного профиля газа, причем в случае вертикального пневмотранспорта происходит выравнивание скоростей в сечении с одновременным увеличением пристеночных градиентов скоростей. Экспериментально доказано, что при этом изменение скоростей по нормали к поверхности в присутствии твердых частиц продолжает следовать закону стенки (2.25а). [c.252]

Фактическая скорость газового потока не постоянна. Газ перемещается под воздействием двух факторов. Разность между давлением газа-носителя на входе и на выходе из колонки стремится вытеснить его из колонки. Однако как только он начинает двигаться, вязкостное сопротивление предотврайкает скольжение газа вдоль стенки или линий тока газа вдоль друг друга. В простом случае цилиндрической трубки (как в полой капиллярной колонке) конечным результатом этих сил является параболический профиль скоростей в поперечном сечении [c.122]

На практике более реалистично ожидать профиля зоны ввода пробы с очень крутым переднил краем и экспоненциальным спадом. Этот спад может происходить в результате медленного испарения, из-за перемешивания в испарителе или из-за диффузионного размывания, если газовый поток проходит вблизи непродуваемого, неперемешиваемого объема. В этом случае можно показать [34], что время удерживания увеличивается на величину экспоненциального спада, равную постоянной времени т, тогда как второй мохмент зоны элюирования увеличивается на квадрат этой постоянной времени. Поэтому высота тарелки, которая связана с дисперсией зоны, выраженной в единицах длины, увеличивается на дополнительный вклад [c.141]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология