Температурное поле камеры

Коксование нефтяных остатков - сложный тепловой процесс с нестационарным температурным полем, математическое описание которого довольно затруднено. Согласно теории теплообмена [163], температурное поле представляет собой совокупность мгновенных значений температуры во всех точках рассматриваемого пространства. Графически температурное поле изображается изотермическими поверхностями с одной и той же температурой. Температурное поле коксовых камер непрерывно изменяется во времени. В целом процесс складывается не только из теплопроводности внутри кокса, но и из теплопередачи в окружающую среду. Теоретически удается получить лишь приближенные решения, основанные на введении ряда допущений, которые существенно упрощают описание процесса теплообмена. Сложность математического описания температурного поля камер коксования заключается в том, что в камере формируется многофазная система (газ - жидкость - [c.97]

При изучении температурного поля камер коксования в работах [161, 164] за исходное было принято уравнение Фурье [166] дпя неустановившегося режима теплопроводности. Распределение температур внутри коксового пирога описывается уравнением теплового процесса для цилиндра, у которого отношение длины Ь к диаметру 2RQ больше 1 [16 3, 16б] [c.103]

Рис. 4.1. Схема стенда для определения температурных полей камер ТЭ методом физического моделирования,

НИИ эксперимента через модель камеры прокачивалась жидкость с расходом , а через реальный ТЭ — жидкость, имеющая плотность р и удельную теплоемкость с%, с расходом т , температурное поле камеры определялось уравнением [c.175]

Температурное поле камеры [c.65]

В связи с указанными особенностями работы ГТД воспламеняемость топлива в основном влияет на легкость запуска двигателя и форму факела пламени горящего топлива, определяющего геометрию температурного поля внутри камеры сгорания, а следовательно, теплонапряженность отдельных ее частей. Кроме того, воспламеняемость характеризует огнеопасность топлива при нахождении его в топливных системах летательных аппаратов и при обращении с ним в процессе производства, хранения, транспортирования и заправки. [c.124]

Испаряемость топлива для судовых газотурбинных установок имеет такое же важное значение, как и для других двигателей внутреннего сгорания. От нее во многом зависят качество смесеобразования, полнота сгорания топлива а также форма температурного поля в камере сгорания и связанные с этим явления. [c.173]

В процессе эксплуатации газотурбинных двигателей на форсунке, головке и стенках жаровой трубы камеры сгорания может образовываться мягкий сажистый или коксообразный нагар (рис. 4.43). При отложении нагара (нагарообразовании) изменяются гидравлические характеристики форсунок, возникают большие температурные градиенты в материале камеры сгорания, деформируется температурное поле газа перед турбиной, отмечаются и другие нежелательные явления [152, 153]. Вследствие этого возможно коробление и растрескивание стенок жаровых труб и прогар сопловых лопаток турбины. [c.149]

Другой особенностью тепловых процессов является нестационарное температурное поле в рабочей камере печи. [c.55]

Печь — это термическая система материал—среда—футеровка . В рабочей камере печи во время ее функционирования одновременно находятся исходные материалы, полученные продукты, печная среда, которые заключены в огнеупорные (кислотоупорные) материалы футеровки и ограждены ими от окружающей среды. Все эти материалы имеют различные и постоянно меняющиеся температуры, в связи с чем они находятся в постоянном теплообмене в замкнутой термической (теплообменной) системе материал—среда—футеровка , в которой все эти элементы взаимосвязаны, взаимозависимы и взаимообусловлены. Теплота в этой термической системе, как и всякая энергия, передается в направлении от элемента с высшим потенциалом (источник теплоты) к элементу с низшим (приемник теплоты). Так как потенциалом переноса теплоты является температура, то процесс распространения теплоты непосредственно связан с температурным полем — совокупностью мгновенных значений температур в пространстве и во времени. [c.55]

Для расчета этой температуры прежде всего необходима формула, позволяющая оценить изменение температуры по ходу факела в топочной камере. Для этого может быть принята формула, использованная А. М. Гурвичем и А. Г. Блохом при анализе влияния характера температурного поля на лучистый теплообмен в топочной камере. Эта формула имеет следующий вид [c.212]

Электронно-лучевые установки применяются не только для переплава металлов и сварки в вакууме, но и для нагрева под термообработку тугоплавких металлов. Примером могут служить установки непрерывного действия для нагрева металлической ленты. Лента продвигается в вакуумированной камере под аксиальной пушкой, пучок которой движется непрерывно с большой скоростью перпендикулярно движению ленты. Отклонение пучка осуш,ествляется электромагнитной системой, управляемой по программе с тем, чтобы обеспечить равномерное температурное поле по ширине ленты. [c.253]

Анализ температурного поля в камере охлаждения показал, что перепад температур при работе на режимах, близких к оптимальным, составлял от 1350—1450° С на выходе газов из предтопка (8] до 850—950° С (рис. 1,а) в конце экранированной части топки. [c.42]

Таким образом, подобная конструкция системы автоматического регулирования может обеспечить равномерное температурное поле в камере печи независимо от размеров садки и расположения ее на подине печи. Кроме того, регулирование нагрузки печи отключением форсунок в зонах наиболее высоких температур позволяет применять на данных печах форсунки с узким диапазоном регулирования производительности, например форсунки низкого давления с одноступенчатым распылением мазута типа ФК-VI, Стальпроект и др. [c.317]

Н. М. Зингером были проведены опыты по конденсации пара на струе воды, движущейся со скоростью Ю- -25 м/сек. Автор установил значительную деформацию температурного поля, связанную с нарушением сплошности струи. В быстродвижущейся струе жидкости коэффициент турбулентной теплопроводности меняется по сечению струи и интенсивность теплоотдачи возрастает по сравнению со струей, движущейся с малой скоростью. Для оценки интенсивности теплоотдачи рассмотрим пример. Через сопло диаметром 5 мм выпускается вода со скоростью 25 м/сек. Начальная температура воды Тх = 278° К и конечная Га = 373° К. Давление пара в приемной камере [c.220]

Кривая линия относится к измерительному пучку , деформированный волновой фронт которого был плоским перед входом в температурное поле рабочей камеры. Для ясности на фигуре изображен только один волновой фронт измерительного пучка. [c.72]

Для более подробного анализа температурных полей рассмотрим изменение температур в характерных сечениях топочной камеры, за которые принята вертикальная плоскость, расположенная на продольной оси топки, и горизонтальная плоскость, расположенная на уровне геометрической оси горелок. Выбор этих плоскостей позволяет проследить изменение температуры в направлении развития факела по его движению и в направлении расположения экранных поверхностей нагрева по движению продуктов сгорания в топочной камере котла ДКВ (снизу вверх и в сторону выходного газохода из топки). [c.50]

Изучение температурных полей в характерных сечениях топочной камеры производилось при установке горелок различных конструкций на паровом чугунном секционном котле типа НРч с поверхностью нагрева 25 м . Компоновка горелочных устройств, при установке которых исследовались температурные поля топки котла НРч, приведена на рис. 30, а конструктивные характеристики горелок в табл. 9. [c.59]

Рассмотрим полученные данные совместно с кривыми изменения безразмерной температуры по длине факела при установке вертикальной щелевой и турбулентной горелок. Характер изменения температур по оси факела турбулентной горелки Ленгипроинжпроекта и местоположение максимума температур в опытах с различными диаметрами газовыпускных отверстий осталось неизменным (рис. 13). Следовательно, постоянная температура на выходе из топочной камеры при различных диаметрах газовыпускных отверстий обусловлена неизменным распределением температур в топочной камере. Изменение безразмерной температуры по длине факела вертикальной щелевой горелки для разных диаметров и формы газовыпускных отверстий различно (рис. 11, а). При этом переход от круглых газовыпускных отверстий к щели шириной 0,5 мм приводит также к смещению местоположения максимума температуры. Естественно возникает вопрос, не расходятся ли полученные нами экспериментальные данные с результатами исследований [Л. 26, 28] выявившими связь между температурой продуктов горения, покидающих топку, и расположением максимума температур в ней. В этих работах влияние расположения максимума температур на теплообмен в топочной камере рассматривается при неизменной степени черноты факела. В наших же опытах степень черноты факела не могла быть неизменной, так как изменение диаметра и формы газовыпускных отверстий влияет на качество смешения газа с воздухом и, следовательно, на степень светимости факела. Таким образом, в наших опытах изменялось не только температурное поле топки, но и степень черноты факела. Значит, сохранение температуры на выходе из топочной камеры при различных диаметрах и форме газовыпускных отверстий является равновесным результатом двух факторов степени черноты факела и местоположения максимума температур. Действительно, при одинаковых температурах излучение светящегося пламени более интенсивно, чем несветящегося. Но при сжигании несветящимся пламенем достигается более высокая максимальная температура и максимум температур расположен в непосредственной близости от устья горелки (см. рис. 11, а). [c.78]

Характер изменения температур в выходном сечении топки котла НРч при различных вариантах компоновки горелочных устройств указывает на то, что аэродинамические характеристики факелов и их взаимодействие в малых топках оказывают решающее влияние на распределение температур и локальных тепловых потоков. Этот вывод также подтверждается расположением изотерм в топке котла ДКВ-2-8 на уровне установки вертикальных щелевых горелок при их различной компоновке (см. рис. 23). Таким образом, температурное поле в топках котлов малой производительности при каждой компоновке горелок имеет вполне определенный характер. Однако, как было показано выше, это практически не оказывает влияния на общее количество тепла, переданное в топочной камере. Следовательно, для рассмотренных случаев, распределение температур влияет только на величину локальных (местных) тепловых нагрузок, что имеет большое значение для чугунных секционных котлов, у которых неравномерность температур и тепловых нагрузок, особенно по длине топки, приводит к появлению трещин и выходу из строя секций. [c.89]

На рис. I, а показана холодильная камера, в которой требуется поддерживать температуру воздуха и. В. камере смонтирован прибор охлаждения ЛО, в котором непосредственно кипит при температуре io подаваемый в него хладагент. Вентилятор В обеспечивает равномерное температурное поле по всему объему камеры, что позволяет измерять температуру воздуха в одной точке. [c.84]

В [4.3] дается метод решения этой задачи при малых значениях чиела Рейнольдеа, когда для анализа движения жидкости может быть использован закон Дарси. В работе показано, что при плотности источников теплоты, зависящих только от температуры, а также при пренебрежении молекулярными процессами переноса теплоты н тепловым излучением изотермы совпадают с линиями равных времен — геометрическим местом точек т( о, )=сопз1, достигаемых частицами жидкости яа оди[ аковые промежутки времени. Таким образом, для расчета температурного поля камеры ТЭ не нужно зиать поля скоростей, а требуется определить только интегральные характеристики — линии равных времен. [c.173]

Для получения необходимых количественных соотношений температурного поля авторами и сотрудниками [161, 164] были проведены экспериментальные исследования на промышленных камерах диаметром 4,6 и 5 5 м. На рис. 25 показано изменение температуры поверхности камеры по высоте при переработке гудрона котур-тепинской нефти. Как видно, температуры в нижней части и вначале коксования незначительные и достигают максимальных значений через 6-8 ч после включения камеры на поток. В этой зоне камеры происходит постепенный разогрев сырья и затем переход его в кокс - первая стадия коксования. После образования кокса наблюдается падение температуры у поверхности камеры. Экспериментальные данные указывают на относительно быстрое падение тёмпературы, что в основном определяется теппофизическими свойствами нефтяного кокса и тепловыми потерями с поверхности камер. Вследствие этого пристеночный кокс быстро охлаждается и в течение всего цикла коксования сохраняет температуру 250-350 °С. [c.99]

В период пропаривания коксового пирога происходит небольшое возрастание температуры. Водяной пар дополнительно нагревается при прохождении сквозь пористый коксовый пирог и увеличивает температуру поверхности камеры. Температурное поле поверхности коксовых камер только косвенно характеризует температурное поле внутри коксующейся массы. В табп. 15 приведены результаты показаний температур, измеренных внутренними многозонными термопарами. Общая оценка температурного поля внутри коксующейся массы показывает, что поле характеризуется довольно устой- [c.100]

На основании предложенных А. В. Лыковым [16З] и С. С. Кутателадэе [167] методов, характеризующих связь между температурным полем в твердом теле и условиями теплоотдачи, а также скоростью изменения температурного поля в зависимости от физических свойств и размеров тел, было вычислено температурное попе камер коксования. При вычислениях ограничивались первым членом ряда (г = 1), тогда о) = = 1 [16 3]. По результатам вычислений построены кривые изменения температурного поля коксового пирога в зависимости от времени дпя случаев постоянного подвода и отвода тепла (коксование) и без подвода [c.104]

Выравниванию температурного поля реакционной камеры способствует равномерный подвод тепла во все зоны коксования и максимальное аккумулирование тепла после отключения камеры. Равномерный подвод тепла тесно связан с гидродинамикой движения потока и может быть обеспечен, например, установкой в месте Ввода потока специального распределительнох о устройства [136, 168]. [c.105]

Этих недостатков лишен зональный метод расчета теплообмена в топочной камере. Сущность зонального метода заключается в том, что внутреннее пространство топки разбивается ва конечное число объемных 1 поверхностных зон, каждая из которых считается оптически и термически однородной (ячеичная модель). Зональный метод позволяет получить детальную картину распределения тепловых потоков и температурное поле в топке. [c.176]

С целью более равномерного распределения температурного поля стенки по длине барабана и недопучения пика" температуры, нами разработана следующая конструкция топочной рабочей камеры печи. Реконструкция заключается в замене прямой наклонной стенки от топки к корпусу барабана на ступенчатую (см. рис. 4.2). [c.170]

Кретинин М.В., Кузеев ИР, Грибанов A.B. и др. Иеследование температурных полей в оболочке коксовых камер.- Химическое и нефтяное машиностроение, 1985.- № 7.- С.18-20. [c.169]

Походенко Н.Т., Брондз Б.И., Махгпу.мов Д.И. и др. Исследование температурного поля коксовых камер установок замедленного коксования.- /В кн. Проблемы развития производства электродного кокса.-Груды БашНИИНП,- вып.13,- Уфа, 1975.- С.167-176, [c.169]

В настоящ,ее время изучение теплообмена осуществляется под углом зрения двух приложений. Первое приложение, именуемое дальше термодинамическим, связано с расчетом рабочего процесса поршневой машины. Вторая задача, которую дальше будем именовать термокинетической (от французского termo inetique — распространение теплоты), имеет целью расчет температурных полей в деталях камеры. [c.78]

Игнорирование локальных свойств граничных условий на одной поверхности теплообмена при их фактическом вырождении на других поверхностях (В1охл — оо) может обесценить трудоемкий расчет температурного поля в деталях камеры. Поэтому в термокинетической задаче особую значимость имеет задание местных (локальных) значений средних за цикл параметров теплообмена. Определение их основано на вычислении теплопередаточных функций Пу (ф), Яз (ф) [c.85]

Введение зондов в поток осуществляется таким способом, чтобы нарушения в скоростном и температурных полях были минимальными. При измерениях в пограничном слое зонд вводят через стенки рабочей камеры, в которой располагается обтекаемое тело. При измерении температурного поля в попе[ ечном сечении трубы зонд удобно вводить через выходной торец трубы (рис. 8.10). Место ввода зонда уплотняют либо уплотнениями сальникового типа, либо с помощью сильфонов. В неоднородном поле температуры погрешность в определении координаты чувствительного элемента бг/ вызывает погрешность отнесения в определении температуры Ыу = )У отсюда следует, что для измерения температуры с погрешностью б б/,, погрешность определения места положения датчика в потоке ие должна превышать б г 6i/(lgтad < ). Точное перемещение и измерение положения датчика в потоке осуществляют с П0М0ЩЬ(0 специального устройства — координатника [3]. Координатники имеют микрометрические БИНТЫ или комплектуются стандартны, ми индикаторами положения. Для устройстз тина, но-казанного на рнс. 8.10, координата у определяется пересчетом по углу поворота зала а. Поворот вала определяется нн- [c.407]

Действие термомагнитных Г. основано на термомагн. конвекции газовой смеси, содержащей О2, в неоднородных магнитном и температурном полях. Часто применяют приборы с кольцевой камерой (рис. 4), к-рая представляет собой полое металлич. кольцо. Вдоль его диаметра установлена тонкостенная стеклянная трубка, на к-рую намотана платиновая спираль, нагреваемая электрич. током. Спираль состоит из двух секцийи первая из к-рых помещается между полюсами магнита. При наличии в газовой смеси О2 часть потока направляется через диаметральный канал, охлаждая первую секцию платиновой спирали и отдавая часть тепла второй. Изменение сопротивлений Я, и Я2 вызывает изменение выходного напряжения [c.456]

Рис. 30. Различные варианты переоборудования топки котла типа НРч, при которых исследовались температурные поля в топочной камере а — при фронтовой установке одной горелки ИГК-бОМ без вторичного излучателя б — то же, при установке на задней стене топки в — то же, с вторичным излучателем в виде горки г — при установке многосопловой подовой горелки полного предварительного смешения ЛНИИ АКХ конструкции Ю. И. Лобынцева.

В настоящее время накоплен опытный материал по местным тепловым нагрузкам радиационных поверхностей нагрева, расположенных в разных местах топочных камер котельных агрегатов большой производительности, при работе на газообразном топливе [Л. 53]. Исследования этих агрегатов, выполненные ЦКТИ имени И. И. Ползунова, показали, что температурное поле в выходном сечении топочной камеры при номинальной и пониженных нагрузках является довольно равномерным. По данным наших исследований равномерное распределение температур наблюдается также и в выходном сечении топок котлов малой мощности типа ДКВ и ДКВР. Однако в чугунных секционных котлах при наиболее распространенных компоновках и Т1 пах горелок наблюдается весьма неравномерное распределение температур в выходном сечении топочной камеры. [c.87]

Установка (рис. 1) состоит из, кристаллизационной делительной колонки, изготовленной из стеклянной трубки размером 1700X16 мм , с редкой наколкой (типа елочного дефлегматора), для предотвращения соскальзывания кристаллов. Для введения определенного количества пробы колонка снабжена загрузочной головкой, а для отбора проб — пробоотборником, выполненным в виде пробирки со шлифом. Температурное поле по длине колонки создается с помощью теплообменника, изготовленного из стальной трубки длиной 500 мм и диаметром 20 мм и холодильной камеры из пенопласта размером 1900X180X180 мм , заполненной сухим льдом. Это приспособление позволяет установить в кристаллизационной колонке такой температурный режим, при кото- [c.127]

В камерах с панельной системой охлаждения устанавливается равномерное температурное поле воздуха с минимальными перепадами температур 0,1—0,3°С по объему камеры температурное поле внутри штабеля остается неравномерным, как и при использовании других систем. В центре штабеля устанавливается наиболее высокая температура при относительной влажности воздуха 100%. Это объясняется наличием двух контуров циркуляции воздуха в нем. Нисходящая и восходящая циркуляция воздуха в штабеле создает ситуацию, показанную на рис. УИ.14, б, в. Кроме того, в результате радиационного охлаждения температура фруктов и овощей в верхней части штабеля опускается до температуры замораживания. В случае отключения панельных батарей происходят оттаивание инея и увлажнение грузов под панелями. Поэтому такая система совершенно непригодна для фруктоовощехранилищ. [c.149]

Естественное вентилирование применяют для мелких фруктоовощехранилищ, так как в случае использования этой системы при вентилировании помещений создается естественный и небольшой напор АуО = 9,81 Я(р1—Ро), не превышающий по значению 2—3 мм водяного столба, из-за чего в грузовом объеме камер холодильников, и особенно в штабеле, наблюдается неравномерное температурное поле. В камерах средних и крупных холодильников часто применяют систему механического общеобменного вентилирования. Для больших холодильников фрукто- и овощехранилищ, где формируются значительные по размерам штабели, применяют механическое активное вентилирование, которое обеспечивает подачу воздуха непосредственно в штабель с грузами в количествах, необходимых для отвода заданного количества теплоты, выделяемой в процессе дыхания растительного сырья. [c.170]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология