Давление в колонне н расход водяного пара

На рис. У1-26, а показана схема автоматизации процесса ректификации, в которой используют несколько контуров каскадного регулирования для управления расходами продуктов и теплоносителя в кипятильник [20], а на рис. У1-26, б приведена каскадная схема регулирования пропановой колонной [21]. В последней схеме расход орошения и расход хладоагента в конденсатор-холодильник регулируются с коррекцией по уровню в рефлюксной емкости отбор дистиллята производится по температуре жидкости на контрольной тарелке, давление в колонне регулируется изменением расхода водяного пара в кипятильник уровень жидкости в колонне регулируется отбором остатка. Применение такой схемы позволило исключить захлебывание конденсатора-холодильника. [c.335]

Для отпаривания легких фракций, увлеченных флегмой, в низ отпарной колонны подается острый водяной пар. В колонне измеряется температура. Поскольку изменение парциального давления водяного пара сильно влияет на состав продукта, весьма целесообразна автоматическая корректировка подачи пара в колонну (в зависимости от температуры вспышки продукта). Расход водяного пара в отпарные секции поддерживается постоянными регуляторами расхода. [c.223]

Для перегонки легких нефтей (типов 1 и 2 — самотлорская, шаимская, туймазинская) с высоким выходом фракций до 350 °С (50—65%), повышенным содержанием растворенных газов (1,5— 2,2%) и бензиновых фракций (20—30%) целесообразно применять установки АТ двукратного испарения. Предпочтительной является схема с предварительной ректификационной колонной частичного отбензинивания нефти и последующей перегонкой остатка в сложной атмосферной колонне. В первой колонне из нефти отбирают большую часть газа и низкокипящих бензиновых фракций. Чтобы более полно сконденсировать их, поддерживают повышенное давление (Рабе = 0,35 -0,5 МПа). Благодаря этому становится возможным понизить давление в атмосферной колонне до Рабе 0,14ч-0,16 МПа и тем самым реализовать условия перегонки (температуру питания и расход водяного пара в отгонную часть атмосферной колонны), обеспечивающие высокий отбор от потенциала в нефти суммы светлых нефтепродуктов. [c.72]

В атмосферной колонне обычно принимают следующие числа тарелок (табл. 1.8). Расход водяного пара, подаваемого в низ колонны и в отпарные секции, принимается равным 0,2—0,3% (масс.) на нефть или 2—5% (масс.) на остаток либо продукт. Давление перегонки нефти определяется условиями конденсации пропан — бутановой смеси при 40 °С. При минимальной температуре охлаждающей воды л 30°С топливные фракции в верху колонны могут быть сконденсированы при атмосферном давлении. Поэтому в верху колонны давление принимается как можно меньшим с тем, чтобы обеспечить максимальный отбор светлых продуктов при заданной температуре сырья или обеспечить минимальную температуру сырья при заданном отборе светлых. В емкости орошения рекомендуется поддерживать давление порядка 35—70 гПа [70]. При определении давления в колонне следует учитывать изменение его по высоте колонны и принимать следующие перепады давления между верхней тарелкой и емкостью орошения 350 гПа, на одной тарелке 10—20 гПа, в трансферном трубопроводе 350 гПа. Таблица 1.8. Число тарелок в секциях аТмосферной колонны [c.94]

Температура в первой колонне поддерживается 385-390 С. Остаточное давление в зоне испарения —15-20 кПа. Остаток перегонки в первой колонне нагревают во второй трубчатой печи до 390-430 °С и направляют во вторую колонну. При использовании остатка в качестве компонента битума или товарного битума, величина остаточного давления составляет 4,3-6 кПа. Для уменьшения разложения компонентов сырья часть охлажденного остатка разгонки возвращают в нижнюю зону колонны. Расход водяного пара на двух колоннах составляет около 5-6 % от массы перерабатываемого мазута. [c.736]

Конденсировать отгон отпарных секций можно также циркуляционными орошениями, обеспечивающими небольшой перепад давления [38]. С целью упрощения технологической схемы процесса при получении нескольких боковых погонов конденсацию отгона из отпарных секций предлагается проводить в одном конденсаторе и тогда суммарный отгон в жидкой фазе подавать в печь на входе в колонну (рис. 1И-18, а) [33]. Для снижения расхода водяного пара или затрат тепла на отделение легких фракций все отпарные секции предлагается соединить уходящими паровыми потоками и конденсировать только отгон верхней секции (рис. 111-18,6) [39]. [c.171]

Для четкого разделения мазута на широкую масляную фракцию и утяжеленный остаток перегонку предлагается проводить в две ступени — двукратным испарением по остатку (рис. П1-32) [75]. В I ступени отпариваются легкие фракции и удаляются неконденсируемые газы при помощи водяного пара и во И ступени утяжеленный мазут перегоняется при глубоком вакууме в оросительной колонне. Колонна имеет две секции охлаждения и конденсации тяжелого и легкого вакуумного газойлей. Орошение в виде распыленной жидкости создается форсунками. Параметры разделения во И ступени давление 0,133—266 Па, температура питания 380—400°С, расход водяного пара в I ступени не более [c.193]

В печи первой ступени, также невысока — 385 °С. Остаток перегонки, полученный в первой колонне,— гудрон подвергают дополнительному нагреву до 390—430 °С [35—37] и направляют на вторую ступень вакуумной перегонки (рис. 18). Во второй вакуумной колонне поддерживается глубокий вакуум. Так, давление в зоне питания (испарения) составляет 7—18 кПа [11, 35, 37], а наверху — около 8 кПа [И, 37]. В связи с высокими температурами в этой колонне во избежание крекирования остатка осуществляют квенчинг — возврат части охлажденного остатка в низ колонны [35]. Расход водяного пара на первой ступени вакуумной перегонки составляет примерно 2,5%, а на второй — 3,3% в пересчете на исходный мазут [37]. [c.37]

Схема по рис. 111-35, е с предварительным эжектором применяется для дополнительного понижения давления в колонне и создания глубокого вакуума (порядка 6,7—13,3 гПа). Поскольку через предварительный эжектор проходит весь объем паров из колонны, размеры его достаточно велики и значителен расход водяного пара на эжекцию, поэтому такие схемы применяют редко. [c.199]

На установках деасфальтизации довольно большой расход водяного пара, причем предусмотрена проверка чистоты его конденсата, поскольку при недостаточной плотности соединений в испарителях или подогревателях растворы, находясь под более высоким давлением, могут проникать в зоны конденсации водяного пара. На многих установках имеется колонна щелочной очистки от сероводорода паров технического пропана, выходящих из конденсатора смешения 28. [c.66]

Нельзя не отметить также, что при постоянных температуре и расходе водяного пара увеличение числа тарелок приводит к повышению давления в питательной секции и к снижению глубины отбора. В отгонной секции вакуумной колонны обычно установлено [c.244]

В результате атмосферной перегонки нефти при 350—370° С остается мазут, для перегонки которого необходимо подобрать условия, исключающие возможность крекинга и способствующие отбору максимального количества дистиллятов. Самым распространенным методом выделения фракций из мазута является перегонка в вакууме. Вакуум понижает температуру кипения углеводородов и тем самым позволяет при 410—420° С отобрать дистилляты, имеющие температуры кипения до 500° С (в пересчете на атмосферное давление). Конечно, нагрев мазута до 420"" С сопровождается некоторым крекингом углеводородов, но если получаемые дистилляты затем подвергаются вторичным методам переработки, то присутствие следов непредельных углеводородов не оказывает существенного влияния. При получении масляных дистиллятов разложение их сводят к минимуму, повышая расход водяного пара, снижая перепад давления в вакуумной колонне и т. д. Существующими методами удается поддерживать остаточное давление в ректификационных колоннах 20—60 мм рт. ст. Наиболее резкое снижение температуры кипения углеводородов наблюдается при остаточном давлении ниже 50 мм рт. ст. Следовательно, целесообразно применять самый высокий вакуум, какой только можно создать существующими в настоящее время методами. [c.205]

Основные факторы, влияющие на работу ректификационных колонн, и качество получаемой продукции. Для строгого соблюдения режима и условий, обеспечивающих нормальный процесс ректификации, необходимо правильно эксплуатировать колонны. Важнейшими факторами режима являются температура, давление, количество орошения и расход водяного пара в отгонной и в отпарных секциях. [c.73]

Температура нефтяных паров зависит также от давления в колонне и расхода водяного пара. Ее определяют по 100%-ной точке на кривой ОИ с учетом парциального давления смеси этих паров с водяным паром. В отсутствие водяного пара при атмосферном давлении эта температура приближенно равна температуре 75% отгона по кривой ОИ для данного продукта. [c.227]

ДАВЛЕНИЕ В КОЛОННЕ И РАСХОД ВОДЯНОГО ПАРА [c.233]

Для строгого соблюдения режима и условий, обеспечивающих нормальный ход процесса ректификации, необходимо правильно эксплуатировать колонны. Ведущими факторами режима являются температура, давление, количество орошения и расход водяного пара или тепла (при наличии кипятильников) в отгонной части колонны и в ее отпарных секциях. Для наблюдения за температурой, давлением, количеством жидкостей и водяного пара служат контрольно-измерительные приборы, автоматические анализаторы качества, размещенные в наиболее характерных точках ректификационной колонны. Показания этих приборов позволяют следить за ходом ректификации, качеством продуктов и своевременно устранять возможные отклонения от требуемого режима. [c.251]

Регулирование работы трубчатых установок по температурному режиму, давлению, уровню в колоннах, количествам подаваемых орошения, пара и воды должно быть увязано с заводскими нормами качеств нефтепродуктов, получаемых при перегонке нефти. На установке фракционный состав нефтепродуктов регулируется изменением количества орошения и расхода водяного пара. Увеличение количества орошения и сокращение расхода водяного пара облегчает фракционный состав продуктов и наоборот. Контроль за качеством нефтепродуктов осуществляется при помощи анализаторов качества на потоке, а также периодически в цеховой лаборатории. [c.339]

Поэтому обычно летом вакуум падает, в зимой повыщается. Практически давление вверху колонны больше вышеуказанных цифр на величину гидравлического сопротивления потока паров в трубопроводах и вынос ых конденсаторах-холодильниках. Значительно более глубокий вакуум в колонне можно создать перегонкой без подачи водяного пара, т.е. сухой перегонкой или же, в принципе, использованием КВС с предварительным эжектором, устанавливаемым на участке между верхом колонны и выносными конденсаторами-холодильниками. Так, КВС с предварительным эжектором позволяет обеспечить остаточное давление в верху колонны порядка 6 - 7 г Па при температуре охлаждающей воды 30 "С. Однако такие схемы находят на практике исключительно ограниченное применение, поскольку предварительный эжектор имеет значительные размеры и требует больших расходов водяного пара на эжекцию всего объема паров, уходящих с верха колонны. [c.41]

Какова температура выхода из колонны фракции 300—380 °С, если давление вверху колонны 320,76 кПа, фракция отбирается с 15-й тарелки. Расход фракции и флегмы 28 000 кг/ч (Л1=253,1). В колонну подают водяной пар 7580 кг/ч. Фракционный состав фракции (разгонка по ГОСТ) н.к. = 300°С 10%=305 С 20%=310°С 30% =3(2 ГС 40%=330 С 50% =350=10 00% =355 С 70%=365°С 80%=370°С 97,8% =375 °С. Перепад давления на тарелку принять 0,4 кПа. [c.59]

Абсолютное давление на верху К 1, мм рт.ст. Расход водяного пара, (мас.) на мазут в змеевик печи в низ колонны К-1 Расход тяжёлой флегмы на орошение насадки в К-2, л/ч [c.13]

При расчете ректификации нефтяных смесей, как известно, наибольшую сложность вызывает расчет перегонки нефти в атмосферной колонне. В связи с этим рассмотрим некоторыг рекомендации, касающиеся выбора числа тарелок в колонне, расхода водяного пара, давления процесса и опособов определения температур потоков для первого приближения в расчете. [c.94]

Понижение давления в ректификационной колонне путем создания вакуума позволяет снизить температуру в колонне, что бывает необходимо при разделении компонентов, обладающих высокими температурами кипения или термической нестабильностью. Так, например, благодаря созданию вакуума можно при температурах менее 400 °С осуществить ректификацию масляных дистиллятов, температуры кипения которых при атмосферном давлении могут превышать 500 °С, обеспечивая ведение процесса без заметного разложения. В случае ректификации с водяным паром применение вакуума позволяет существенно сократить расход водяного пара. [c.155]

В жидкости, стекающей с тарелки на тарелку в отгонной части колонны, при вводе водяного пара концентрация НКК убывает в направлении сверху вниз. В этом же направлении убывает давление и температура вследствие испарения части жидкости на каждой тарелке. Поэтому в соответствии с вышеприведенным уравнением при постоянных расходе водяного пара 2 и внешнем давлении к количество углеводородных паров, поднимающихся с соответствующей тарелки, будет уменьшаться по направлению сверху вниз. [c.159]

Расход водяного пара обычно невелик и составляет 1,5 — 3 % массы исходного сырья. Поэтому вносимое водяным паром тепло также мало и заметной роли в образовании потока паров в нижней части колонны не играет. По этой же причине начальная температура водяного пара, поступающего в нижнюю часть колонны, на тепловом балансе сказывается мало, причем она может быть как выше, так и ниже температуры получаемого остатка. Однако важно, чтобы водяной пар был перегретым или сухим насыщенным, так как вследствие значительной теплоты испарения влаги наличие даже небольшого ее количества приведет к сильному охлаждению остатка и уменьшению массы паров Температуры (р, и определяются изложенными методами с учетом парциального давления углеводородов. [c.161]

КИХ фракциях. Например, при выработке масла МС-8 П масляная фракция с вязкостью 7,8-8,8 мм2/с при 50°С из-за нечеткой ректификации в вакуумной колонне АВТ содержит не менее 5% компонентов, выкипающих до 300°С /см.табл. 2/. При температуре верха отпарных колонн 2бО-270°С часть легкокипящих компонентов сырья выносится с парами при удалении остатков фенола из рафината и экстракта водяным паром. При смешении паров с экстрактным раствором легкое масло конденсируется и циркулирует в системе регенерации это приводит к изменению величины потоков, увеличивает энергозатраты на многократное перекачивание, частичное испарение и конденсацию и нарушает режим установки. Содержание масла в феноле достигает 15%, при этом нарушается режим экстракции, ухудшается качество и снижается отбор рафината. Неполная конденсация паров легкого масла экстрактным раствором увеличивает давление в отпарных колоннах, нарушает нормальный переток рафинатного и экстрактного растворов в колонны и ухудшает условия отпарки фенола. Повышение расхода водяного пара не приводит к положительным результатам, так как при этом увеличивается отгон легких фракций и повышается давление в колоннах. [c.64]

На окислительной установке периодического действия из гудронов арланской нефти были получены битумы с глубиной проникания иглы при 25°С, близкой к 80 0,1 мм. На пилотной установке ВП-3 был получен и образец остаточного битума при следующих режимах вакуумной перегонки мазута давление в колонне 11,9 кПа расход водяного пара в печь 1% мае. температура мазута на выходе из печи 378°С температура верха колонны 316 0 выход битума 28,1% мае. на нефть. [c.207]

На вакуумной ступени установки ЭЛОУ — АВТ-6 мазут дополнительно нагревается в печи и поступает в вакуумную колонну. Получаемая в ней щирокая фракция в зависимости от характеристики нефти и последующего использования имеет пределы выкипания 350—460 и 350—490 °С. Она может быть использована для производства дистиллятных масел или как сырье каталитического крекинга и гидрокрекинга. Иногда на этих установках с одной или двумя вакуумными колоннами получают более узкие дистиллятные фракции для производства масел 300—400, 350—420, 420— 460 (или 420—490 °С). Они могут быть получены и при перегонке мазута на отдельных вакуумных установках. Во всех случаях перегонку мазута ведут в вакууме, при котором понижается температура кипения углеводородов это позволяет при 410—420 °С отобрать дистилляты, имеющие температуры кипения при атмосферном давлении до 500 °С. При получении масляных дистиллятов разложение их сводят к минимуму, повыщая расход водяного пара, снижая перепад давления в вакуумной колонне и т. д. Вакуум (остаточное давление 8,1 —10,8 кПа) создается в колонне путем конденсации паров в барометрических конденсаторах смещения, а в последнее время, особенно на вновь сооружаемых установках, — в поверхностных конденсаторах кожухотрубчатого типа. При этом исключается непосредственный контакт между парогазовой смесью и охлаждающей водой (меньще потерь). [c.22]

Температура перегонки, глубина вакуума и расход водяного пара. Температуру на входе в колонну поддерживают не выше 420—430 °С. При более высокой температуре сырье и продукты перегонки разлагаются с образованием карбенов и карбоидов, качество битума ухудшается — помимо повышения содержания в нем карбенов и карбоидов понижается температура вспышки, а при большем времени контакта образуется значительное количество кокса и газа. Поэтому вакуумные установки рассчитаны на непродолжительное пребывание остатка в колонне. Остаточное давление должно быть равно 35—70 мм рт. ст. (4666—9332 н/м ). Повышение вакуума и увеличение расхода пара способствуют увеличению доли отгону масляных фракций и повышению температуры размягчения битума. [c.92]

Давление в колонне является сложной функцией многих параметров и в первую очередь расхода водяного пара и температуры охлаждающей воды в вакуумсоздающей системе чем меньше давление в колонне, тем меньше должен быть расход водяного пара в низ колонны и в отпарные секции, однако тем больше его расходуется на эжекцию и тем ниже должна быть температура охлаждающей воды. Очевидно, оптимальное давление соответствует общим минимальным затратам. [c.131]

Расход водяного пара в ниа колонны и в печь (Кв, соответствующий минимальным затратам на разделение, можно определить аналитическим путем по величине оптимального давления в секции питания Р). [c.132]

В процессе эксплуатации нефтеперерабатываюпцгх установок чаще возникает вопрос — какое количество перегретого водяного пара необходимо подать-в ректификационную колонну для снижения температуры верха ее на определенную величину. Для определения расхода водяного пара служит уравнение,-основанное на законе Дальтона, которое в зависимости от-известного давления насыщенных нефтяных паров Р и общего давления смеси я позволяет вычислить-расход водяного пара [c.149]

Водяной пар, подаваемый в низ колонн, поднимается вверх вм( сте с парами, образующимися при испарении жидкости (кубового остатка или бокового погона), вступая на вышерасположенной тарелке в контакт со стекающей жидкостью. В результате тепло— и мае сообмена в жидкости, стекающей с тарелки на тарелку, концен — трация низкокипящего компонента убывает в направлении сверху вниз. В этом же направлении убывает и температура на тарелках вследствие испарения части жидкости. Причем, чем большее коли — чесгво подается водяного пара и ниже его параметры (температура и давление), тем до более низкой температуры охладится кубовая жидкость. Таким образом, эффект ректификации и испаряющееся действие водяного пара будут снижаться на каждой последующей тарелке. Следовател1эНо, увеличивать количество отпарных тарелок и расход водяного пара целесообразно до определенных пределов. Наибольший эффект испаряющего влияния перегретого водяного пара проявляется при его расходе, равном 1,5 —2,0 % масс, на исходное сырье. Общий расход водяного пара в атмосферные колонны установок перегонки нефти составляет 1,2 —3,5, а в вакуумные колонны для перегонки мазута — 5 —8 % масс, на перегоня — ем( е сырье. [c.173]

Мазут перегоняют в вакуумной колонне при пониженном давлении (вакууме). Вакуум создается в колонне путем конденсации паров в бapoмeтpичe киx jioндeн aтopaxJ мeшeния и отсоса нескон-денсировавшихся газов и паров вакуум-насосами или паровыми эжекторами. Остаточное давление в верхней части вакуумных колонн на установках АВТ 60—80 мм рт. ст.(Лри уменьшении остаточного давления расход водяного пара, подаваемого в колонну, сокращается По данным одного нефтеперерабатывающего завода, расход водяного пара, подаваемого в вакуумную колонну при [c.188]

Таким образом, правило фаз точно указывает, что для регулирования работы такой колонны необходимы трн измерительных прибора нужно следить за температурой п давлением на верху колонны, а также еп1,е за одним независимым переменным. Третьим независимым переменным может служить, например, парциальное давление водяных паров на верху колонны (т. е. та часть обгцего давления, которая приходится на долю водяного пара). Парциальное давление водяного пара зависит от его относительного содержания в смеси с углеводородными парами, поэтому на практике ведут наблюдение за расходом водяного пара, подаваемого в колонну. [c.136]

Пример 10. 7. Определить расход водяного пара в испарителях масляного растворана установкедеасфальтизацпн г дрона жидким пропаном производительностью 500 mj ymKu. Плотность сырья (гудрона) QI g= 948 кг/.ч , отношение веса пропана к весу гудрона равно 4 1, температура верха экстракционной колонны 55° С, давление в колоине 32 ат. Выход деасфальтизата составляет 64% вес. на гудрон. Масляный раствор, отводимый с верха экстракционной колонны, состоит пз 85% вес. пропана и 15 о вес. деасфальтизата (масла). Плотность масла [c.220]

Пример 13. 4. Исходные данныр производительность вакуумной установки 1200 т/еупки мазута расход водяного пара, поступающего в колонну, 6% от сырья начальная температура охлаждающей воды 25° С. Температура смеси паров и газов, поступающих в барометрический конденсатор, 90° С абсолютное давление в конденсаторе 50 мм рт. ст. [c.283]

В колонну подают отбензнненную нефть (рис. 33). Рабочее давление в колонне Я = 0,185 МПа. Расход водяного пара (/ = = 400°С, 1 МПа) 2,2% на сырье. Кроме того, в каждую отпар-ную секцию для отпарки 15% дистиллята подают 2% (на дистиллят) водяного пара. Определить количество орошения — циркуляционного и острого. Принять три циркуляционных орошения, которые отбирать с 33-, 23-, 13-ой тарелок и подавать на тарелку выше. Перепад температур на каждую тарелку принять 10 °С. Данные для расчета приведены на рис. 33 и ниже [c.69]

При известных значениях температуры низа колонпы состава остатка давления в низу колонпы я и расхода водяного пара Z вес паров, поднимающихся с низа колонны Сз, определяется по уравпеппю (4. 67), причем [c.158]

Кри завышенном значении веса потока С расход водяного нара Z велик, температура остатка будет низкой, давление насыщенных иаров остатка мало, а поэтому мал и вес паров Сд. В этом случае линия концентраций ММ в нижней части будет крутой, значительно возрастет необходимое число тарелок, а эффективность НИ5КИИХ тарелок (изменение концентраций, приходящееся, па кагк-дую тарелку) крайне мала (рис. 4. 39, б). При малых значениях веса паров Са (расход водяного пара мал) линия концентрации на всем протяжении будет крутой (так как С будет так же мало, 3 < и потребуется либо чрезмерно большое число тарелок или вообще получение остатка заданного состава окажется невоз-мояхным. Прп малом расходе водяного пара Z вес иаров Сд в со-отвс тствии с уравнением (4. 67) будет так н<е мал, поэтому линия концентраций Мм будет крутой, а необходимое число тарелок зна-чит( лык) возрастет. С увеличением расхода водяного нара необходимое число тарелок уменьшается, одпако при этом одновременно воз])астает диаметр колонны, так как увеличивается суммарны объем паров. При увеличении количества водяного нара увеличиваются поверхность конденсатора и расход охлаждающей воды. [c.159]

Ведуш,ими факторами процесса производства остаточных битумов являются глубина вакуума, расход водяного пара и аем-пература перегонки. Остаточное давление должно быть равно 46,5—93 кПа (35—70 мм рт. ст.). С углублением вакуума и уье-личеынем расхода нара повышаются доля отгона масляных фракций и температура размягчения битума. Температура на входе и колонну должна быть не выше 420—430 °С. При более высокой температуре сырье и продукты перегонки разлагаются с образова-шгем карбенов и карбоидов, качество битума ухудшается помимо по1ышения содержания карбенов и карбоидов понижается температура вспышки. Поэтому вакуумные установки проектируют с расчетом на незначительную длительность пребывания оста1ка и колонне. Выбор глубины вакуума и температуры перегонки, необходимых для производства битумов определенных свойств. [c.274]

Правильная эксплуатация ректификационных 1 олот1н требует строгого соблюдения температурного режима и условий, обеспечивающих нормальный ход процесса ректификации. Ведущим факторами режима являются температура, давление, количество орошения и расходы водяного пара или тепла (при наличии кипятильников) в отгонной части колонны и в ее отпарных секциях. [c.271]

При остаточном давлении 30—45 мм рг. ст. (3999— 5999 н/ж ) и постоянном расходе водяного пара в зависимости от температуры перегонки получают битумы различного качества, что иллюстрируется следующими данными (для битумов из бакинских нефтей) при температуре 400—410 °С — битум марки I, при температуре 410—420 °С — марки И и при температуре 420—430 °С— битум марки П1 [109]. Данные о влиянии температуры перегонки на свойства остаточных битумов из нагиленгиелской нефти при остаточном давлении в колонне 40 мм рт. ст. (5332 н/лi ) приведены ниже [c.93]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология