Характеристики некоторых сечений

Количественно адгезия (и аутогезия) полимеров может быть определена двумя методами 1) одновременным отрывом по всей площади контакта одной части адгезионного соединения от другой и 2) постепенным расслаиванием адгезионного соединения. В первом случае разрушающая нагрузка может прилагаться в направлении как перпендикулярном к плоскости контакта поверхностей (испытание на отрыв), так и параллельном ей (испытание на сдвиг). Силу, преодолеваемую при одновременном отрыве по всей площади контакта адгезионного соединения и отнесенную к единице площади, называют адгезионным давлением или давлением прилипания (единица измерения дин/см ). Метод одновременного отрыва дает наиболее прямую и точную характеристику прочности адгезионного соединения, однако он связан с некоторыми экспериментальными затруднениями, заключающимися, в частности, в необходимости строгого центрирования испытуемого образца и сложности создания условий для равномерного распределения напряжений по всему его сечению. Для обозначения сил, преодолеваемых при постепенном разрушении контакта (расслаивании), применяется термин сопротивление расслаиванию или расслаивающее усилие (единица измерения дин/см). Очень часто адгезию, определяемую при расслаивании, характеризуют не силой, а работой, которую необходимо затратить на отделение адгезива от субстрата (единица измерения эрг/см ). [c.157]

Характеристики некоторых сечений [c.22]

Пусть С1 — величина концентрации, фиксируемая в некотором сечении аппарата в момент ti при импульсном возмущении на входе, тогда получим следующие характеристики. [c.27]

Объективно неоднородность продуктивных нефтеносных пластов выражается в различии и изменчивости в объеме залежей размеров пор, поровых каналов и их нефтенасыщенности. Проницаемость же, как свойство пористой среды пропускать через себя (фильтровать) жидкость или газ, представляет усредненную характеристику некоторого объема или сечения пласта и зависит от метода и условий определения. Поэтому характеристика неоднородности пласта через проницаемость неизбежно содержит в себе элементы субъективности или методической неоднозначности, вследствие чего она не может быть инвариантной. [c.81]

Любая линейная характеристика представляет собой некоторое сечение универсальной характеристики. [c.116]

Подчеркнем материальные балансы (в), (г) и (е) характеризуют некоторое (произвольное) сечение, значит, и полюс является характеристикой этого сечения и одновременно каждого иного сечения колонны. Линия, проведенная через полюс 8 и пересекающая энтальпийные кривые А(а ) и /(а), называется лучом. Абсциссы точек пересечения луча с линиями /г(а ) и /(а) дают сопряженные (характерные для некоторого сечения колонны) составы жидкости (а) и пара а ). [c.1049]

Проницаемость. Измерения проницаемости пористых фильтров для газовой фазы производятся или стационарными методами, в которых давления Р и Р (см. разд. 3,21) поддерживаются постоянными [3.76, 3.219], иил же нестационарными методами, в которых разность Р — Р = АР меняется со временем [3.76, 3.220, 3.221]. Результаты измерений проницаемости пористых фильтров в широком интервале давлений и температур дают информацию о свойствах фильтра в различных режимах течения газа (см. разд. 3.2). Эти свойства можно сопоставлять со структурой фильтра, вводя эффективные радиусы пор [3.31], с помощью которых наблюдаемые характеристики фильтра в данном режиме течения сравниваются с теоретическими характеристиками некоторого идеального фильтра, в котором поры имеют форму длинного капилляра круглого сечения с диффузным отражением молекул от стенки. Например, эффективные радиусы пор для кнудсеновского (йк) и пуазейлевского потока (ар) в соответствии с формулами (3.37), (3.43) будут иметь вид [c.127]

Материалом для набивки служат пенька, асбест, прорезиненная ткань круглого или квадратного сечения (диаметр сечения или стороны квадрата от 4 до 50 мм). Как правило, набивки пропитывают специальными составами, увеличивающими их стойкость и снижающими трение в уплотнениях (тальком, смазкой из графита и технического жира и др.). Характеристика некоторых наиболее часто встречающихся набивочных материалов приведена в табл. 4. [c.98]

Модель равновесной динамики показывает влияние равновесных характеристик на поведение сорбционной системы. Эта модель имеет следующую особенность характеристики сгущаются на участке убывания концентраций в начальном распределении для выпуклых изотерм и на участке возрастания — для вогнутых. Следовательно, в некоторый момент t в некотором сечении они пересекутся, т. е. модель приводит к физически абсурдному результату — многозначности решения. Очевидно, что в действительности в области сгущения характеристик, когда возрастают градиенты концентраций, пренебрежение размывающим влиянием кинетических факторов становится физически необоснованным. [c.32]

Разрушение полимерных материалов представляет собой сложный комплекс явлений, который, подобно другим их свойствам, развивается как кинетический процесс а его скорость определяется соотношением масштабов внешних факторов (температуры, напряжений и т. п.) и внутренних параметров, зависящих от характеристик молекулярных движений. Теоретические оценки прочности основываются на расчете работы разъединения среды по некоторому сечению, связь через которое до разрыва осуществлялась молекулярными силами. Чрезвычайно завышенные оценки разрушающего напряжения, получаемые при таком подходе, приводят к выводу о резкой неоднородности свойств материала в каждом сечении, вследствие чего следует полагать, что процесс разрушения начинается в области, в которой сочетаются локальные перенапряжения с ослабленностью молекулярных взаимодействий. Будет ли развиваться этот процесс дальше или закончится в данном месте на образовании микроразрыва, зависит от структуры полимера в целом. В первом случае процесс распространения микроразрыва приведет к формированию единой магистральной трещины, которая в конце концов разделит образец на части во втором — будет образовываться большое число микроразрывов. [c.226]

Все термодинамические параметры продуктов сгорания топлива можно разделить на две группы в зависимости от количества переменных, их определяющих. Первая—характеристики в камере сгорания и критическом сечении сопла и вторая — характеристики в некотором сечении сопла. [c.70]

Подходы и уравнения, рассмотренные в предыдущих главах, относились к описанию характеристик некоторой выбранной фазы. С практической точки зрения часто представляют интерес условия равновесия между несколькими фазами рассматриваемой системы или равновесный фазовый состав системы в некоторых заданных условиях. Ответ на данный вопрос в химии твердого тела обычно представляют в графической форме — в виде диаграмм состояния системы (их проекций или сечений). [c.152]

Если принимается, что замораживание начинается в некотором сечении сопла, до которого процесс расширения осуществлялся равновесно, то итоговые характеристики будут характеристиками комбинированного расширения (т. е. процесса расширения с внезапным замораживанием). [c.123]

При расчете идеальных термодинамических характеристик предполагается, что процесс расширения в сопле протекает равновесно. Для двухфазных продуктов сгорания это означает, в частности, что конденсат по мере охлаждения в сопле равновесно проходит через фазовые состояния. Например, продукты сгорания топлив с добавками А1 или Ве содержат от 10 до 90 и более процентов конденсированных частиц АЬОз или ВеО, имеющих температуру плавления 2303° К и 2830° К. Температура горения этих топлив, как правило, превышает 3000° К, а температура продуктов сгорания в выходном сечении сопла ниже 2300° К. Поэтому в камере сгорания частицы окислов находятся в жидком состоянии. В ходе расширения температура продуктов сгорания в некотором сечении сопла снижается до температуры плавления, а дальше, как это обычно принимается в термодинамическом расчете, расширение считается изотермическим, пока теплота кристаллизации (теплота плавления) не будет передана газу. На этом участке сопла конденсата постепенно переходит из жидкого состояния в твердое. В каждом сечении доля отвердевшего конденсата соответствует отведенной доле теплоты кристаллизации. [c.210]

Аналогичная характеристика, отнесенная к объекту откачки, — быстрота откачки 5, м/с, в некотором сечении — газовый поток, протекающий в этом сечении, отнесенный к давлению в том же сечении [c.13]

Б2. Расчет конструктивных характеристик аппарата (БС—КХА). Рассчитываются те величины, которые в проектном расчете вводились как исходные данные из стандартов (нормалей) число труб в пучке (Птп). живые сечения и размеры каналов по ходу теплоносителей и др. Некоторые составляющие этого расчета описаны в работах [44. с. 51 56, с. 39— [c.41]

Для производства известняка требуется более короткое время протекания процесса. Здесь легче использовать СНГ. Сравним технические характеристики современных вращающихся печей соответственно для обжига известняка и цементного клинкера диаметр—2,6 и 6,5 м длина —69 и 190 м частота вращения —60 и 1,5 об/мин температура реакции—1100 и 1500°С производительность— 125 и 1500 т/сут удельный расход тепла — 4,18—5,44 и 5,44—6,28 ГДж/кг. Иногда для предотвращения засорения из-за увеличения шихты в объеме увеличивают поперечное сечение печей для производства известняка в непосредственной близости от разгрузочного конца. Рабочие температуры в таких печах несколько ниже, чем в цементных, поэтому в некоторых конструкциях их отсутствует огнеупорная футеровка, что требует решения вопроса о наружной теплоизоляции. [c.295]

Пример 14.2. Конструктивные расчеты. В табл. 14.3 представлены основные габаритные размеры, а также расчетные характеристики одного из опытных образцов подобного рода теплообменников. При расчетах задавались температурами воздуха на входе и выходе, расходом воздуха, температурой NaK на выходе. Температуру NaK на входе и расход жидкого металла находили в результате расчета. Поскольку определяющим является термическое сопротивление со стороны воздуха, в первом приближении падением температуры в стенке и термическим сопротивлением со стороны NaK можно пренебречь. Таким образом, расчет начинается с определения массовой скорости воздуха и коэффициента теплоотдачи с воздушной стороны, при этом в расчетах используется значение скорости воздуха в загроможденном трубами сечении. Физические свойства брались при средней температуре стенки в трубном пучке, а не при средней температуре воздуха [см. соотношение (3.24)1. При этом величина коэффициента теплоотдачи получается завышенной, поскольку средняя скорость воздуха относительно ребер несколько ниже скорости в загроможденном трубами сечении. С другой стороны, сами трубы обусловливают некоторую дополнительную турбулентность потока, что ведет к росту коэффициента теплоотдачи. Поскольку между ребрами с шагом 51 мм в направлении потока имелись свободные промежутки, то в расчетную величину коэф- фициента теплоотдачи вводили соответствующую поправку согласно рис. П3.8, [c.282]

В соответствии с принятой аналогией, если в движущемся (например, по трубе) потоке окрасить тонкий поперечный слой жидкости, то краска будет размываться в обе стороны от движущегося окрашенного сечения. Как и в случае обычной молекулярной диффузии, размывание краски в этих направлениях обусловлено наличием градиента ее концентрации. Однако скорость такого размывания больше, чем в случае молекулярной диффузии. Поэтому для количественной характеристики скорости продольного перемешивания вместо коэффициента диффузии D, используемого в известных законах Фика, вводят некоторый фиктивный коэффициент диффузии Е, называемый также коэффициентом продольного перемешивания. [c.125]

При анализе экспериментальных данных о закрученных струях следует иметь в виду, что хотя параметром крутки и определяются основные аэродинамические характеристики струи, он все же не является универсальным критерием, так как на поведение струи существенное влияние оказывают граничные условия и, в частности, оформление выходных сечений сопла. Ниже приводятся некоторые характеристики закрученных струй, полученные различными авторами для осесимметричных кольцевых струй с цилиндрическими соплами. Опытами установлено, что в этом случае независимо от типа завихрителя струи, у которых значения параметра крутки в выходном сечении сопла одинаковы, имеют практически одинаковые аэродинамические характеристики. Из характеристик закрученных струй наибольший практический интерес для топочной техники представляют следующие [c.39]

Для более детальной характеристики взаимодействия нейтронов с ядром вводят понятие дифференциального сечения рассеяния da, определяемого как количество нейтронов, рассеянных внутри телесного угла dQ. Дифференциальное сечение зависит от угла рассеяния. Действительно, если на покоящееся ядро направить пучок нейтронов, то в зависимости от того, на каком прицельном расстоянии ) от ядра они пролетают, угол их рассеяния будет неодинаков. Некоторые налетающие нейтроны рассеиваются под углом, близким к 180 , другие — под очень малыми углами. [c.38]

Итак, эксперименты показывают, что на течение в некотором сечении пограничного слоя влияют лишь параметры внешпего потока вблизи этого сечения. Отсюда следует, что влиянием профиля скорости в начальном сечении можно пренебречь. Вследствие этого за характерный линейный размер целесообразно брать не расстояние х от начального сечения, а какую-либо линейную характеристику z пограничного слоя в рассматриваемом сечении (например, толщину вытеснения б или толщину потери импульса б ). Из основного предположения следует также, что если во внешнем потоке все производные давления ро по х в данной точке конечны, то в разложении давления ра по х можно ограничиться первой производной ро. [c.332]

Чем меньше периметр сечения и больше его поперечное сечение, тем при прочих равных условиях сечение более стойко к коррозии. Для характеристики устойчивости сечения к коррозии используют коэффициент /3 = Р10.383Р, где Р - наружный периметр, F - площадь сечения, 0,383 — коэффихшент устойчивости к коррозии сечения из уголков толщиной 8 мм, принимаемого за единицу измерения. Коэффициенты устойчивости некоторых сечений приведены в табл. 53. [c.195]

Следует отметить, что любая линейная характеристика представляет собой некоторое сечение универсальной характеристики. Например, напорная характеристика (рис. б-1,а) представляет сечение линией Я=сопз1 на-порно-мощностной эксплуатационной характеристики (рис. 6-2), оборотная характеристика (рис. 6-1,6)—сечение линий ао= onst оборотно-расходной или главной универсальной характеристики (рис. 6-4). [c.194]

В табл. 2 приведены физико-механические и технологические характеристики некоторых образцов пористых углеродных материалов, полученных с использованием порообразователя КаС1 в зависимости от его содержания в исходной композиции. Образцы серии I, технология получения которых описана в [16], содержали по 20% (масс.) КаС1 в тщательно классифицированных на узкие фракции гранулометрического состава частицах возрастающей крупности. Поэтому с ростом размера число частиц в единице объема пресс-по-рошка уменьшалось. Это снижало вероятность контакта частиц и должно было привести к увеличению длины капилляров между ними с одновременным уменьшением их поперечного сечения. Такое предположение подтверждается данными табл. 2. Так, при увеличении размера частиц МаС1 с—0,05+0,0 до —0,09 + 0,71 мм увеличивается предел прочности при [c.96]

Запросы теоретической генетики не отвергают ни одного вида мутагенов, даже если они эффективны лишь в отношении простых вариантов генного строения. Однако, сравнивая частоту мутаций первичного порядка, вызванных основными химическими мутагенами при обработке ими нуклеиновых генов, можно видеть, что их воздействие гораздо сильнее, чем вторичный мутс генный эффект аналогов. Ввиду большей ценности первичных перемен они имеют преимущества при изучении генного состояния, но нельзя игнорировать мутации вторичного порядка. Несравненно большее экспериментальное сечение основных химических мутагенов удовлетворяет запросы объективного измерения генетического объекта пробными телами па известную глубину. В связи с этим имеется даже возможность применять гены, чье поле уже измерено, для определения физико-химической характеристики некоторых неизвестных химических тел. Возлагая все измерение генного состояния на нуклеотид-аналоги, нельзя получить подобных данных о генах, а при более широкой трактовке их вместе с основными химическими аналогами применение этих вторичных мутагенов приносит объективные результаты. [c.21]

Автомодельный режим может возникать в различных процессах. Автомодельность может характеризоваться независимостью процесса от любого параметра, т. е. он может быть автомодельным в смысле независимости от линейных размеров системы, от некоторых физических свойств системы и т. п. Так, например, режим эмульгирования в насадочных колоннах является автомодельным в смысле назависи-мости от молекулярных характеристик процесса, таких как молекулярная вязкость и молекулярная диффузия. Распределение жидкости по сечению насадочной колонны в режиме эмульгирования становится автомодельным, так как не зависит от диаметра колонны. [c.130]

Представляется, что правильность этого утверждения должна быть проверена на более обширном экспериментальном материале. Это подтверждается тем, что в той же работе Б. Эккерт приводит результаты исследований В. Брауна и Г. Бредшоу, согласно которым форма поперечного сечения улитки почти не оказывает влияния на характеристику ступени (см. рис. 369, работа [45]). На Невском машиностроительном заводе им. В. И. Ленина были исследованы ступени, в которых одно и то же колесо работало с улитками различной формы сечения (трапециевидного и грушевидного) с различными углами расхождения боковых стенок, рассчитанных разными способами. В результате проведенных испытаний установлено следующее [38]. Улитки, рассчитанные по закону изменения скоростей, отличному от = onst, имели наиболее неблагоприятные результаты. Улитки, рассчитанные по закону СцГ = onst, при некоторых поправках к расчетному значению расхода показали хорошие результаты. Эти поправки сводятся к следующему. При отсутствии лопаточного диффузора [c.240]

Вихревой эффект в различных областях техники создают в аппаратах с единичной диафрагмированной вихревой трубой и неизменной по сущности конструкцией тангенциального закручивающего устройства. Анализ результатов исследований различных вариантов ТЗУ позволил выявить ряд наиболее совершенных в газо- и термодинамическом отношении конструкций [9, 10]. Закручивающее устройство (ЗУ) должно обеспечивать плавный спиральный ввод гаэа в вихревую трубу (ВТ) без образования зон завихрения тонкой ленточной струей из сужающегося соплового канала прямоугольного сечения. Лучшими термогазодинамическими характеристиками должна обладать ВТ с ЗУ, с помощью которого можно ввести газ под углом к оси ВТ при этом удается сократить перетекание некоторой доли газа сразу после истечения ее в диафрагму без участия в процессе температурного разделения. [c.24]

Хотя данные по характеристикам, как правило, представлялись для отдельных пластин, удалось получить некоторые достижение в разработке обобщенных соотношений. Для большинства типов пластинчато-ребристых поверхностей с прямыми ребрами для ламинарного режима течения существуют аналитические решения. Прн турбулентном режиме гидравлический днаметр является определяющим размером для расчета параметров у и /. В общем случае такой подход нозиоляет получить хорошие результаты, за исключением каналов с сечением в виде равностороннего треугольника с очень острым углом при вершине. [c.100]

Диффузоры с прямыми стен ками. Гораздо эффективнее диффузоры с постепенно расходян1,и-мися стенками, как показано па рис. 6.9, 6 121. Чтобы размеры тако1 о диффузора и потери на трение в нем были по возможности минимальными, желательно угол раствора сделать максимальным, но таким, при котором еще не происходит отрыва потока и потерь на вихреобразование. Угол диффузора с максимальным к. п. д. зависит от отношения его длины к характерному размеру горла как для прямоугольного диффузора, так и для конического диффузора (рис. 6.10). Кривые на рис. 6.10 построены для трех разных отношений длины диффузора к размеру для каждой конфигурации. Поскольку стенки прямоугольного диффузора расширяются только в одной плоскости, берут отношение длины диффузора к ширине его горла, в то время как в случае конического диффузора, расширяющегося в двух измерениях, используют отношение длины к радиусу горла. Благодаря этому идеальный градиент статического давления вдоль стенок канала по сун еству одинаков в обоих случаях. Как и следовало ожидать, при любой заданной длине диффузора его к. п. д. сначала возрастает с увеличением угла, достигает максимума, а затем уменьшается, как только начинается отрыв потока, вызывающий потери на вихреобразование. Заметим, что чем больше отношение длины диффузора к характерному размеру его горла, тем меньше угол, при котором достигается максимальный к. п. д. Конические диффузоры имеют некоторые преимущества по сравнению с прямоугольными, хотя разница между ними невелика. При одинаковых значениях отношений площадей выходного и входного сечений и длины канала к диаметру кольцевые диффузоры, образованные двумя концентрическими конусами, имеют аналогичные характеристики 12]. [c.122]

Следует остановиться на некоторых вопросах. Проходное сечение с газовой стороны, как правило, должно во много раз превышать проходное сечение со стороны жидкости. Один из наиболее распространенных способов реализации этого требования — применение пучков круглых труб с дисковыми ребрами (см. рис. 1.14). Характеристики теплоотдачи и аэроди-налшческие характеристики подобной теплообменной матрицы вкратце рассмотрены в гл. 3. Если габаритные размеры не являются лимитирующим фактором, то преимущество этого типа теплообменника состоит в том, что шаг трубной решетки может варьироваться в широких пределах для получения необходимого перепада давле ния по газовой стороне. Однако в том случае, когда стремятся к уменьшению габаритов и снижению мощности на прокачку, предпочтение следует отдать сплющенным трубам (см. рис. 2.8 и 11.1) по сравнению с круглыми трубами (см. рис. 2.11), поскольку они обеспечивают большее проходное сечение со стороны газа на единицу полного входного сечения матрицы. Кроме того, из рис. 11.2 можно видеть, что в случае сплющенных труб матрица с аэро- [c.207]

Возможны и другие способы осреднения параметров неравномерного потока. Однако очевидно, что при любом способе осреднения параметров неравномерного потока сохраняется только часть его суммарных характеристик и неизбежно утрачиваются некоторые свойства потока. Мы видели, что в первом случае при осреднении изменялась энтропия, во втором — импульс потока. Можно указать и на другие условности, связанные с процессом осреднения параметров. Так, пусть в исходном потоке статическое давление р одинаково но всему сечению. После замены действительных параметров средними вычисленное но р и Л статическое давление р окажется иным, чем в исходном потоке. То же возможно и в отношешш величины приведенной скорости, полного давления и др., еслп они постоянны по сечению исходного потока. Отсюда следует, что в каждом реальном случае необходимо выбирать такой способ осреднения, который наиболее полно отражал бы особенности поставленной задачи. Так, например, при вычислении потерь или к. п. д. рационально пользоваться осреднением параметров потока, при котором выполняется уело- [c.272]

Характерной особенностью нерасчетной сверхзвуковой струп является существенная неравномерность потока параметры газа значительно изменяются как по дл1ше струи, так и по радиусу поперечных сечений. Для расчета такого потока обычно применяется метод характеристик, позволяющий по исходным значениям параметров на срезе сопла найти параметры газа во всей сверхзвуковой части потока, примыкающей к соплу. В ряде случаев, однако, необходимо знать только некоторые суммарные характеристики потока, например полный импульс, суммарные по- [c.408]

Как известно (гл. V), при осреднении неравномерного потока в общем случае могут быть сохранены неизменными только три его суммарные характеристики. Однако для сверхзвукового потока с постоянной по сечению температурой торможения, каким является начальный участок нерасчетной струи идеального газа при отсутствии смешения, можно найти такие средние значения параметров в поперечном сечении, нри переходе к которым од-еовременно с высокой степенью точности сохраняются значения расхода, полной энергии, импульса и энтропии при неизменной площади сечения. Эти средние значения параметров газа в поперечных сечениях начального участка струи и будем вводить в уравнения неразрывности, энергии, импульсов. Совместные решения этих уравнений поэтому будут также относиться к средним значениям параметров, а определяемая отсюда площадь сечения будет равна действительной площади соответствующих сечений струи. Почти все основные свойства потока при таком одномерном рассмотрении не изменяются и оцениваются правильно. Утрачивается лишь одно существенное свойство течения, а именно равенство статического давления на границах струи и во внешней среде поэтому приходится условно полагать, что в каждом поперечном сечении потока существует некоторое по- [c.409]

В заключение напомним, что нриведенная одномерная теория не позволяет получпть данных о внутренней структуре струи и распределении параметров по ее сечению для этой цели необходимо применение более сложных методов, например метода характеристик. В то же время некоторые полученные выше результаты, например значения параметров в изобарическом сечении, не могут быть найдены методом характеристик без дополнительных предположений. [c.426]

Если в каком-то пространстве имеются неравномерно распределенные частицы, то их блуждания, естественно, приведут к равномерному распределению. Найдем уравнения для диффузионного потока и связь коэффициента диффузии с характеристиками блуждания. Пусть в некотором пространстве существует градиент концентрации частиц по оси х. Найдем поток частиц, пересекающих площадку с поверхностью 5 озерху и снизу (Я и П ). За время т через эту площадку сверху пройдут частицы, находящиеся от нее на расстоянии А и двигающиеся вниз, т. е. находящиеся в цилиндре с площадью сечения 5 и высотой А. Для определения П надо умножить объем цилиндра 5А на концентрацию частиц. Так как концентрация зависит от высоты х, то естественно принять ее величину в средней высоте цилиндра, т. е. [c.188]

Для обсуждения некоторых физических аспектов светопоглощения представляет интерес отнести эту характеристику не к одному молю, а к одной молекуле (или иону) поглощающего излучения соединения. Расчет можно выполнить следующим образом. Выше отмечалось, что численное значение е отвечает оптической плотности 1 М раствора при толщине слоя I см. Предположим, что 1 л 1 М раствора налит в кювету с толщиной слоя 1 см очевидно, площадь этой кюветы равна 1000 см . Один моль вещества содержит 6,02-молекул (число Лвогадро). Таким образом, на световой ноток с поперечным сечением 1 см приходится п молекул [c.323]