Абсорбция на системе СО воздух вода

Независимо от применяемого давления основными стадиями производства разбавленной азотной кислоты являются очистка воздуха и аммиака смешение аммиака с воздухом окисление аммиака и охлаждение нитрозных газов окисление окиси азота и абсорбция двуокиси азота водой с получением раствора азотной кислоты. В системах, работающих при атмосферном давлении, имеется еще одна дополнительная стадия — поглощение окислов азота из отходящих газов щелочными растворами. [c.368]

Экспериментальное исследование эффективности массообмена в уголковых насадках проводилось с использованием метода абсорбции водой растворимого газа - газообразного хлористого водорода, растворенного в потоке воздуха. Но своим физическим и диффузионным свойствам выбранная модельная система близка к реальным газовым смесям, перерабатываемым в промышленных аппаратах, извлекающих вредные примеси из абгазов перед сбросом их в атмосферу. [c.12]

Выполнение работы. Построение градуировочного графика. Включают прибор, устанавливают в рабочее положение лампу с полым катодом на медь и дают прогреться электронной системе в течение 15—30 мин. Доводят разрядный ток лампы до значения, указанного в инструкции. Устанавливают необходимые усиления, напряжения для фотоумножителя и постоянной времени. Выводят на щель монохроматора аналитическую линию меди 324,7 нм по максимальному отклонению стрелки измерительного прибора. Устанавливают измерительную стрелку на 00 по шкале пропускания Т, или на О по шкале поглощения А, изменяя ширину щели. Ширина щели не должна превышать 0,1 мм. В противном случае увеличивают напряжение тока для фотоумножителя или степень усиления. Устанавливают по ротаметрам вначале нужный расход воздуха (480 л/ч), затем пропан-бутановой смеси и поджигают пламя. Поджиг начинают несколько раньше, чем подачу горючего газа. Проверяют работу распылителя и стабильность пламени. Внут--ренний конус пламени должен иметь минимальную высоту при сохранении зеленовато-голубой окраски. Корректируют нуль прибора при распылении в пламя дистиллированной воды. Поочередно фотометрируют стандартные растворы не менее трех раз каждый, начиная с наименее концентрированного. После каждого стандартного раствора устанавливают нулевое поглощение прибора по дистиллированной воде. По результатам измерения абсорбции стандартных растворов строят градуировочный график в координатах абсорбция — концентрация меди (в мкг/мл). [c.51]

Так, на одном из хлорных заводов при абсорбции хлористого водорода образовалась смесь взрывоопасных газов, которая вместе с соляной кислотой проникла в сеть канализации кислых вод, так как высота запирающего слоя гидрозатвора на выходе жидкости пз абсорбера была недостаточной. В системе канализации отходящие газы абсорбции образовали с воздухом взрывоопасную смесь, которая через некоторое время взорвалась. [c.246]

Коэффициенты абсорбции, полученные на системе воздух — раствор сульфита, по-видимому, применимы и для других систем кислород — вода при условии, если сопротивление массопередаче сосредоточено в жидкой фазе. [c.93]

Данные по производительности в одной фазе. Типичные результаты для системы с практическим нулевым сопротивлением переносу массы внутри жидкости представлены на фиг. 2 [6]. Эти данные были получены для абсорбции аммиака из воздуха водой при давлении 1 ат и комнатной температуре. Диаметр колонки равнялся 61 см, тарелка содержала 41 колпачок в 5 рядов. [c.42]

Компрессия и конденсация — процессы сжатия газа компрессорами и охлаждения его в холодильниках с образованием двухфазной системы газа и жидкости. С повышением давления и понижением температуры выход жидкой фазы возрастает, причем сконденсировавшиеся углеводороды облегчают переход легких компонентов в жидкое состояние, растворяя их. Обычно применяют многоступенчатые (2-, 3- и более) системы компрессии и охлаждения, используя в качестве хладоагентов воду, воздух, испаряющиеся аммиак, пропан или этан. Разделение сжатых и охлажденных газов осуществляют в газосепараторах, откуда конденсат и газ направляют на дальнейшее фракционирование методами ректификации или абсорбции. [c.149]

В табл. 14-4 приведены расходные коэффициенты на рекуперацию 1 т сероуглерода для двух концентраций примесей. Кроме того, приведены данные для случая, когда сероводород предварительно удаляется абсорбцией. Прн их расчете приняты следующие температуры вентиляционного воздуха 25 °С, охлаждающей воды 15 °С, насыщенного пара 130 °С и перепад давления в системе 2000 Па (200 мм вод. ст.). [c.286]

Вторичный пар из генератора направляется на технологические нужды. Охлажденный конденсат поступает в оросительное устройство испарителя, где с помощью насоса организована рециркуляция воды. Межтрубное пространство теплообменника представляет собой замкнутый объем, заполненный инертным газом, например азотом, который предотвращает абсорбцию пара и коррозию трубок теплообменника. Воздух и неконденсирующиеся газы из абсорбера удаляют с помощью системы, включающей воздухоотделитель, коллекторы, воздухосборники и вакуумный насос. Воздухоотделитель отделен от парового пространства абсорбера перегородками и представляет собой трубный пучок, орошаемый снаружи раствором. Внутрь трубок воздухоотделителя подают небольшое количество охлаждаемой воды или циркулирующего хладоносителя. [c.70]

В зависимости от давления системы можно разделить натри группы работающие при атмосферном давлении, при повышенном давлении и комбинированные, в которых окисление аммиака проводится при низком давлении, а абсорбция при более высоком. Независимо от давления основными стадиями производства являются очистка аммиака и воздуха, окисление аммиака, охлаждение нитрозных газов, окисление окиси азота и поглощение N02 водой. В системе при атмосферном давлении есть также стадия поглощения отходящих газов щелочными растворами с последующей переработкой, их в соли. [c.156]

Аммиак в результате неполного окисления на катализаторе, попадая в нитрозные газы, образует нитрит-нитратные соли, часть которых растворяется в конденсате азотной кислоты и удаляется из системы, а другая может оседать на стенках корпуса и роторе вентилятора. Для предотвращения взрыва из-за накапливания нит-рит-нитратных солей последние переводят в раствор промывкой азотной кислотой в скруббере перед вентилятором или непрерывной подачей воды в газоход перед вентилятором. После вентилятора 16 нитрозные газы с дополнительным воздухом поступают в абсорбционное отделение, состоящее из 8—10 башен кислой абсорбции 3, орошаемых азотной кислотой, двух башен щелочной абсорбции 5 и одной неорошаемой полой башни 4 для дополнительного окисления N0 в КОг. [c.40]

Пуск отделения сжигания отходов начинают с разогрева циклонной топки. Сначала топку продувают воздухом, чтобы в ней не образовалась взрывоопасная смесь из-за возможных пропусков топлива, зажигают газ и доводят температуру до требуемой. Топочные газы охлаждают водой и одновременно в систему охлаждения и абсорбции подают воду. Затем начинают подачу отходов и регулируют режим в зависимости от результатов анализа на полноту сгорания. Циркулирующая в системе вода абсорбирует хлористый водород и, когда концентрация кислоты достигнет требуемой величины, систему переводят на автоматическое регулирование. [c.148]

Вентилятор 9 подсасывает в систему некоторое количество воздуха, регулируемое таким образом, чтобы содержание кислорода в отходящих газах составляло примерно 5%. Степень поглощения окислов азота в башнях кислой абсорбции составляет 92—94%. Остатки окислов азота улавливаются далее в щелочных башнях 12. На выходе из кислотной системы степень окисления нитрозных газов находится в пределах 20—35% в зависимости от температурного режима и числа ступеней абсорбции. Наиболее благоприятно для процесса щелочной абсорбции отношение NO2 N0 = 1 (точнее, немного более 1). Для 50 /о-ного окисления N0 между кислотной и щелочной системами устанавливается полая, неорошаемая окислительная башня 11. Одновременно с окислением в ней происходит взаимодействие окислов азота с парами воды, присутствующими в газах, и образуется азотная кислота. [c.199]

Первый фактор уже рассматривался. Второй фактор, влияющий на содержание кислорода, — это тип системы законтурного заводнения. Существуют два основных типа открытый и закрытый. В открытой системе инжектируемый рассол может находиться в контакте с воздухом и таким образом абсорбировать значительное количество кислорода. Эта абсорбция происходит особенно легко в тех случаях, когда используется пресная вода, или если рассолы, запасаемые для будущей закачки, хранятся в общем резервуаре. Рассол, полученный в закрытой системе, или вообще не содержит кислорода или содержит лишь в малых количествах. Он снова вводится в пласт, и при этом почти исключается возможность поглощения кислорода из атмосферы. Однако даже в таких закрытых системах кислород может вводиться с исходной водой, просачиваться через неплотности сальниковых коробок в насосе его появление мол<ет быть вызвано также неисправностью газовых улавливателей или другими случайными причинами. [c.240]

Родионов А. И., Патцельт X., Труды МХТИ им. Д. И. Менделеева, вып. 65, 1970, стр. 179. Определение газосодержания и поверхности контакта фаз в тарельчатой колонне (в условиях абсорбции аммиака водой из его смеси с воздухом и для системы воздух—вода). [c.274]

Газы, Экснериментальные данные о сопротивлении газовой фазы получены разными способами. Одним из них является абсорбция газа жидкостью, над которой упругость ее паров очень мала или в которой протекает очень быстрая реакция абсорбируемого вещества с каким-либо нелетучим компонентом жидкой фазы. Сопротивление массопередаче в жидкой фазе принимается незначительным, так что коэффициент массопередачи равен коэффициенту массоотдачи для газовой фазы. Этот метод следует применять с осторожностью в прошлом его иногда применяли к системам, в которых сопротивление жидкой фазы не было пренебрежимо малым. Второй способ заключается в испаренйи чистой жидкости, стекающей вниз по колонне, в нерастворимый в жидкости газ, барботирующий через слой жидкости. По третьему способу сопротивление жидкой фазы может быть рассчитано по соответствующим зависимостям и его можно вычесть из общего сопротивления, найдя таким путем сопротивление массопередаче в газовой фазе. Последний метод использовался Феллингером нри определении коэффициента массоотдачи для газовой фазы в системах, в которых аммиак абсорбируется из воздуха водой, стекающей ио насадкам [c.525]

В частности, эти уравнения относятся к системе воздух—вода или к системам, близким к последней по физико-химическим свойствам. В связи с этим было проведено изучение гидравлических показателей системы серный анпздрид—серная кислота и для сравнения системы воздух—вода, а также кинетики абсорбции ЗОз серной кислотой и олеумом в однотарельчатом аппарате диаметром 257 мм (рис. 1). [c.49]

Влияние растворимости газа в обрабатываемой жидкости на коэффициент абсорбции и к. п. д. полки пенного аппарата исследовали па системах аммиак (из воздуха) — вода, аммиак (из воздуха) — растворы Na I концентрацией 5, 15, 22%. [c.149]

Установленочто оптимальный размер частиц для абсорбции в системе ЗОг — воздух — вода равен 100 мкм. [c.69]

Исследовали стабильность пленочного течения жидкости в процессах абсорбции и адиабатической ректификации. Опыты проводили на противоточном пленочном аппарате типа труба в трубе с массообменом в кольцевом зазоре (диаметр внутренней трубки 18 мм, наружной 30 мм). Пленка жидкости стекала по внутренней стальной трубке. Разрыв жидкостной пленки определяли визуально через наружную стеклянную трубку. Изучали системы, в которых при массообмене поверхностное натяжение по колонне уменьшается сверху вниз (так называемые отрицательные системы по классификации Цюйдербега). При абсорбции исследовали систему вода — аммиак — воздух, при ректификации — системы бензол — гептан, дихлорэтан — толуол, бензол — пропанол и пропанол — вода. [c.20]

При переработке нитрозных газов в системах, работающих под атмосферным давлением, с использованием воздушно-аммиачной смеси (10—127о ЫНз) при обычной температуре абсорбции N02 можно получить только разбавленную 47—50%-иую азотную кислоту. Снижением температуры абсорбции можно сместить равновесие в сторону образования более концентрированной азотной кислоты, однако это дает незначительный результат вследствие уменьшения скорости реакции взаимодействия диоксида азота с водой. Повышение давления до 1 МПа позволяет получать СО—62%-ную азотную кислоту. При переработке аммиачно-воздушной смеси в азотную кислоту под атмосферным давлением наиболее медленной стадией процесса является окисление оксида а. юта до диоксида. Поэтому требуются большие объемы окислительно-абсорбционных башен. Применение в производстве азотной кислоты воздуха, обогащенного кислородом, или чистого кислорода позволяет получать нитрозные газы с повышенным содержанием оксида азота и увеличить скорость реакции окисления N0 в N02. [c.105]

Атомизации соединений натрия в пламенах. Степень атомизации соединений натрия в различных пламенах стали оценивать сравнительно недавно [200, 347, 583, 638, 694, 789, 911, 1045, 1080, 1268]. Во всех более ранних монографиях отмечали термическую нестойкость соединений натрия в пламенах [397]. В работе [1268] рассчитана концентрация атомов натрия в изолированном воздушно-ацетиленовом пламени горелки Меккера, равная 1,17-10 ат/см при следующих параметрах распылительной системы скорость подачи раствора 3,85 мл/мин, эффективность распыления 4,9 мл/мин, расход воздуха 166 см /с, ацетилена 23 см /с, воды 3,14-10 мл/с, температура пламени 2320 К, начальная концентрация натрия в растворе 10" М. Проверена концентрация свободных атомов натрия с использованием в качестве источника света сплошного излучения. Экспериментально полученные близкие значения указывают на полноту атомизации. Расхождения с результатами Ранна объяснены неучетот сверхтонкой структуры линии с линейчатым источником [1080]. Концентрацию свободных атомов определяли методом атомной абсорбции. [c.117]

Взрывоопасная смесь образовалась при пуске технологической линии после ремонта вследствие ошибочных действий производственного персонала. Для подготовки к пуску систему аппаратов и трубопроводов заполнили сжатым воздухом и включили компрессоры, обеспечивающие циркуляцию воздуха по двум контурам циркуляционные компрессоры — основной и хвостовой абсорберы — цирк5 ляционные компрессоры в межтрубное пространство реакторов окисления направили ВОТ с температурой около 240 °С на узлах абсорбции и десорбции обеспечили орошение обессоленной водой. Система перед подачей в нее воздуха не была заполнена азотом до давления 0,5—0,6 МПа, как это было предусмотрено регламентом. Для циркуляции [c.261]

При промышленном процессе в качестве окислителя применяют воздух или кислород по-видимому, второй заслуживает предпочтения. В любом случае состав смеси воздуха (или кислорода) с этепом должен подбираться с таким расчетом, чтобы предотвращалось образование взрывчатых смесей. Для облегчения отвода тепла таблетирова 11-ный или псевдоожиженный катализатор загружают в трубчатые реакторы, трубки которых охлаждаются циркулирующим органическим теплоносителем, например дифенильной смесью или керосином. Окись этилена выделяют из газов реакции абсорбцией холодной водой, из которой ее затем удаляют отпаркой. После извлечения окиси этилена часть отходящих газов из реактора выводят в атмосферу для у,а,аления инертны.х компонентов из системы. Остальное количество после очистки от двуокиси углерода, которая в противном случае будет накапливаться в системе, возвращают в реактор. В условиях промышленной установки избирательность превращения в целевой продукт достигает 60—70%. [c.268]

Экономичность процесса в значительной степени зависит от возможности регенерации пропана и оксидов азота, присутствующих в газах, уходящих из абсорбера. Эти газы содержат 85% СзНз и 10% N0. В системе регенерации пропан выделяют из смеси путем компримирования и охлаждения или абсорбции керосином, в котором нерастворимы другие компоненты (N2, СО, СО2). К оставшемуся газу добавляют воздух, образовавшийся диоксид азота улавливают водой или разбавленной азотной кислотой. При этом оксиды азота превращают в азотную кислоту, а остаточный газ сбрасывают в атмосферу. Регенерированные пропан и азотную кислоту смешивают со свежими реагентами и возвращают в нитратор. [c.336]

СзНз и 10% N0. В системе регенерации пропан выделяют из смеси путем компримирования и охлаждения или абсорбции керосином, в котором нерастворимы другие компоненты (N2, СО, СО2). К оставшемуся газу добавляют воздух, и образовавшуюся двуокись азота улавливают водой или разбавленной азотной кислотой. При этом окислы азота переходят в азотную кислоту, а остаточный газ сбрасывается в атмосферу. Регенерированные пропан и азотную кислоту смешивают со свежими реагентами и возвращают в нит-ратор. [c.478]

Конструктивно системы холодного и горячего сепаратора были одинаковы. Каждая из них состояла из двух соединенных последовательно горизонтальных цилиндрических аппаратов емкостью по 19 л. Практически в большей части случаев разделение почти полностью заканчивалось в первом аппарате. Аппарат для разложения комплексов (гидролизатор), включенный между холодным и горячим сепараторами, представлял собой простой змеевик соответствующих размеров, погруженный в водяную баню с терморегулятором. Раствор, выходящий из горячих сепараторов, подавался насосом на верх небольшой насадочиой отпарной колонны с рубашкой, в которую поступала горячая вода. Воздух, подававшийся снизу в колонну, удалял избыток карбоната аммопия, образовавшегося в результате гидролиза мочевины. Количество карбоната определяли путем абсорбции разбавленной кислотой. [c.328]

Вентилятор 9 подает газы в абсорбционную систему, состоящую из шести-восьми башен 10, орошаемых азотной кислотой, которая подается центробежным насосом 14. В последнюю башню подается вода. Выходящая из башни кислота охлаждается в водяных холодильниках 13. Продукционная азотная кислота имеет концентрацию 45—50%. Вентилятор для нитрозных газов подает в систему такое количество воздуха, чтобы содержание кислорода на выходе из системы было примерно 5%. Степень абсорбции газов составляет 92—94%. Перед щелочной абсорбцией газы окисляются в полой башне 11. В щелочных абсорберах степень поглощения окислов азота увеличиваегся до 98—98,5%. [c.156]

Следует, однако, отметить, что эксплуатируемые системы очистки газов от соединений фтора в производствах, перерабатывающих природные фосфаты в экстракционную фосфорную кислоту и другие продукты, пока не обеспечивают достижения требуемой ПДК в воздухе у поверхности Земли, и для рассеяния газов в атмосфере используют высокие выхлопные трубы (до 180 м). Устройство более сложных абсорбционных систем привело бы к удорожанию производства в 1,3—1,5 раза. Уменьшение вредных выбросов в атмосферу возможно при использовании газооборотных циклов, т. е. при возврате выхлопного газа в основной производственный процесс. Например, в цехе экстракционной фосфорной кислоты выхлопной газ из абсорбционной установки, т. е. влажный воздух с остаточным содержанием фтора до 60 мг/м , может быть возвращен в экстрактор, где он соприкасается с горячей реакционной суспензией и поддерживает на требуемом уровне ее температуру, нагреваясь и насыщаясь испаряющейся водой. Таким образом отводится теплота реакции. Затем значительно увлажненный газ с содержанием фтора 3 г на 1 м сухого воздуха вновь поступает в абсорбционную систему, где из него удаляется основная масса соединений фтора и водяного пара, а его температура вновь понижается за счет подачи на абсорбцию охлажденной гексафторокремниевой кислоты. [c.182]