Давление входа сужение

Принципиально каждый генератор представляет собой симметричную систему с двумя входами - для исходного и разбавляющего газов - и с ответвлением для выхода дозируемой ГС. Потоки проходят через одинаковые контрольно-измерительные системы, включающие регуляторы давления, капиллярные сужения в трубке длиною до 25 см и дифференциальные манометры, подключаемые на участках сужения. Таким образом, дифференциальный манометр измеряет перепад давления на капилляре, который является мерой устанавливающегося потока газа. Изменяя разность давлений в пределах 0-3,9 кПа путем подбора различных капиллярных трубок, можно регулировать расход газа в широком интервале значений - от 0-0,0016 до 0-200 см /с. Это явление формулируется в виде уравнения Хагена - Пуазейля для ламинарного потока, выражающего прямолинейную зависимость между перепадом давления и расходом. [c.45]

Удовлетворительного регулирования давления не трудно достигнуть при проведении изотермических опытов. Однако при температурном программировании скорость потока газа-носителя из-за увеличения его вязкости при повышении температуры уменьшается, если газ подают в колонку при постоянном давлении. Количественные результаты получают только при поддержании постоянной объемной скорости потока, проходящего через детектор. Для этой цели разработано приспособление, основанное на поддержании постоянного перепада давления на сужении, так что перепад давления и, следовательно, скорость потока через сужение не зависят от давления на входе [59]. Схематичное изображение такого прибора показано на фиг. 27. Он состоит из клапана а, приводимого в движение диафрагмой [c.104]

Потери давления на входе в пучок редко являются определяющим фактором. В том случае, когда это так, необходим учет параметра Х, описывающего влияние радиуса кривизны контура сужения на входе в трубу. [c.164]

Тракт, включающий в себя пробозаборное устройство ПЗУ, трубопроводы 7 и 3, блок БКН, является байпасным (параллельным) трубопроводом, начало и конец которого соединены с коллектором 2. Таким образом, имеем параллельное соединение двух трубопроводов одна ветвь - участок коллектора с соплом и вторая ветвь - трубопровод блока качества (в дальнейшем - трубопровод БКН). Значения давлений в местах соединений (перед входом в пробозаборное устройство и на выходе сопла) в обеих ветвях, естественно, одинаковы, из чего вытекает, что разность давлений (потери давления) в обеих ветвях будет одинакова. Трубопровод БКН включает много элементов, создающих гидравлическое сопротивление (повороты, сужения, расширения и т.д.). [c.16]

Реологическое поведение растворов и расплавов полимеров даже в случае простого радиального течения в области входа является более сложным для поддержания течения необходимо большее давление, и, следовательно, потери давления также возрастают. Кроме того, линии тока на входе в сужение обычно имеют более сложную форму . Вихри (рис. 13.16) наблюдаются при течении вязкоупругой жидкости из области, которая носит название рюмка , в капилляр [33]. [c.475]

Даже без установленной диафрагмы происходит сужение струи и потеря давления на входе, которое частично восстанавливается на некотором расстоянии. Установка диафрагмы еще больше усложняет явления. Изменения давления графически показано на фиг. 15Z. [c.65]

Дросселирование газа производится в дросселях, которые представляют собой устройства (шайбы, сопла), уменьшающие поперечное сечение трубопровода, по которому движется газ. В результате резкого сужения сечения трубы увеличивается скорость газа и уменьшается давление и температура. Падение температуры примерно пропорционально падению давления. Коэффициент пропорциональности определяется из термодинамических соотношений в соответствии с эффектом Джоуля — Томпсона. Для углеводородных природных газов он имеет порядок 0,3 град/атм. Так, для охлаждения газа на десять градусов необходим перепад давления в 3 МПа. Низкая термодинамическая эффективность эффекта дросселирования ограничивает срок его использования, поскольку с течением времени эксплуатации месторождения пластовое давление падает, а следовательно, падает давление и на входе установки комплексной подготовки газа. Примерно через десять лет эксплуатации месторождения при существующих темпах отбора газа дросселирование газа перестает давать необходимый холод, и в дальнейшем необходимо либо увеличивать давление с помощью дожимной компрессорной станции, либо использовать другие источники холода. [c.40]

Если нужно получить чистое вещество, то после разложения всего пятихлористого рения трубку отпаивают в месте первого сужения. Треххлористый рений стряхивают в расширение О, трубку наклоняют под углом в 45° и воз,гоняют вещество под уменьшенным давлением при температуре 450°. Лист асбеста, помещенный в том месте, где трубка входит в печь, обеспечит конденсирование треххлористого рения у края печи. Вещество возгоняют дважды и охлаждают до комнатной температуры. Трубку вскрывают выше и ниже того места, где образовался треххлористый рений. Темнокрасную кристаллическую массу можно измельчить, перенести во взвешенную склянку и хранить в эксикаторе. Нужно [c.176]

Схема экспериментальной установки представлена на фиг. 1. Камера сгорания имеет длину 250 м.м и поперечное сечение 20,2 см . Стабилизатор пламени располагается посредине между двумя стенками в 50 мм от входа. Одна из стенок камеры изготовлена из викора. Предварительно перемешанная смесь пропана с воздухом подается в камеру сгорания через буферный резервуар и сопло с коэффициентом сужения 30 1, что обеспечивает однородный поток с низкой турбулентностью и плоский профиль скоростей. Все приводимые здесь данные получены при температуре свежей смеси 20°. Продукты сгорания выбрасываются из камеры при атмосферном давлении. [c.198]

Определяющую роль в расходе энергии играет гидравлическое сопротивление трубопровода, складывающееся из разности давлений, обусловленной трением о стенки трубы, а также так называемыми местными сопротивлениями. Под последними понимаются любые препятствия, вызывающие изменение скорости по величине или направлению. Местные сопротивления возникают при входе жидкости в трубопровод из аппарата или при входе в аппарат, в кранах или вентилях, в поворотах, сужениях и т. д. Разность давлений, обусловленную трением, для несжимаемых ньютоновских жидкостей рассчитывают по формуле Дарси (11.94) [c.206]

Гидродинамическая обстановка в циклоне весьма сложна. Запыленный газ подается в циклон по сужающемуся патрубку. Сужение способствует затуханию вихрей и упорядочению движения. В цилиндрической части циклона между корпусом и выхлопной трубой газ приобретает винтовое движение и пыль по инерции и под действием центробежной силы движется к стенке корпуса. Как показывают исследования, основная масса пыли выделяется на половине витка. За счет вращения потока создается избыточное давление на стенке корпуса. Разность давлений по сечению потока уравновешивается центробежной силой. Однако вблизи горизонтальных стенок патрубка на входе в циклон поток тормозится в пограничных слоях. В результате этого нарушается равновесие, и за счет разности давлений через пограничный слой происходит перетекание запыленного газа от корпуса циклона к выхлопной трубе. Перетекающий газ увлекается основным вращающимся потоком и сворачивается в два вихревых жгута вблизи верхней и нижней горизонтальных стенок входного патрубка, образуя парный вихрь (рис. П1. 24). Объем перетекающего газа определяется разностью давлений между стенками корпуса и выхлопной трубы и толщиной пограничного слоя. Последняя, как было показано выше — см. уравнения (П. 77) и [c.237]

Ячейка помещается в трубку с сужением, через которую непрерывно пропускается небольшой вспомогательный поток воздуха, выносящий из дозатора пары жидкости. Величина потока определяется сопротивлением сужения и давлением на входе, поддерживаемым на одном уровне при помощи маностата 6. Расход составляет 1—10 мл/мин. Конструкция укрепляется в термостате 5 с прозрачными стенками. [c.28]

Теплоноситель I последовательно проходит следующие участки, на каждом из которых теряется некоторая часть от его общей механической знергии 1) участок местного сопротивления при внезапном расширении потока, выходящего из левого штуцера в левую крышку теплообменника коэффициент местного сопротивления в расчетном уравнении (1.80) здесь зависит от критерия Ке = где - скорость теплоносителя I в штуцере диаметром 1 1, и, в принципе, еще от отношения (( /В , т. е. от отношения поперечных сечений штуцера и крышки 2) участок местного сопротивления внезапного сужения потока при входе теплоносителя I из левой крышки в параллельные трубы трубного пучка коэффициент местного сопротивления входа здесь будет зависеть от величины критерия Ке = в котором, согласно уравнению расхода (1.15), = Шц,, iщ /(rai ), п - число параллельных трубок внутренним диаметром с1, и от отношения суммарного поперечного сечения трубок к поперечному сечению крышки пЛ 1В 3) участок сопротивления трения при параллельном прохождении теплоносителя I по всем трубкам трубного пучка со скоростью и>, величина этого сопротивления вычисляется по уравнению (1.78), в котором с1 и Ь - внутренний диаметр и длина трубок здесь существенно, что полученная расчетом величина Ар - это разность давлений, одинаковая на всех п параллельных трубках (аналогично на электрических, включенных параллельно сопротивлениях, разность электрических потенциалов одинакова, а электрические токи -одинаковы во всех параллельных сопротивлениях, если эти сопротивления одинаковы) скорости в каждой из трубок равны, поскольку их гидравлические проводимости, т. е. величины, обратные равным гидравлическим сопротивлениям, также одинаковы значение коэффициента трения определяется по графику рис. 1.27 в зависимости от значения Ке и относительной шероховатости й/е внутренней поверхности труб 4) участок местного сопротивления внезапного расширения потока при выходе его из трубок в правую крышку аппарата коэффициент С здесь, как и на втором участке, является функцией Ке = ii) ii/v и отношения поперечных сечений п(1 1В 5) участок локального сужения потока при входе его из крышки в штуцер коэффициент местного сопротивления в общей расчетной формуле (1.80), как и на первом участке, зависит от Reц, = и> ,й ,/У и от отношения сечений штуцера и крышки (й /В . [c.101]

На каждый сектор надевается мешок из фильтровальной ткани, внешние концы мешка складываются и зажимаются. У ниппеля для отвода фильтрата мешок закрепляется веревкой, обмотанной вокруг суженной части мешка. Резиновая прокладка обеспечивает плотное соединение сектора с валом. Комплект фильтровальных дисков вместе с валом устанавливается в резервуаре для исходной суспензии так, что нижние секторы полностью погружаются в жидкость во время образования осадка. На стороне разгрузки резервуар имеет выступы, в которые входят диски. Пространство между этими выступами используется для разгрузки осадка. Ножи или конические разгрузочные валики размещаются на краю выступов около каждого диска. В некоторых случаях разгрузка производится с помощью тонких водяных струй, подаваемых под давлением. [c.203]

Для ламинарного потока потери энергии в месте сужения или входа незначительны, но в трубе происходит большое падение давления на некотором расстоянии от вхо/(а или от места сужения. Это расстояние, называемое входным участком, равно для круглых труб 0,057 Йе их диаметра . Причина большого падения давления состоит в том, что на создание параболического профиля скоростей при ламинарном течении в трубе должна быть затрачена определенная работа. Увеличение сопротивления трения около входа возникает по той же самой причине и для турбулентного потока Кажется, что этот эффект имеет меньшее значение в турбулентной области, чем в ламинарной, однако он может оказаться причиной Погрешностей при измерениях потерь на трение в трубе. Для числа Рейнольдса ОС /ц=2000 влияние входного эффекта будет наблюдаться на расстоянии примерно 115 диаметров трубы. Так как в выходящей из резервуара прямой трубе со скругленным входным отверстием ламинарное течение может поддерживаться без особых затруднений даже до очень высоких значений чисел Рейнольдса, то около входа могут наблюдаться значительные отклонения от уравнения Пуазейля. [c.151]

Для круглых горизонтальных труб падение давления при -ламинарном течении на участке у входа после скругленного входного отверстия можно определить по кривой, данной на рис. П-32. Этот метод применим для отверстий без скруглений и прямоугольных входных отверстий при Не<500 для Йе>500 падение давления будет больше из-за резкого сужения потока и завихрений, образующихся за входом Эквивалент- [c.151]

Потери давления в коническом коллекторе в основном связаны с отрывом потока в двух местах непосредственно за входным сечением коллектора и в прямом участке за ним (рис. 1.896 и в). В первом случае потери преобладают, когда угол сужения а конического коллектора сравнительно мал (рис. 1.896), во втором случае потери начинают преобладать при больших значениях а и становятся тем значительнее, чем больше этот угол (рис. 1.89е). При а = 0° имеет место обычный случай прямого входа, для которого (,— I. При а = 180° входной канал заделан заподлицо в стенку и (, = 0,5. [c.124]

Внутренний диаметр корпусов диафрагм О о должен быть равен действительным внутренним диаметрам патрубков фланцевого соединения и газопровода (отклонение не должно превышать 1%). Это особенно важно на участке перед диафрагмой. Уплотнительные прокладки между камерами и фланцами не должны выступать во внутреннюю полость трубопровода. При установке диафрагмы цилиндрическая расточка дроссельного отверстия (определяемая расчетным путем) должна противостоять потоку, а коническая расточка — расширяться по направлению потока (вход потока со стороны камеры + , выход со стороны камеры — ). Входная кромка диафрагмы должна быть острой, без закруглений, вмятин, заусениц и т. п. На фланцах, между которыми устанавливают камерную диафрагму, должны быть выточки (или выступы), в которые входят выступы (или выточки) камер. Бес-камерная диафрагма зажимается между фланцами с гладкой соединительной поверхностью. Диафрагму располагают на прямом участке газопровода без выступающих швов, штуцеров, гильз для термометров и т. п. Расстояние от запорных устройств, поворотов, тройников, сужений и других местных сопротивлений определяют расчетом. Перепад давления от диафрагмы к вторичному прибору — дифманометру-расходомеру (см. разд. 3.4) отбирают через импульсные трубки. Рекомендуется располагать дифманометр выше сужающего устройства (рис. 3.14, в). Соединительные линии на всем своем протяжении должны иметь уклон к газопроводу и подключаться к верхней половине сужающего устройства, если оно расположено на горизонтальном или наклонном участке. Если установить дифманометр выше сужающего устройства нельзя по местным условиям, то его подсоединяют по рис. 3.14, г, располагая в нижних точках импульсных трубок сосуды для отбора конденсата. [c.95]

Тогда потеря давления при внезапном сужении на входе газа в трубки определяется по формуле [c.174]

Потеря давления при внезапном сужении на входе в. патрубок Др " = 0,446 Суммарные потери давления горячего газа [c.175]

На входе в трубу поток газо-жидкостной смеси встречает местное сопротивление в виде потери напора на преодоление-сужения сечения трубы, образуемого встречным потоком стекающей вниз жидкости, и на внезапное расширение газовой фазы смеси при падении давления от р1 к р2. [c.115]

Очевидно, что и для капиллярных колонок имеется оптимальная ск(>-рость газа, при которой значение Н минимально. Отметим также, что размывание хроматографической полосы, характеризуемое величинами ап. и Н. быстро растет с ростом диаметра капилляра. Однако слишком сильное сужение капилляра при том же перепаде давления газа в капилляре приводит к резкому снижению скорости газа и, вследствие чего увеличивается значение Н [ввид роста члена BJu в уравнении (112)]. Кроме этого, снижение скорости и ведет к нежелательному увеличению времени анализа. Наряду с этим, с уменьшением диаметра колонки адсорбирующая поверхность стенок или количество нанесенной жидкости (при сохранении толщины ее пленки) сокращается. Поэтому максимальная нагрузка колонки (т. е. величина вводимой в колонку пробы) должна быть сильно уменьшена, а это влечет за собой большие трудности, связанны с быстрой и точной дозировкой малых проб у входа и детектированием малых концентраций компонентов у выхода из колонки. Поэтому выбирается некоторый оптимальный диаметр капиллярной ко. юнки около 0,3 мм. [c.588]

В 1.2.4 приведены методы расчета отношений чисел Стентона к коэффициенту сопротивления трения. Однако независимо от того, какой способ расчета выбран, имеется по крайней мере две причины к тому, чтобы значение Stef//ei (или, что то же самое, NTU/NVH) было заметно ниже, чем St//. Во-первых, в St f входит коэффициент теплопередачи, тогда как в число St входит коэффициент теплоотдачи, который значительно больше коэффициента теплопередачи. Во-вторых, /ef определяется из полного перепада давлений в рассмат])иваемом потоке, в который наряду с потерями давления на трение па теплопередающей поверхности входят потери давления на перегородках и в других сужениях потока, а этот перепад значительно больше собственно потерь на трение. [c.26]

В работе Гизекуса [31] показано, что при ламинарном течении ньютоновских жидкостей в зонах сужения (в радиальном направлении) образуются замкнутые линии тока (вихри), охватывающие всю область входа. Потери давления иа входе, рассчитанные Ваиссбергом [32] по формуле (13.2-4), относительно невелики [c.475]

Сами по себе возмущения энтропии никак не могут воздействовать на акустические колебания. Они могут, однако, явиться причиной появления акустических колебаний в тех случаях, когда на некоторых поверхностях волны энтронни вступают во взаимодействие с возмущениями давления или скорости М. Поясним сказанное примером. Пусть в некоторой области труба, по которой течет газ, перестает быть цилиндрической, а претерпевает достаточно крутое сужение, причем такое, что в минимальном сечении поток течет со скоростью звука. Применим гипотезу стационарности. Будем считать, что за время пересечения элед1ентом жидкости области сужения ни давление, ни скорость перед входом в указанную область не изменяются, а течение в окрестности этой области в тот же промежуток времени можно считать изо-энтропическим. Сказанное означает, что период акустических колебаний велик по сравнению со временем движения элементарного объема жидкости вдоль области сужения, а длина волны энтропии, переносимая течением, велика но сравнению с длиной области сужения. Если принять эту гипотезу, то но известным законам газовой динамики отношение скорости течения к местной скорости звука в начальном сечении области сужения будет сохраняться величиной постоянной во все время колебаний. Это условие можно, в частности, принять за краевое условие для цилиндрического участка трубы, если труба имеет в области выходного конца сильное сужение. [c.108]

Для выяснения влияния искусственной турбулизации на интенсивность теплоотдачи нами была проведена большая серия опытов. Методика исследования преследовала цель сравнить различные виды фасонных каналов с гладким. На фиг, III. 29 приведена серия цилиндрических трубол , в которых нагревалась вода паром постоянного давления. Всего было исследовано 48 трубок различного диаметра и различных,,профилей продольного сечения. Все исследуемые трубки данного диаметра были взяты одной длины, т. е. с постоянным отношением Lid. Затем трубкам придавался различный профиль изгиба, с различным радиусом волны. В эту же серию опытов входили трубки с разрывами и трубки с периодический сужением по длине [23]. Начальная температура воды во всех опытах была постоянной и постоянной была температура пара в рубашке. Эффективность отдельных профилей трубок проверялась по удельной тепловой нагрузке [c.117]

Микро- и макроустройства для непосредственного ввода пробы колонку были впервые предложены Шомбургом и сотр. в 1977г. [32]. Поскольку для эффективной работы этих устройств был обходимо строгое выполнение ряда технических требований, они не нашли широкого применения. В 1978 г К. Гроб и К. Гроб-младший [30, 31] описали непосредственный ввод пробы шприцем в капиллярную колонку диаметром 0,32 мм. При этом особое внимание уделялось выбору внутреннего диаметра колонки и внешнего диаметра иглы шприца и их правильному взаимному расположению. На рис. 3-24 представлено устройство ввода пробы, описанное Гробом. Для ввода пробы использовали стандартный шприц объемом 1 мкл с иглой диаметром 0,23 мм (калибр 32) и длиной 7,5 см. Иглу вводили через коническое отверстие до соприкосновения с запорным вентилем. Канал ввода диаметром 0,3 мм практически полностью блокируется иглой. За счет образовавшегося в канале сужения при открытии вентиля, на входе в колонку почти не наблюдается перепада давления. Иосле открытия клапана вводят шприц глубже, и игла шприца входит в колонку внутренним диаметром 0,32 мм. Затем нажимают на поршень шприца (скорость ввода зависит от объема пробы), и жидкая пробка пробы попадает в колонку. После ввода возвращают шприц в первоначальное положение (над вентилем). Обычно это положение отмечено снаружи меткой. [c.48]

Ангиотензин II - октапептидный тканевый гормон, входит в качестве центрального действующего элемента в ферментную ренин-ангиотензино-вую систему, в которой осуществляется его биогенез и распад. Ангиотензин II - самый мощный из известных прессорных агентов в системе крово-Ьбращения. Он стимулирует сужение периферических артериол по всему организму и тем самым повышение артериального давления. Помимо этого ангиотензин II активизирует секрецию ряда гормонов (главным образом альдостерона), влияет на работу сердца, печени, центрального и периферического отделов нервной системы, а также вызывает ряд других откликов в организме млекопитающих. Его биохимический предшественник - ангиотензин I, образуется, согласно приведенной ниже схеме, из глобулярного белка крови ангиотензиногена при действии протеолитиче-ского фермента ренина. [c.269]

М0Ж1Н0 отметить четыре члена в квадратных окобках в (12.14). Эти члены обозначают соответственно потери на входе или потери при внезапном сужении, лроисходящие при резком изменении скорости от ее значения в трубопроводе перед входом в теплообменник до начального значения в теплообменнике потери (или прирост) давления при ускорении (замедлении) и расширении (сжатии) потока в процессе движения ее по каналу потери на трение потери на выходе. [c.423]

Регенератор также представляет собой пустотелую емкость, диаметр которой в нижней части й рег.= ЗР4 мм, а в верхней, отстойной части Дрег.=500 мм. В нижней части своей регенератор имеет коническое сужение до диаметра спускного стояка с с—72 мм. В конической части регенератора приварены две трубки ( усики ), через которые подводится воздух для горения кокса, а также для создания кипящего слоя в аппарате. Предусмотрена возможность перевода одной из этих продувок с воздуха на водяной пар для снижения температуры регенератора. В верхней части регенератора установлены два циклонных аппарата со спускными трубами в кипящий слой кокса в регенераторе и с выкидом дымовых газов в атмосферу (циклонные аппараты установлены параллельно. Транспортная линия регенератора входит через коническую часть внутрь регенератора и завершается над кипящим слоем- кокса. К конусу регенератора приварена 2" труба, оканчивающаяся шиберной заслонкой. К шиберной заслонке подводится переточная линия, по которой кокс из регенератора (в плотной фазе) транспортируется в реактор. Регенератор обогревается дымовыми газами, поступающими из топки под давлением в дымовую рубашку регенератора. В верхней части регенератора установлен предохранительный клапан. Регенератор также изготовлен из стали марки ЭЯ1-Т. [c.206]

Схема тювейшей насадки систем Габера—Боша, работающей под давлением 325 ат, локазана на рис. 231. Как в любой современной Колонне синтеза, здесь также соблюден принцип охлаждения стенки колонны с внутренней ее стороны газом, поступающим в колонну. Газ, входящий в колонну сверху, движется в зазоре между стенкой колонны и кожухом насадки, затем проходит между трубками теплообменника в нижней части аппарата и попадает в пространство между трубами, содержащими катализатор. Суженные концы этих труб плотно вставлены в две камеры— верхнюю и нижнюю. Газ подымается вверх, омывая трубки с катализатором, затем стекает по узкой концентрической щели вниз и входит снизу в центральную трубу, в которой помещен электрический подогреватель мощностью 150— 250 кет. По центральной трубе газ поступает в верхнюю центральную камеру, откуда входит в слой катализатора. Через нижнюю камеру газ направляется в трубки теплообменника и далее через выходную трубу удаляется из колонны. [c.602]

Значительно меньшая потеря давления у сопел Вентури и труб Вентури по сравнению с диафрагмой и нормальным соплом объясняется тем, что поток спокойно обтекает стенки трубы, не создавая завихрений ни при входе в суженный участок, ни при выходе из него. Переход потенциальной энергии потока в кинетическую при сужении и последующий обратный переход при расширении в диффузоре происходит почти без потерь и давление по прохождении суженного участка почти полностью восстанавливается. Поэтому сопла Вентури и трубы Вентури целесообразно применять в тех случаях, когда потеря дазления имеет решающее значение. [c.311]

Потери давления в трубном пространстве состоят из потерь давления по длине труб Дрх, местных сопротивлений при вне.запном сужении на входе в трубки Др , при внезапном расширении на выходе из трубок Др" и при внезапном сужении на входе в патрубок Др ". [c.173]

Таким образом, сужение подъемной трубы в месте входа р, нее газо-жидкостной смеси, при повышенном перепаде давлений, действующих на концах этой трубы, улучшает работу эргазлифта. Поэтому некоторые эргазлифты, работающие при повышенных перепадах давлений, оборудуются так называемыми забой 1ыми штуцерами, устанавливаемыми в нижней части подъемных труб, на участках ввода в них газо-жидкостной смеси. [c.125]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология