Коэффициент сернистого ангидрида

Здесь 2< ) — степень контактирования, т. е. доля окислившегося сернистого ангидрида от общего его содержания в исходном газе т — текущее время контакта — константа скорости реакции (11,231) — константа, характеризующая катализатор — энергия активации В — газовая постоянная Т — некоторая характерная для данного катализатора температура (0 текущее значение температуры (0) — температура газового потока на входе в слой катализатора X — коэффициент адиабатического разогрева 2 (0) — начальная степень контактирования (на входе в слой) а — концентрация сернистого ангидрида в исходном газе (в долях единицы) Ь — концентрация кислорода в исходном газе (в долях единицы) — константа равновесия реакции (11,231). ч [c.97]

Как видно из таблицы, коэффициент распределения тиофана выше, чем коэффициент распределения ж-ксилола. Для всех изученных смесей содержание тиофана в экстрактах составляет 40—46%, а извлечение — 85—90%. Расчет селективности сернистого ангидрида по отношению к тиофану в изучаемых смесях показал, что во всех случаях р > 1, т. е. процесс экстракционного выделения возможен. [c.220]

Рис. 7.12. Коэффициент абсорбции сернистого ангидрида водой в колонне [39].

Сжигание кислой смолки цеха ректификации не практикуют из-за образования больших выбросов сернистого ангидрида в атмосферу. Ее выход в России 70-х гг. 20 в. достигал 17 тыс. т/год при коэффициенте использования более 30%. [c.267]

Сульфит-бисульфитные методы позволяют очистить газы до концентрации 0,02% 5О2. При начальной концентрации 3% 502 на 1 т уловленного сернистого ангидрида расходуется порядка 4 т пара, 125 м воды и 70 кг аммиака. При исходной концентрации 502 на уровне 0,3% расходные коэффициенты возрастают в 1,5-2,5 раза. [c.392]

В таблице 16 приведены данные по влиянию присадок в разных маслах на коэффициент трения стали по стали. Исследование проводили на машине трения с двумя упорными подшипниками, через которые передавался момент трения. Подшипники находились в масляной ванне. Нагрузка на поверхности трения была 28 000 кГ см , температура масла 93°. Неочищенное масло, указанное в таблице 16, являлось дистиллятом нефти нафтенового основания. Высокоочищенное масло было получено очисткой этого дистиллята жидким сернистым ангидридом, олеумом и бентонитом. Неочищенное и высокоочищенное масла имели соответственно вязкость 4,46 и 2,45 сст/99°, индекс вязкости 5 и 65, атомов С в ароматических кольцах 18 и 2%, в нафтеновых кольцах 38 и 49% и в парафиновых цепях 44 и 49%. [c.176]

Наружная коррозия печных труб (низкотемпературная коррозия). Наружная поверхность печных труб, находящаяся под действием высоких температур, подвержена коррозии кислородом и сернистым ангидридом. Интенсивность кислородной коррозии и образование сернистого ангидрида 50з зависят от коэффициента избытка воздуха, значение которого при неправильной эксплуатации печей и нарушении герметичности кладки достигает на перевале величины 1,5—1,6. Сернистый ангидрид, образующийся при сжигании серосодержащего топлива, при каталитическом действии УдОд активнее действует на металл труб в присутствии водяного пара, подаваемого на распыливание топлива. [c.107]

Изучена растворимость ОСС в сернистом ангидриде [107]. Сернистый ангидрид — широко распространенный растворитель ароматических углеводородов. Применение его для экстракции ОСС нефти представляется весьма перспективным, поскольку это полупродукт многих нефтеперерабатывающих заводов. Между тем селективность сернистого ангидрида в отношении ОСС в присутствии ароматических углеводородов исследована недостаточно. С целью сопоставления экстракционной способности сернистого ангидрида изучено фазовое равновесие системы тиофан—м-ксилол— нонан—сернистый ангидрид [107]. Равновесный состав фаз данной системы в зависимости от содержания в исходном растворе экстрагируемых веществ приведен в табл. 9 и показывает, что К(. тиофана выше, чем коэффициент распределения ароматического углеводорода К у м-ксилола. [c.29]

Однако в присутствии хлористого водорода (500 мг на 100 г ЗОа) электропроводность резко возрастает при изменении концентрации воды от 0,001 до 0,075%. При более высокой концентрации наблюдается расслоение и точное измерение становится невозможным. В интервале 0,03—0,07% Н2О электропроводность изменяется линейно. Вероятно, эти экспериментальные факты объясняются образованием соляной кислоты, которая хорошо ионизирована в среде жидкого сернистого ангидрида. Кондуктометрическая ячейка требует строгого термостатирования, так как температурный коэффициент электропроводности составляет 8% на 1 °С. [c.128]

Показатель полноты сжигания сероводорода — концентрация сернистого ангидрида в продуктах сгорания, а полноты окисления сернистого ангидрида — концентрация последнего в газе после контактных аппаратов. В обоих случаях процесс контролируется по косвенным параметрам, главным образом, по температуре процессов сжигания и окисления. Однако при сжигании сероводорода на температуру сернистого ангидрида влияют также начальные температуры воздуха и самого сероводорода и коэффициент избытка воздуха, а на температуру серного ангидрида после контактных аппаратов — температура сернистого ангидрида, температура и количество воздуха, добавляемого к сернистому газу. [c.76]

Продолжительность пребывания пленки влаги на поверхности металла в рассматриваемом случае составляет 2750 ч. Концентрация сернистого ангидрида в воздухе над поселком до ввода в действие цеха очистки достигала 0,214 мг/м а после его ввода уменьшилась до 0,0107 мг/м . В этих условиях величина коррозии стали (железа) за 100 ч при концентрации SO2, равной 0,214 мг/м составляет 15,5 г/м , или 1,97 мкм, а при концентрации = 0,0107 мг/м —7 г/м , или 0,89 мкм. Коэффициент торможения процесса коррозии во времени равен 0,965. [c.113]

Решение. В соответствии с табл. 7 уш,ерб, причиняемый пылью, сернистым ангидридом и окисью углерода определяем для двух зон, так как на следующие зоны указанные количества загрязнений не влияют. Значения удельных ущербов, причиняемых пылью, приведены на с. 139 согласно количеству выбросов. В первой зоне ущерб равен 405 руб., во второй — 243 руб. Коэффициенты для корректировки найденных величин при средней высоте выброса 120 м находим по данным, приведенным выше. Для первой зоны этот коэффициент равен 0,6, для второй 0,7. [c.140]

Удельные ущербы, причиняемые сернистым ангидридом, берем из данных на с. 139 в соответствии с указанным количествам выбросов для двух зон. Ущерб в первой зоне составляет 328 руб., во второй — 197 руб. Коэффициент для корректировки удельного ущерба при средней высоте выброса 120 м для первой зоны равен 0,6, для второй — 0,7. [c.140]

Решение. Ущерб, причиняемый пылью, определяем согласно табл. 7 для одной зоны, сернистым ангидридом — для двух зон. На следующие зоны указанные количества выбросов не влияют, поэтому в расчетах они не участвуют. Значения удельных ущербов берем из данных, приведенных на с. 139. Удельный ущерб из-за загрязнения в первой зоне — 0,9 руб., удельный ущерб из-за загрязнения сернистым ангидридом в первой зоне—1,6 руб., во второй — 0,9 руб. Коэффициенты для корректировки удельных ущербов при средней высоте выброса 50 м в соответствии с данными, приведенными на с. 140, для всех зон равны 1. Ущерб сельскому и лесному хозяйствам [c.141]

Нагрузка абсорбера по газу составила минимум 2350 нм /час. Температура газов на входе в абсорбер была 210—240° С, на выходе 90° С. Температура орошающего раствора на входе 58—70° С, на выходе 80° С. Время пребывания газа в абсорбере — 5 сек. Остаточное содержание фтора в газе 0,33% степень улавливания фтора в среднем составляла 82,8%, сернистого ангидрида — 78,7%. Коэффициент скорости абсорбции фтора при поглощении содовым раствором (pH 10) был равен в среднем 1218 час в кислом растворе (pH 5) коэффициент скорости был равен 68 час , т. е. практически фтор не поглощался. [c.250]

Из табл. 5.1 видно, что для паров воды в среде водорода (при турбулентном движении) коэффициент о вдвое меньше, чем для паров воды в воздухе, и втрое меньше, чем для паров воды вереде сернистого ангидрида. [c.148]

В настоящее время с целью снижения количества сернистого ангидрида в отходящих газах и повышения коэффициента использования сырья широко применяется двойное контактирование. На первой стадии этого процесса степень контактирования составляет 90—95%, затем из газа выводят серный ангидрид, в результате чего повышается содержание кислорода но отношению к сернистому ангидриду и увеличивается скорость реакции. На второй стадии степень контактирования составляет 95—97%, а общая степень контактирования достигает 99,5—99,8%. Дополнительная очистка газа от сернистого ангидрида в таких системах не требуется. Газ после второй стадии абсорбции поступает в специальные аппараты для сепарации брызг и тумана. [c.59]

Для определения эффективности процесса абсорбции сернистого ангидрида нами был проведен расчет суммарного расхода мощности. В АВ мощность расходуется на транспортировку газа вентилятором и жидкости насосом. Для расчета расхода мощности были приняты следующие данные расход газа — 5000 м ч, коэффициент полезного действия вентилятора — 0,7, необходимый напор насоса—15 Л1 столба перекачиваемой жидкости, плотность жидкости — 1320 кг/ж . [c.58]

При обжиге колчедана с содержанием серы = 43%, концентрации сернистого ангидрида перед циклонами 12—13%, оседании в печи и котле-утилизаторе 20—25% огарка, образующегося при обжиге колчедана, запыленность обжигового газа перед циклонами, подсчитанная с помощью графика (см. рис. IV-2), составляет примерно 220 г/ж . В настоящее время после печей КС-200 устанавливаются восемь циклонов ЦН-15 диаметром 800 жж в двух параллельно работающих блоках по четыре циклона в каждом. Длительная эксплуатация таких циклонов и многочисленные контрольные замеры показывают, что запыленность газа после них не превышает 20— 22 г/ж , т. е. коэффициент очистки группы циклонов составляет 90%. [c.113]

Наибольший эффект от применения кислорода в производстве серной кислоты может быть достигнут на стадии обжига колчедана. Однако использование кислорода на этой стадии связано с серьезными трудностями технического и технологического порядка. В связи с тем, что динамические коэффициенты вязкости сернистого ангидрида и азота для температур обжига практически одинаковы, увеличение концентрации сернистого ангидрида в обжиговом газе при одинаковых скоростях газа не меняет гидродинамическую обстановку как в кипящем слое, так и в надслойном пространстве. Это означает, что с повышением концентрации сернистого ангидрида в обжиговом газе (при всех прочих равных условиях) количество мелких фракций колчедана, не попавших в слой и вынесенных из него, будет больше и, следовательно, температура на выходе из печи КС будет выше. Понижение этой температуры возможно только в случае резкого снижения линейной скорости газа в печи, а следовательно, и подовой интенсивности, что в какой-то степени сводит на кет зффект от применения кислорода. Кроме того, совершенно очевидно, что с повышением концентрации кислорода в дутье почти прямо пропорционально возрастает запыленность обжигового газа перед котлом-утилизаторОМ, циклонами и электрофильтрами. [c.155]

Если концентрацию сернистого ангидрида а принять 7,5%, то объем газа (приведенного к нормальным условиям) для заданной производительности будет 31 100 м 1ч, или 8,6 м кек. При этом увеличится необходимый объем контактной массы. В табл. 39 приведены результаты расчета количества контактной массы, необходимой при указанной производительности контактного отделения для а гг= 7% и 7,Ъ%. В расчете пользуются коэффициентом оо по рис. 7-10. [c.231]

Если бы всю серу, содержащуюся в колчедане, можно было превратить в сернистый ангидрид, а его без потерь превратить в серную кислоту, то на 1 т кислоты следовало затратить 0,727 т условного 45%-НОГО колчедана. Эту величину называют теоретическим расходным коэффициентом колчедана. [c.428]

Вследствие этого скорость окисления 80.2 понижается и коэффициент в уравнении скорости реакции (с.м. стр. 149) уменьшается. В конечной стадии контактного процесса количество сернистого ангидрида в газовой смеси невелико, реакция (3 замедляется и постоянная / о сохраняет свою величину при температуре 330 . [c.150]

Если содержание сернистого ангидрида в газе, получаемом при обжиге колчедана, отличается от 7%, то значение фиктивного времени соприкосновения т,), получаемое по табл. 31 и 32. умножают на коэффициент а, величины которого приведены на рис. 63. [c.163]

Если концентрацию сернистого ангидрида а принять равной 8%, то объем газа для заданной производительности будет 7260 м /час, или 2,0 м /сек. Соответственно увеличится объем необходимой контактной массы. В табл. 35 приведены результаты расчета количества контактной массы, необходимой для обеспечения указанной производительности. При расчете пользуются коэффициентом а, взятым из рис. 63. [c.183]

Коррекция моделирующих блоков осуществлялась по следующим параметрам теплообменная аппаратура (плавилка серы, котел-утилизатор, экономайзеры, теплообменники) — по коэффициенту теплопередачи печь для сжигания серы — по объемному коэффициенту тепловой нагрузки реактор окисления сернистого ангидрида — по параметру, характеризующему активность катализатора (предэкснонента в выражении для константы скорости реакции) абсорбционная аппаратура — по количеству [c.609]

Гидродинамика кипящего слоя изучалась в значительной степени именно в условиях окисления сернистого ангидрида на ванадиевых и окисножелезных катализаторах. Гидродинамическая обстановка катализа при окислении SOj характеризуется обычно следующими параметрами размеры зерен катализатора от 0,5 до 2,5 мм кажущаяся плотность ванадиевого катализатора примерно 1350 кг. м линейная скорость газовой смеси 0,3 —1,5 м1сек, что со- ответствует числам взвешивания (псевдоожижения) 1,5—4,0 высота каждого отдельного слоя катализатора от 150 до 600 мм, при диаметрах промышленных аппаратов от 2,5 до 10 ж и больше плотность газовой смеси (в зависимости от температуры и концентрации S0,) 0,4—0,7 кг м динамический коэффициент вязкости 3.1Q-5 4-10" н-сек м . [c.146]

Отдгетим, что табличные данные, используемые для подсчета Тц, относятся к концентрации 7% ЗОз газе. Так как содержание сернистого ангидрида в данном примере отличается от 7% (7,36%), то объем контактной массы нужно несколько увеличить. При подсчете истинного количества контактной массы используем коэффициент а, приведенный на рис. 15. Из рис. 15 видно, что для степеней контактирования [c.93]

Коэффициенты теплоотдачи к однофазной жидкости и пароводяной смеси определялись непосредственно из экспериментальных данных. Количество циркулирующего в контуре сернистого ангидрида изменялось от 68 до 250 кг1час температура насыщения, соответствующая давлению на выходе возрастала от —12,2 до +4,5° С. Тепловые потоки на кипящем участке находились в интервале [c.105]

Температурный уровень оказывает решающее влияние на избирательность поглощения сернистого ангидрида в присутствии двуокиси углерода. Как показывают кривые адсорбционного равновесия (рис. 17,23), при низких температурах из смеси двуокись углерода — сернистый ангидрид мордени-том преимущественно поглощается первая. С повы-шением температуры происходит инверсия избира- о тельности, из смеси начинает избирательно поглощаться сернистый ангидрид, причем ири 100 °С коэффициент разделения близок к 9. Одновременно при высоких температурах в большей мере подавляется совместная адсорбция азота и кислорода. [c.365]

Из водного раствора, полученного после разрушения комплекса, карбалтд кристаллизуется в виде длинных шелковистых блестящих игл или ромбических призм. Плотность регенерированного карбамида при 4 - 20 ° С 1,335 г/см , насыпная плотность 0,65 кг/л. Плотность свежего карбамида также равна 1,335 г/см , а насьшная плотность 0,63 кг/л, но допускается до 0,71 кг/л, что зависит от степени влажности, от вида и размера зерен кристаллов. При необходимости понижения влажности удлинняют процесс сушки регенерированного карбамида. Коэффициент преломления при у для свежего карбамида составляет 1,484, для регенерированного 1,483, температура плавления 132,6 °С как для свежего, так и для регенерированного карбамида, молеку лярная масса также совпадает и составляет 60,0. Сохраняется полная растворимость в воде, спиртах, жидком аммиаке, и сернистом ангидриде. Для снижения давления паров над указанными растворами, — определение растворимости карбамида в двух последних растворителях определялось после разбавления их водой. [c.208]

В работах [13] и [76] приводятся данные по абсорбции раствором сульфит-бисульфита натрия в производстве пиросульфита натрия и сульфитно-содовым раствором в производстве бисульфита натрия. Степень поглощения сернистого ангидрида почти не зайисит от скорости газа и плотности орошения и составляет 90—97%. Коэффициент массопередачи, отнесенный к сечению колонны, в зависимости от скорости газа и плотности орошения изменяется в пределах 40—70 кг/(м -ч) мм рт. ст. и эта связь выражается формулой [c.156]

Важнейшие тенденции развития производства серной кислоты контактным способом Г) интенсификация процессов проведением их во взвешенном слое (печи и контактные аппараты КС), применением кислорода, производством и переработкой концентрированного газа, применением активных катализаторов 2) упрошение способов очистки газа от пыли и контактных ядов (более короткая технологическая схема) 3) увеличение мощности аппаратуры 4) комплексная автоматизация производства 5) снижение расходных коэффициентов по сырью и использование в качестве сырья серусодержащих отходов различных производств (газов цветной металлургии, сероводорода, кислого гудрона и т. д.) 6) комбинирование нитрозного способа с контактным путем установки однослойных контактных аппаратов КС для частичного окисления сернистого ангидрида перед башнями нитрозных систем 7) обезвреживание отходящих газов. [c.315]

В сер ный ангидрид при горении твердых топлив превращается ничтожная доля серы, в связи с чем этот вопрос здесь не расоматривается. Образованию сероводорода должны предшествовать реакции восстановления сернистого ангидрида, возможные только при наличии в топочных газах продуктов неполного сгорания. На практике появление сероводорода наблюдается в локальных объемах топки, где имеется восстановительная атмосфера. Возникновение таких условий зависит от многих факторов, главными из которых являются реакционные свойства топлива, температура факела, коэффициент избытка воздуха, аэродинамика потока, тонина помола, влажность и зольность топлива и др. Появление локальных зон восстановительного характера зависит от конструкции топки и горе-лочных устройств, способа сжигания, качества топлива и режимных факторов. [c.53]

Пример. Определить коэффициенты полезного действия и материальные потоки всей системы кипящий слой — циклон возврата, если известно, что выход огарка от обжига колчедана составляет 0,75 кг/кг вынос огарка в верхнюю зону равен 0% при концентрации сернистого ангидрида в обжиговом газе 14,5% запыленность газа после печн 35 г/м количество образующихся обжи- [c.145]

Среди органических антикоррозионных материалов особенно большой интерес представляют материалы на основе искусственных углей и графитов. В химической промышленносп широкое применение находит графитовый материал—антегмит марки АТМ-1 (антикоррозионный теплопроводный материал), выпускаемый в виде труб и плиток удельный вес антегмита 1,8 г см , коэффициент теплопроводности 30—35 ккал м" -час-град. Этот материал хорошо поддается механической обработке и стоек к серной кислоте концентрации до 76/о, содержащей сернистый ангидрид, при температуре до 120°. [c.37]

Как известно, в обжиговом газе, кроме сернистого ангидрида, содержатся небольшие количества серного ангидрида и паров воды, при охлаждении взаимодействующих с образованием паров серной кислоты. В первой промывной башне происходит очень быстрое охлаждение газа, и пары серной кислоты конденсируются в объеме в виде мелких взвешенных в газе капель, т. е. в виде тумана. Наличие в обжиговэм газе даже следов такого тумана вызывает глубокие технологические осложнения. Прн прохождении газа через аппаратуру каплп тумана серной кислоты осаждаются на стенках аппаратов и вызывают их коррозию. Особенно большое количество тумана серной кислоты выделяется в турбокомпрессорах, где из-за большой окружной скорости создаются условия, благоприятствующие выделению мелких капель кислоты. Наиболее разрушительное действие туманообразная серная кислота производит в контактном отделении. Продукты коррозии, образующиеся при. осаждении серной кислоты на трубах контактных аппаратов, подогревателей и теплообменников, - увеличивают сопротивление аппаратуры и уменьшают коэффициенты теплопередачи, а также способствуют образованию твердых корок на первых слоях контактной массы. [c.109]

При степен.и контактирования ниже 95% коэффициент а почг ( пе зависит от степени контактирования и остается постоянным при любом содерл<ании сернистого ангидрида в газе. При степени контактирования выше 95% для каждой концентрации газа указан-1Ш1Й коэффициент изменяется тем больше, чем выше степень кон -тактирования. [c.163]

На рис. 71 изображен контактный аппарат с внутренним теплообменом системы Петрова. Сернистый ангидрид из наружного теплообменника поступает во внутреннее пространство теплообменных труб I, ввальцованных в трубную решетку 2. а затем проходит сверху вниз в первый слой контактной массы. При движении по теплообменным трубам газ нагревается теплом, выделя-юш,ймся в контактной массе в результате протекания реакции окисления 50о в 50 .. Контактная масса при этом охлаждается. Внутри теплосбменных труб 1 расположены концентрически цилиндрические вкладыши 4, которые уменьшают площадь для прохода газа, в результате чего увеличивается скорость движения газа в кольцевом пространстве и соответственно увеличивается коэффициент теплопередачи. Кроме того, вкладыши 4 поглощают часть тепла внутренней поверхности теплообменных труб ] и на- [c.175]

При сжигании высокосернистых мазутов, как известно, получается помимо СОг, НгО, N2 и Ог также сернистый ангидрид ЗОг и в небольшом количестве серный ангидрид 80з, образующийся по реакции 502 + /2 02=50з в условиях избытка воздуха при температурах от 1200 до 400°С. При конденсации продуктов сгорания в результате взаимодействия 50з с Н2О образуется серная кислота Нг504, которая вызывает коррозионное разрушение металлических поверхностей теплообменников. Поэтому важно знать температуру точки росы, т. е. начала конденсации паров, содержащихся в продуктах сгорания, и не допускать запотевания поверхностей нагрева (выпадение влаги на поверхности зависит также и от температуры поверхности). Опыты показывают, что концентрация 50з в дымовых газах определяется не только содержанием серы в топливе, но и условиями горения в топке, наличием окиси углерода в газах и другими факторами. Так, например, если при коэффициенте избытка воздуха а=1,1 в 50з выгорает около 3,6% серы топлива, то при а=1,7 около 7%. Следовательно, имеет важное значение полное сгорание мазута с минимальным избытком воздуха. При несовершенном сжигании мазута образуется сажистый (дисперсный) углерод, который каталитически ускоряет приведенную выше реакцию образования 50з. [c.59]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология